混凝土结构设计规范
（ GB50010-2002)
主要修订内容介绍广东工业大学建设学院结构研究所 叶伟年目录
前言
第一章 概论
第二章 术语与符号
第三章 基本设计规定
第四章 混凝土结构的材料
第五章 结构分析
第六章 受弯构件正截面承载力计算
第七章 受弯构件斜截面承载力计算
第八章 受压构件承载力计算
第九章 受拉构件承载力计算
第十章 受扭构件承载力计算
第十一章 正常使用极限状态验算
第十二章 预应力混凝土构件
第十三章 基本构造规定
第十四章 结构构件的构造规定结束前言
新的,混凝土结构设计规范,GB50010-2002
经过四年多的修订已经于 2002年 4月 1日起施行；
新规范仍采用以分项系数表达的概率极限状态设计方法；
为适应加入世贸以后与国际接轨，与国内其他规范协调一致，适当提高了结构的安全度，
增加和改动了不少内容。
返回第一章 概论
修订经过
修订原则
修订内容
试设计分析返回第一节 修订经过
规范的修订由中国建筑科学研究所主持，参加修订工作的单位 17个，成员 27名，主编李明顺，副主编徐有邻；
修订工作历时四年半，召开全体会议七次，大小专题研讨会五十五次，与相关规范协调会八次，参与结构设计可靠度研讨会四次；
1997年 6月开始修订,1998年提出规范修订初稿，
1999年提出规范征求意见稿，向全国 116个单位征求意见和建议共 1089条，并有五个单位对八种类型的混凝土结构进行了试设计,2000年 9月完成第一次送审稿,2001年 4月完成第二次送审稿,12月规范报批稿正式上报,2002年 4月开始实施。
返回第二节 修订原则
修订原则：统一、接轨、补充、完善、安全；
与国内各专业规范协调统一，如水工、公路、桥梁桥涵、港口工程等规范组成员的共同参与；
与国际标准规范接轨，尽量与 MC-90等国际规范基本一致；
设计方法的补充，如补充了混凝土耐久性的规定、
结构分析的原则和方法等内容；
设计理论和方法的完善，如提高了混凝土强度等级和主导钢筋的要求、改进了正截面和斜截面承载力的计算模式、完善了预应力设计方法和深受弯构件设计方法等；
适当提高了安全度约 10-15%，造价约提高 5%。
返回第三节 修订内容
在结构设计基本规定方面增加了耐久性的规定、提高了混凝土的强度等级和钢筋的要求、调整了设计参数、增加了结构分析的内容；
在设计计算方面提高了预应力的张拉控制应力、改进了预应力损失的计算、考虑了超静定后张法预应力构件由于约束变形产生的次内力影响、规定了高效预应力混凝土构件的端部构造措施、改进了正截面、斜截面、受压构件和其他一些承载力的设计方法；
在构造方面增加了保护层厚度的要求、重新规定了受力钢筋的锚固和连接要求、提高了钢筋的最小配筋率、加大了钢筋的延伸长度，增加了裂缝控制条款，完善了框架节点和深受弯构件的设计方法；
在抗震设计方面提高了安全度、调整了轴压比的限值以及抗震构造措施。
返回第四节 试设计分析
试设计由建设部建筑设计院等五个设计单位进行，
共分析了五种结构型式的八个工程，得到不少重要的结果；
规范的修订对民用建筑配筋量影响明显，总用钢量增加约 6%，对工业建筑影响不大；
梁、板的用钢量增加较多，总用钢量增加约 10%，墙、
柱用钢量增加不多；
如果考虑为控制温度和收缩而增加的构造配筋，总用钢量可能增加 10-15%；
采用强度价格比高的 HRB400级钢筋可控制材料价格上升不超过 5%。
返回第二章 术语与符号
术语
符号返回第一节 术语
新规范定义了在规范中常用的 24个专用术语，其中要重点理解深受弯构件、深梁、基本组合、标准组合和准永久组合的概念；
跨高比小于 5的受弯构件为深受弯构件；
跨高比不大于 2的单跨梁和不大于 2.5的多跨连续梁为深梁；
承载力极限状态计算时，永久荷载和可变荷载的组合为基本组合；
正常使用极限状态验算时，对可变荷载采用标准值、组合值为荷载代表值的组合为标准组合；
正常使用极限状态验算时，对可变荷载采用准永久值为荷载代表值的组合为准永久组合。
返回第二节 符号
新规范定义了在规范中常用的 121个专用符号，其中要重点理解符号规则；
工程结构设计通用符号应由主体符号或主体符号带上、
下标构成，主体符号一般代表物理量，上、下标用以进一步阐明主体符号的涵义；
主体符号应以单个斜体字母表示，可分别采用大、小写拉丁字母或大、小写希腊字母；
大写斜体拉丁字母代表力学物理量，小斜斜体拉丁字母代表几何类物理量；
大写希腊字母代表除力学和几何类以外的物理量及数学符号，小写希腊字母代表无量纲量；
上、下标可采用正体字母、缩写词、数字或其他标记表示，上标一般采用一个，下标可采用一个或多个，各下标之间可用逗号分开。
返回第三章 基本设计规定
一般规定
承载力极限状态计算规定（上）
承载力极限状态计算规定（下）
正常使用极限状态验算规定
耐久性的规定返回第一节 一般规定
新规范仍采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，采用分项系数的设计表达式进行设计；
新规范体现了,以人为本,的思想，通过提高某些荷载标准值，改风、雪载 30年一遇为 50年一遇，
调整材料分项系数，修改结构抗力计算公式，加强配筋构造措施等办法，提高了安全度，与安全有关的条款被列为强制性条文，如增加了未经技术鉴定或设计许可，不得改变结构的用途和使用环境的强制性条款；
新规范除了继续要求按承载力极限状态和正常使用极限状态进行计算和验算外，增加了耐久性的设计。
返回第二节 承载力极限状态计算规定（上）
新规范仍把建筑结构的安全等级分为三个级别，
但由于增加了由永久荷载效应控制的荷载组合，
提高了其中的永久荷载系数，因此取消了旧规范中屋架、托架、恒载为主的轴心受压柱、小偏心受压柱安全等级应提高一级，预制构件施工阶段安全等级可降低一级的规定；
承载力极限状态设计表达式仍为,γ 0S≤R ；
确定结构重要性系数 γ 0时，规定了设计使用年限为 100年及以上的结构构件与安全等级一级相当，设计使用年限为 50年的结构构件与安全等级二级相当，设计使用年限为 5年及以下的结构构件与安全等级三级相当。
返回第二节 承载力极限状态计算规定（下）
荷载效应组合设计值 S按基本组合或偶然组合进行；
按照新的,建筑结构荷载规范,GB50009的规定，对于基本组合，应取下列最不利值：
1)由可变荷载效应控制的组合：
S=γ GSGk+γ Q1SQ1+∑ ni=2γ Qiψ ciSQik
对于一般排架、框架结构可简化为：
S=γ GSGk+γ Q1SQ1
S=γ GSGk+ 0.9∑ ni=1γ QiSQik
2)由永久荷载效应控制的组合：
S=γ GSGk+∑ ni=1γ Qiψ ciSQik
γ G应取 1.35，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载；
偶然组合与旧规范相同。
返回第三节 正常使用极限状态验算规定
新规范规定对于正常使用极限状态，结构构件应分别按荷载效应的标准组合、准永久组合或标准组合并考虑长期作用影响采用下列极限状态设计表达式为,Ｓ ≤ Ｃ ；
标准组合即旧规范中的短期效应组合，准永久组合即旧规范中的长期效应组合；
受弯构件的最大挠度计算应按荷载效应的标准组合并考虑荷载长期作用影响，与旧规范相同；
结构构件正截面裂缝控制等级仍分为三级，其中二级裂缝控制的构件，旧规范在荷载效应标准组合下拉应力不超过 α ctγ ftk
的规定改为不超过 ftk，而一级和三级裂缝控制的构件与旧规范相同；
新规范中裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值改由环境类别和结构类型确定，与旧规范按构件类型、钢筋品种和室内外环境分类的规定不同。
返回第四节 耐久性的规定
新规范关于耐久性设计的内容有两种形式：
1) 特别增加了耐久性规定这一节，直接规定 环境的分级 方法以及各类环境对结构混凝土耐久性的 基本要求 等；
2) 对于分散在各章节中的影响混凝土耐久性的有关条款作必要的修改，如加大混凝土保护层的厚度，在,构件,和,构造,章节中表达与耐久性有关的构造措施等；
影响耐久性的最重要因素是环境，新规范把环境分为五类，与模式规范 MC-90基本相同，环境是耐久性设计的主要依据；
影响耐久性的另一个重要因素是混凝土本身的质量，而混凝土的质量与混凝土强度等级、水灰比、水泥用量密切有关，此外混凝土中的氯离子含量和碱的含量也对耐久性有重大影响，新规范为保证结构混凝土的耐久性，对使用年限 50年和 100年的混凝土结构的混凝土质量提出了规定；
应该指出，新规范只是采用宏观控制的办法，还不能定量地确定结构的耐久性。
返回混凝土结构的环境类别环境类别 条 件一 室内正常环境二
a 室内潮湿环境；非严寒和非寒冷地区的露天环境、与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境
b 严寒和寒冷地区的露天环境、与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境三 使用除冰盐的环境；严寒和寒冷地区冬季水位变动的环境；滨海室外环境四 海水环境五 受人为或自然的侵蚀性物质影响的环境返回结构混凝土耐久性的基本要求环境类别 最大水灰比最小水泥用量
(kg/m3)
最低混凝土强度等级最大氯离子含量
(%)
最大碱含量
(kg/m3)
一 0.65 225 C20 1.0 不限制二 a 0.60 250 C25 0.3 3.0
b 0.55 275 C30 0.2 3.0
三 0.50 300 C30 0.1 3.0
返回第四章 混凝土结构的材料
混凝土强度
混凝土的设计参数
钢筋的选择
钢筋的设计参数返回第一节 混凝土强度
新规范取消了旧规范中的 C7.5级和 C10级低强度混凝土，增加了 C65,C70,C75和 C80级高强度混凝土，标志了我国混凝土技术的进步和施工、设计水平的提高；
新规范对结构混凝土的强度等级提出了最低要求，是下限值，
不是最佳值；
随着混凝土强度等级的提高，强度价格比迅速提高，采用较高强度的混凝土，对柱、墙、基础等受压为主的构件以及预应力构件有显著的经济效益；
受弯构件选用 C20-C30，受压构件选用 C30-C40，预应力构件选用 C30-C50，高层建筑底层柱选用 C50或以上，不仅承载力得到了提高，抗剪及裂缝控制性能也随之提高。
返回第二节 混凝土的设计参数
混凝土的强度等级只是混凝土力学性能的一个基本标志，作为其代表值的立方体抗压强度标准值 fcu,k也不具备直接作为设计参数的条件，只能作为确定设计参数的依据；
混凝土的设计参数主要有：轴心抗压强度 fc、轴心抗拉强度 ft、
弹性模量 Ec、剪变模量 Gc、泊松比 ν,线膨胀系数 α c以及疲劳强度修正系数 γ ρ ；
新规范删除了旧规范中的弯曲抗压强度 fcm，改用轴心抗压强度 fc
乘以反映高强混凝土特性的降低系数 α 1来表示，理由如下：
1)与国际接轨；
2)协调正截面承载力的计算；
3)简化计算；
新规范调整了轴心抗压强度标准值、轴心抗拉强度标准值与立方体抗压强度标准值之间的 关系式 ；
为提高安全度，混凝土材料分项系数由 1.35提高为 1.40；
弹性模量、剪变模量、泊松比、线膨胀系数以及疲劳强度修正系数等与旧规范一致，仅补充了 C65-C80高强混凝土相应的参数。
返回与国际接轨
目前，世界各国及国际组织的混凝土结构设计规范中都没有,混凝土弯曲抗压强度,的概念，一般均用混凝土轴心抗压强度作为设计参数进行正截面承载力设计。混凝土弯曲抗压时的一些特征，完全可以用系数进行调整，新规范取消了我国特有的,混凝土弯曲抗压强度,这个设计参数，对于我国设计规范与国际接轨，遵从国际惯例是必要的。
返回协调正截面承载力计算
混凝土弯曲抗压强度不是通过直接量测得到的强度，
只是一个概念上的强度。混凝土正截面承载力设计时，在弯矩Ｍ和轴力Ｎ的共同作用下，由纯弯曲、
大偏心受压、小偏心受压到轴心受压是一个连续渐变的过程，旧规范对受弯状态为主计算取弯曲抗压强度，而对受压状态为主的计算取轴心抗压强度，
从概念上和计算上不能协调，而取一个参数就容易多了。
返回简化计算
取消弯曲抗压强度以后，有关混凝土抗压方面的设计参数只有一个轴心抗压强度，从概念上到计算上都得到了简化。反映不同受压状态特征的抗压强度（如弯曲抗压强度、局部抗压强度等）可以通过计算公式的调整加以反映，完全可以用简单的形式确切地反映应有的规律。
返回新旧规范对比
轴心抗压强度
fck=0.88× 0.76 fcu,k （旧规范）
fck=0.88α1α2fcu,k （新规范）
系数 0.88是考虑实际结构中的混凝土与试块混凝土强度之间的差异等因素而确定的修正系数；
α １ 为轴心抗压强度与立方体抗压强度的比值
α2为混凝土脆性系数强度等级 ≤C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
系数 α1 0.76 0.77 0.78 0.79 0.80 0.81 0.82
强度等级 ≤C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
系数 α２ 1.00 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984
新旧规范对比
轴心抗拉强度
ft=0.88× 0.26 (fcu,k)2/3 （旧规范）
ft=0.88× 0.395α２ (fcu,k)0.55(1-1.645δ )0.45 （ 新规范）
系数 0.88是考虑实际结构中的混凝土与试块混凝土强度之间的差异等因素而确定的修正系数；
α2为混凝土脆性系数强度等级 ≤C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
系数 α２ 1.00 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984
返回第三节 钢筋的选择
选择的原则：
1)钢筋混凝土结构以 HRB400级热轧带肋钢筋为主导钢筋；
2)预应力混凝土结构以高强、低松弛钢丝、钢绞线为主导钢筋；
3)各种形式的冷加工钢筋不再列入新规范，交由相应的技术规程管理。
新规范的建议：
1)普通钢筋宜采用 HRB400级和 HRB335级钢筋，
也可为采用 RPB235级和 RRB400级钢筋；
2)预应力钢筋宜采用预应力钢绞丝、钢丝，也可采用热处理钢筋。
返回第四节 钢筋的设计参数
普通钢筋强度设计值由其标准值除以材料分项系数而得，新规范与旧规范不同之处：
1)取消了旧规范中的 Ⅳ 级钢；
2)HRB335级钢筋 (Ⅱ 级钢 )的设计值由原来的 310N/mm2改为
300N/mm2，统一取材料分项系数 γ s=1.1 。
预应力钢筋设计值由其条件屈服点除以材料分项系数而得，新规范与旧规范不同之处：
1)新规范取抗拉强度的 85%为条件屈服点，比旧规范的 80%提高了，反映了我国高强度钢材质量性能的提高；
2)调整了预应力钢筋的规格和品种。
调整了预应力钢筋的弹性模量，钢丝取 2.05× 105，钢绞线取
1.95× 105，旧规范统一取 1.80× 105；
旧规范直接给出了疲劳应力比值 ρ f(σ min/σ max)与疲劳强度设计值的对应关系，但是，根据国内外疲劳验算方法的改进，疲劳应力比值 ρ f 对钢筋疲劳性能的影响不直接表达为疲劳强度设计值
fyf,而表达为应力变化幅度（应力幅限值 Δ fyf）。
返回第五章 结构分析
基本原则
线弹性分析方法
塑性分析方法
其它分析方法返回第一节 基本原则
新规范吸收了欧美各国规范统一规定结构分析的方法，
增加了,结构分析,一章，使混凝土结构设计的全过程都得到规范的控制，保证了结构的安全度，也标志了我国混凝土结构设计规范水平的提高；
新规范不采取具体介绍各种结构分析方法的方式，而是只集中阐述结构分析的原则，列出指导性内容，引导设计者合理选择结构分析方法，进行正确的设计；
新规范对于结构分析的一些主要内容，例如,荷载、
作用效应及其组合 ； 结构计算中的简化假设 ； 结构分析的基本要求 ； 结构分析的方法 ； 结构分析中的计算机应用 等都做了原则性的规定。
返回荷载、作用效应及其组合
混凝土结构按承载力极限状态计算和正常使用极限状态验算时应按国家现行有关标准（,建筑结构荷载规范,GB50009和,建筑抗震设计规范,GB50011）
规定的作用（荷载）对结构的整体进行作用效应的分析；必要时，应对特殊部位进行更详细的分析。
结构可能遭遇火灾、爆炸、撞击等偶然作用时，应按国家现行有关标准规定的要求进行相应的结构分析。
结构在施工和使用的不同阶段有多种受力工况时，
应分别进行结构分析，并确定其最不利的作用效应组合。
返回结构计算中的简化假定
结构计算中的简化假定主要体现在计算简图的确定。
确定结构的计算简图时应注意以下事项：
１、应能代表实际结构的体型和几何尺度；
２、边界条件和连接方式应能反映结构的实际受力状况，并有相应的构造措施保证；
３、截面尺寸和材料性能符合结构的实际情况；
４、荷载的大小、位置及组合与实际受力情况吻合；
５、对计算简图的简化和近似假设应有理论的或实验的依据，或有可靠的工程经验；
６、计算结果应能符合工程设计的精确度要求。
返回结构分析的基本要求
结构分析应符合下列要求：
１、无论结构的整体或其中的一部分，在任何情况下都必须满足力学平衡条件；
２、在宏观上应满足变形协调条件，包括结点和边界的约束条件，在微观上，可适当放宽；
３、应采用合理的材料或构件单元的本构关系，
最好通过试验确定或采用成熟的通用模式。
返回结构分析的方法
混凝土结构宜根据结构类型、构件布置、材料性能和受力特点选择合理的分析方法；
常用的结构分析方法有：
１、线弹性分析方法；
２、塑性内力重分布分析方法；
３、塑性极限分析方法；
４、非线性分析方法；
５、试验分析方法。
返回结构分析中的计算机应用
结构分析所采用的计算机程序应经过考核和验证其技术条件应符合规范和有关标准的要求；
对于电算结果，应经判断和校核，在确认其合理有效后，方可用于工程设计。
返回第二节 线弹性分析方法
线弹性分析方法假定结构材料均为理想弹性体，变形模量和刚度均为常值。
线弹性分析方法可用于混凝土结构的承载能力极限状态和正常使用极限状态的作用效应分析。
根据结构的体型，可分为以下三种不同的体系进行分析：
１、杆系结构；
２、板结构；
３、三维实体结构。
返回杆系结构
混凝土杆系结构宜按空间结构体系进行整体分析，
宜考虑杆件的弯曲、轴向、剪切和扭转变形的影响；
杆系结构的简化；
杆系结构的计算简图；
杆件的截面刚度；
杆系结构的分析方法。
返回杆系结构的简化
体型规则的空间杆系结构，可沿柱列和墙轴线方向分解为不同方向的平面结构分别进行分析，但宜考虑空间协同工作。各杆件的内力由各个方向的作用效应叠加而得。
杆件的轴向、剪切和扭转变形对结构内力影响不大时，可不计及。
结构和杆件的变形对内力二阶效应影响不大时，可不计及。
返回杆系结构的计算简图
混凝土杆系结构的计算简图可按下列原则确定：
１、杆件的轴线可取其截面中心线；
２、现浇结构及装配整体式结构的梁柱节点及柱和基础的节点可视为刚性连接；
３、非整体现浇的梁、板与支承结构的连接可视为铰接；
４、杆件的计算跨度和计算高度 ｌ ｏ 宜按两端支承长度的中心距 ｌ ｃ 或净距ｌ ｎ 确定，并根据支承节点的连接刚度和支承反力的位置加以修正；
５、当杆件间的连接刚度远大于该杆件本身的刚度时，该部分可以作为刚域插入计算图形。
返回杆件的截面刚度
杆件的截面惯性矩Ｉ按匀质的混凝土全截面计算，不计算钢筋的折算面积，也不扣除钢筋、预应力孔道和其他较小孔道的面积；
混凝土的弹性模量按规范查取；
T形截面梁的惯性矩宜按有效翼缘计算，也可按截面矩形部分面积的惯性矩Ｉ ｒ 进行修正：
现浇整体式框架 边框架 1.5Ｉ ｒ 中间框架 2.0Ｉ ｒ
装配整体式框架 边框架 1.2Ｉ ｒ 中间框架 1.5Ｉ ｒ
端部加腋的杆件，应考虑其刚度变化的影响；
考虑混凝土开裂和塑性变形的影响时，宜对杆件刚度进行折减。
返回杆系结构的分析方法
混凝土杆系结构可采用解析法、有限元法和差分法等分析方法；
对于体型规则的结构，可采用简化分析计算方法；
连续梁可采用弯矩分配法；
竖向荷载作用下的框架可采用分层法、迭代法、力矩分配法；
水平荷载作用下的框架可采用反弯点法法、修正的反弯点法；
对与支承结构整体浇筑的梁端，可取支座或节点边缘截面内力进行设计。
返回板结构
混凝土矩形板的长向、短向跨度比值大于３时，按单向板设计，简支或连续的单向板可用解析法或弯矩分配法计算；
混凝土矩形板的长向、短向跨度比值小于３大于２时，
也可按单向板设计，但沿长向跨度应配一定的构造钢筋；
混凝土矩形板的长向、短向跨度比值不大于２时，按双向板设计，形状规则、支撑条件和荷载形式简单的双向板可以利用计算图表查到，一般的板则需用有限元法程序进行分析 。
返回三维实体结构
对于三维实体结构可假定材料为匀质弹性体采用弹性理论分析、有限元法分析或试验分析的方法确定弹性应力的分布场，在受拉区根据主拉应力的图形确定配筋量，在受压区按多轴应力状态验算混凝土的强度；
混凝土的多轴应力强度和破坏准则按规范附录Ｃ
的规定计算。
返回第三节 塑性分析方法
在混凝土结构分析中经常采用的塑性分析方法有考虑塑性内力重分布的弯矩调幅法、塑性极限分析方法中的塑性铰线法和条带法等；
钢筋混凝土连续梁和连续单向板宜采用考虑塑性内力重分布的弯矩调幅法，框架、框架剪力墙结构以及双向板等也可对支座或节点的弯矩进行调幅，并确定跨中弯矩，对于直接承受动力荷载的结构、要求不出现裂缝或对裂缝控制较严的结构、处于严重侵蚀性环境中的结构以及配置延性较差的钢筋的结构不得采用塑性内力重分布的方法；
承受均布荷载的周边支承的双向矩形板可采用塑性铰线法或条带法进行承载能力极限状态设计；
采用塑性分析方法设计时，同时应满足正常使用极限状态的要求。
返回第四节 其它分析方法
混凝土结构的其它分析方法包括非线性分析、试验方法和间接作用下的结构分析等；
特别重要的或受力情况特殊的大型杆系结构和二维、
三维结构，必要时应对其整体或部分进行非线性全过程分析或试验方法；
非线性分析时应注意遵循以下原则：
１、结构形状、尺寸、边界条件、所用材料的强度等级和主要配筋量应预先确定；
２、材料的强度和弹性模量等性能指标宜取平均值，以免比例失真，影响结果；
３、材料、杆件的本构关系宜由实验确定。
返回第六章 受弯构件正截面承载力计算
一般规定
单筋矩形截面
双筋矩形截面
Ｔ形截面返回第一节 一般规定
基本假定
等效矩形应力图形
界限受压区高度返回基本假定
新规范与旧规范一样，在进行正截面承载力计算时仍然采用了四个基本假定：
1)截面应变保持平面；
2)不考虑混凝土的抗拉强度；
3)混凝土受压的应力应变关系采用了近似计算公式：
σc＝ f c[ 1－ ( 1－ εc /ε0)n ] （ εc ≤ε0 ）
σc＝ f c （ ε0 ＜ εc ≤ εcu ）
其中,n＝ 2－ ( f cu,k－ 50 ) / 60,ｎ ≤2
ε0＝ 0.002＋ 0.5 ( f cu,k－ 50 ) × 10 –5 ε0≥0.002
εcu＝ 0.0033－ ( f cu,k－ 50 ) × 10 –5 εcu≤0.0033
旧规范则采用下列公式：
σc＝ σ0[ 1－ ( 1－ εc /ε0)２ ] （ εc ≤ε0 ）
σc＝ σ0 （ ε0 ＜ εc ≤ εcu ）
4)钢筋的应力应变关系采用理想弹塑性模型：
σs＝ εsEs （ 0＜ εs＜ εy）
σs＝ fy （ 0≤εs＜ 0.01）
返回新旧规范混凝土受压应力应变关系的对比
旧规范对于均匀受压（轴心受压），最大应力 σ0取为 f c，而对于非均匀受压（受弯和偏心受压），最大应力 σ0则取为 f cm 。新规范统一取为 f c，原因如下：
1)旧规范中 f cm 不是一个有材料试验确定的强度指标，它是一个换算指标，随相对受压区高度 ξ的变化而变化，并非定值；
2)采用 f cm 以后，给偏心受压构件的计算带来麻烦，使小偏心和轴心受压的正截面承载力计算公式难以衔接；
3)国际上和国内有关的结构设计规范均不再采用 f cm 。
旧规范对均匀或非均匀受压，不论混凝土强度高低，应力应变曲线上升段都是一条抛物线，下降段则是一条水平直线，极限压应变对非均匀受压一律取 0.0033；新规范考虑到随着混凝土强度的提高，应力应变曲线的上升段由抛物线趋近于直线，极限压应变相应减小的特性，调整了应力应变曲线的近似公式，
使 C50以下的混凝土应力应变曲线与旧规范相同,C50~C80高强混凝土的 应力应变曲线 与旧规范有所不同。
返回混凝土应力应变曲线返回等效矩形应力图形
等效矩形应力图形的应力值取为 α1f c,受压区高度 x取为 β1x n；
新规范对 C50及以下混凝土与旧规范一致，取 α1＝ 1.0,β1＝ 0.8;
新规范对 C50~C80高强混凝土采用逐渐降低系数的办法来反映高强混凝土的特性。
混凝土强度等级 ≤C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
α1 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94
β1 0.80 0.79 0.78 0.77 0.76 0.75 0.74
返回界限受压区高度
考虑高强混凝土的脆性，新规范对于有屈服点的钢筋，界限受压区高度 ξb按下式计算：
ξb＝ β1/（ 1＋ fy/Esεcu）
旧规范为：
ξb＝ 0.8/（ 1＋ fy/0.0033Es）
由上述公式可知，在旧规范中，
ξb仅与钢筋种类有关，而在新规范中,ξb与钢筋种类和混凝土等级均有关，详见下表：
钢筋种类 ≤C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
HPB235 0.614 － － － － － －
HRB335 0.550 0.541 0.531 0.522 0.512 0.503,493
HRB400和 RRB400 0.518 0.508 0.499 0.490 0.481 0.472 0.463
返回第二节 单筋矩形截面
在单筋矩形截面计算公式中，新规范只是用 α1f c代替了旧规范中的 f cm,其他保持不变：
α1f cbx＝ fyAs
M≤ α1f cbx（ h0－ 0.5x）
适用条件：
x≤ξbh0
As≥ρminA
也可采用下列形式的公式计算：
α1f cξbh0＝ fyAs
M≤ α1f cb h0２ ξ( 1－ 0.5 ξ )
＝ αsα1f cb h0２
返回第三节 双筋矩形截面
同单筋矩形截面一样，在双筋矩形截面计算公式中，新规范也是用 α1f c代替了旧规范中的 f cm,其他保持不变：
α1f cbx＝ fyAs－ fy’As’
M≤ α1f cbx（ h0－ 0.5x）＋ fy’As’ （ h0－ as’）
适用条件：
x≤ξbh0
x≥2as’
也可采用下列形式的公式计算：
α1f cξbh0＝ fyAs－ fy’As’
M≤ α1f cb h0２ ξ( 1－ 0.5 ξ ) ＋ fy’As’ （ h0－ as’）
＝ αsα1f cb h0２ ＋ fy’As’ （ h0－ as’）
返回第四节 Ｔ形截面
同单筋矩形截面、双筋矩形截面一样，在Ｔ形截面计算公式中，新规范也是用 α1f c代替了旧规范中的 f
cm,其他保持不变；
Ｔ形截面仍需先确定受压翼缘的宽度，再分为第一类和第二类两种情况分别按不同的计算公式进行设计，具体公式详见规范，不一一列出。
返回第七章 受弯构件斜截面承载力计算
新规范对斜截面承载力计算的修改和补充如下：
1) 与国外规范和国内其他行业的规范相比，旧规范中斜截面抗剪承载力计算公式的可靠度水平较低，为提高抗剪承载力的可靠指标，新规范适当 降低了计算公式中的一些系数和参数 ；
2) 为使公式能适用于高强混凝土，在截面尺寸控制条件中 加入了混凝土强度影响系数 βc；并且把旧规范斜截面承载力计算公式中的混凝土轴心抗压强度 fc 改用混凝土轴心抗拉强度 ft 表达；
3) 新规范取最小配箍率 ρsv,min＝ 0.24ft/fyv，比旧规范的 0.02fc/fyv
略有提高；
4) 增加了 无腹筋板类受弯构件的斜截面计算公式 ；
5) 增加了圆形截面构件的斜截面计算方法（略）；
6) 增加了矩形截面柱双向受剪的框架柱的斜截面计算方法
（略）。
返回有腹筋梁 斜截面承载力计算公式
有腹筋梁的斜截面承载力计算公式：
1)矩形、Ｔ形和工形截面的一般梁
Ｖ cs≤ 0.7ftbh0＋ 1.25fyvAsvh0/s＋ 0.8fyAsbsinα
Ｖ cs≤ 0.07fcbh0＋ 1.5fyvAsvh0/s＋ 0.8fyAsbsinα （旧规范）
2)集中荷载作用下的独立梁
Ｖ cs≤ (1.75/(λ+1)) ftbh0＋ 1.0fyvAsvh0/s＋ 0.8fyAsbsinα
Ｖ cs≤ (０,２ /(λ+1.5)) fcbh0＋ 1.0fyvAsvh0/s＋ 0.8fyAsbsinα （旧规范）
矩形、Ｔ形和工形截面的受弯构件，其受剪截面应符合下列条件：
当 hw/b≤4 时 Ｖ ≤ 0.25β cfcbh0
Ｖ ≤ 0.25fcbh0 （旧规范）
当 hw/b≥6 时 Ｖ ≤ 0.2β cfcbh0
Ｖ ≤ 0.2fcbh0 （旧规范）
返回无腹筋板类受弯构件的斜截面计算
无腹筋板类受弯构件的斜截面计算公式如下：
Ｖ ≤ 0.7β hftbh0
其中 β h为截面影响系数,取 β h＝ (800/h0)1/4
当 h0＜ 800mm时，取 800mm；
当 h0＞ 2000mm时，取 2000mm；
实际上当板厚小于 800mm时可不考虑受剪承载力的提高，当板厚大于 2000mm时，抗剪承载力还将下降，但目前实验数据不够，新规范未作规定，可在板的中部布置构造钢筋网，
能较好地改善其抗剪性能。
返回第八章 受压构件承载力计算
轴心受压构件承载力计算
偏心受压构件承载力计算
受压构件斜截面计算返回第一节 轴心受压构件构件承载力计算
由于新规范在受弯构件和偏心受压构件的承载力计算公式中，
把 fcm(＝ 1.1 fc)降低为 (0.94～ 1.0)fc，因此偏心受压构件的安全储备有所提高，为了与偏心受压构件的承载力保持相近的可靠度，新规范在轴心受压构件的承载力计算公式中增加了一个
0.9的系数：
Ｎ ≤ 0.9φ （ fcA+fy’As’）
因为增加了 0.9的系数，新规范取消了关于“屋架、托梁的受压腹杆的安全等级应提高一级”的规定；
对于配置螺旋式或焊接环式间接钢筋的轴心受压构件，其承载力计算公式也增加了系数 0.9，并且在间接钢筋承载力一项中还增加了一个折减系数 α (0.85～ 1.0)，考虑由于采用高强混凝土，
间接钢筋对受压承载力增大的影响有所减弱：
Ｎ ≤ 0.9（ fcAcor+fy’As’+2α fyAss0 ）
返回第二节 偏心受压构件承载力计算
新规范规定偏心受压构件不论偏心大小都必须考虑附加偏心距，
并规定附加偏心距 ea为 20mm和偏心方向截面尺寸的 1/30两者中的较大值，而旧规范则在大偏心时不考虑附加偏心距，仅在小偏心情况下才考虑，并取 ea＝ 0.12(0.3h0- e0)；
新规范对于二阶效应的问题，即竖向荷载在有侧移框架中引起的附加弯矩问题，除了继续给出与旧规范相同的 考虑附加偏心距的 η
－ l0法 之外，增加了 考虑二阶效应的弹性分析方法 ；
不对称配筋矩形截面偏心受压承载力计算公式 基本保持不变，仅用 α １ fc代替 fcm；
对称配筋矩形截面偏心受压承载力计算公式 中，对小偏心近似公式的系数作了调整。
返回考虑附加偏心距的 η－ l0法返回
新规范关于偏心距放大系数 η的计算公式基本上与旧规范相同：
η＝ １＋ (l0/h)2δ 1δ 2/(1400ei/h0)
其中,δ 1＝ 0.5fcA/N,δ 2＝ 1.15-0.01l0/h,ei＝ e0＋ ea
新规范规定当 l0/h≤5 （ l0/i≤17.5 ）时可取 ε ＝ 1，旧规范则为
l0/h≤8 时可取 ε ＝ 1；
对于计算长度 l0的规定，基本与旧规范相同。如：现浇楼盖框架结构底层柱取 l0＝ 1.0H，其余各层柱 l0＝ 1.25H。但新规范对水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值 75%以上时，可按下面两式计算框架柱计算长度，并取较小者：
l0＝ 〔 1+0.15(ψ u+ψ l)〕 H
l0＝ (2+0.2ψ min)H
其中,ψ u,ψ l为柱的上端和下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值； ψ min为 ψ u,ψ l的较小值； H
为柱的高度。
考虑二阶效应的弹性分析方法
在柱梁线刚度比较大时，采用 η－ l0法有可能偏于不安全，在复式框架结构、框架－剪力墙结构或框架－核心筒结构中，
框架部分的层间位移的分布规律已经与一般框架不同，采用
η－ l0法将带来较大误差，新规范提出了另一种考虑二阶效应的弹性分析方法；
考虑二阶效应的弹性分析方法是近年来美国、加拿大等国规范推荐的比较准确的又比较简单的考虑二阶效应的方法；
新规范规定当按 考虑二阶效应的弹性分析方法时，宜在结构分析时对构件的弹性抗弯刚度 EcI乘以下列折减系数：对 梁，
取 0.4；对柱，取 0.6；对剪力墙和核心筒，取 0.45（底部不开裂时，可取 0.7）；
当按 考虑二阶效应的弹性分析方法时，在有关受压承载力计算公式中,ε ei均应以（ M/N+ea）代替，不再出现偏心距放大系数 ε 。
返回不对称配筋矩形截面偏心受压承载力计算公式
矩形截面大偏心 (2as’≤x≤ ξ bh0)受压承载力计算公式如下,
N≤ α １ fcbx＋ fy’As’－ fyAs
Ne ≤ α １ fcbx(h0-0.5x)＋ fy’As’(h0-as’)
e＝ ε ei＋ h/2－ as
当 x＜ 2as’时，按下式计算：
Ne’ ≤f yAs(h0-as’)
e’＝ ε ei－ h/2＋ as
矩形截面小偏心 (x＞ ξ bh0)受压承载力计算公式如下,
N≤ α １ fcbx＋ fy’As’－ σ sAs
Ne ≤ α １ fcbx(h0-0.5x)＋ fy’As’(h0-as’)
σ s＝ fy(x/h0-β 1)/(ξ b- β 1)
当 N＞ α １ fcbh时，应按下式验算：
Ne’ ≤ α １ fcbh(h0’-h/2)＋ fy’As(h0’-as)
e’＝ h/2－ as’-(e0-ea)
返回对称配筋矩形截面偏心受压承载力计算公式返回
矩形截面大偏心 (2as’≤x≤ ξ bh0)受压承载力计算公式如下,
x＝ N/ α １ fcb
As＝ As’＝ N（ e－ h0＋ 0.5x)/[fy’(h0-as’)]
e＝ ε ei＋ h/2－ as
当 x＜ 2as’时，按下式计算：
As＝ As’＝ Ne’/[fy’(h0-as’)]
e’＝ ε ei－ h/2＋ as
矩形截面小偏心 (x＞ ξ bh0)受压承载力计算公式如下,
ξ ＝ (N-ξ bα １ fcbh0)/(D+α １ fcbh0)+ ξ b
其中,D＝ (Ne-0.43α １ fcbh02)/[(β 1-ξ b)(h0-as’)]
As＝ As’＝ [Ne－ α １ fcbx(h0-0.5x)]/[fy’(h0-as’)]
上述公式中计算所得的 As和 As’均应满足最小配筋率的要求，即：
As或 As’应大于等于 0.002A。
第三节 受压构件斜截面计算
新规范关于受压构件斜截面计算的公式形式与与受弯构件集中荷载的计算公式一样，仅增加了轴力项 0.07N：
V≤ (1.75/(λ+1)) ftbh0＋ 1.0fyvAsvh0/s＋ 0.07N
当 V≤ (1.75/(λ+1)) ftbh0＋ 0.07N时，可按构造要求配置箍筋。
新规范把公式的应用范围从矩形截面扩大到矩形、Ｔ形和工字形截面，并对 λ作了必要的修改。
增加了圆形截面框架柱的斜截面计算方法，即规定采用等效惯性矩原则来确定等效矩形截面的宽度和高度。按上述原则，当采用等效矩形截面时,截面宽度 b＝ 1.76r，截面有效高度 h＝ 1.6r。
增加了双向受剪的框架柱的计算方法。（略）
返回第九章 受拉构件承载力计算
轴心受拉承载力计算公式保持不变：
N≤f yAs
小偏心受拉承载力计算公式也保持不变：
Ne≤ f yAs’(h0-as’)
Ne’≤ f yAs(h0’-as)
大偏心受拉承载力计算公式中,将 fcm改为 α 1fc即可：
N≤f yAs-fy’As’- α 1fc bx
Ne≤ α 1fcbx(h0-x/2)+ fy’As’ (h0-as’)
受拉构件的斜截面计算与受压构件类似：
V≤(1.75/(λ+1))f tbh0＋ 1.0fyvAsvh0/s－ 0.2N
当上式右边小于 fyvAsvh0/s时，取 fyvAsvh0/s＝ V，且要求 fyvAsvh0/s
不小于 0.36 ftbh0
返回第十章 受扭构件承载力计算
暂略返回第十一章 正常使用极限状态验算
暂略返回第十二章 预应力混凝土构件
暂略返回第十三章 基本构造规定
伸缩缝
保护层厚度
钢筋的锚固
钢筋的连接
最小配筋率返回第一节 伸缩缝
新规范对于混凝土结构伸缩缝最大间距的规定未作大的改动，仅补充了以下条文：
1)对于装配整体式结构房屋，伸缩缝宜按现浇式结构采用；
2)现浇框架－剪力墙结构或框架－核心筒结构的伸缩缝间距可按结构的具体布置情况取框架结构和剪力墙结构之间的数值，即室内为 45~55m，露天为 30~35m。
3)现浇挑檐、雨蓬等外露结构宜在垂直悬臂方向设伸缩缝，间距不大于 12米。
新规范对于应 适当减少伸缩缝间距的规定 与旧规范相同；
新规范规定，当计入了温度变化和混凝土收缩对结构的影响，且有 充分依据 和 可靠措施 时，可适当增大伸缩缝间距；
返回适当减少伸缩缝间距的规定
从基础顶算起，柱高低于 8m的排架结构；
屋面无保温和隔热措施的排架结构；
气候干燥地区、夏季炎热且暴雨频繁地区的结构，
或经常处于高温作用下的结构；
采用滑模类施工工艺的剪力墙结构；
采用混凝土强度等级较高、水泥用量较多、流动性较大的泵送混凝土的结构。
返回充分依据
有已经成功建成的工程实例作为参考；
应经过必要的计算；
需全面分析各种有利和不利的因素对结构内力和裂缝的影响。
返回增大伸缩缝间距的可靠措施
设置后浇带；
局部加强配筋；
施加预应力；
采用预制构件或叠合结构；
解除约束，设置滑移层；
采用膨胀剂补偿混凝土的收缩；
加强保温隔热措施等。
返回第二节 混凝土保护层厚度
新旧规范对于混凝土保护层厚度的 对比 ；
新规范增加了环境类别的影响，除旧规范的室内正常环境（一类）
和室内潮湿环境、露天环境及无侵蚀性水或土壤环境（二类 a）外，
增加了严寒和寒冷地区的露天环境与无侵蚀性水或土壤环境（二类 b），和使用除冰盐环境、严寒和寒冷地区冬季水位变动环境、
滨海室外环境（三类）；
新规范把构件类型按板墙壳、梁、柱进行分类，适当增加了梁、
柱类构件的保护层；
明确了基础中纵向受力钢筋的保护层厚度不应小于 40mm，无垫层时不应小于 70mm；
新规范规定梁、柱中纵向受力钢筋混凝土保护层厚度大于 40mm时，
应采取有效防裂措施以及二、三类环境中的悬臂板，其上表面应做水泥砂浆保护层或其他保护措施。
返回新旧规范混凝土保护层的对比
新规范
旧规范环境类别 板墙壳 梁 柱
≤c20 c25~c45 ≥c50 ≤c20 c25~c45 ≥c50 ≤c20 c25~c45 ≥c50
一 20 15 15 30 25 25 30 30 30
二 a — 20 20 — 30 30 — 30 30
b — 25 20 — 35 30 — 35 30
三 — 30 25 — 40 35 — 40 35
环境条件 构件类别 混凝土强度等级
≤c20 c25~c30 ≥c35
室内正常环境 板墙壳 15
梁柱 25
露天或室内高湿度环境板墙壳 35 25 15
梁柱 45 35 25
返回第三节 钢筋的锚固
旧规范的锚固长度是按钢筋和混凝土强度等级的不同，以 5d为间隔用 查表 的方法来确定的；
为了和国际接轨，新规范采用公式计算锚固长度的基本值，再进行修正的办法来确定锚固长度；
锚固长度基本值的计算公式 ；
锚固长度的修正方法 。
返回旧规范纵向受拉钢筋的最小锚固长度 (mm)
钢筋种类 混凝土强度等级
c15 c20 c25 C30,c35 ≥c40
Ⅰ 级钢筋 40d 30d 25d 20d 20d
Ⅱ 级钢筋 50d 40d 35d 30d 25d
Ⅲ 级钢筋 45 40d 35d 30d
冷轧带肋钢筋 40d 35d 30d 25d
冷拔低碳钢丝 250
返回新规范锚固长度基本值的计算公式
当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时，其锚固长度按下式计算：
la=αfyd/ft
其中钢筋外形系数 α按下表确定：
钢筋类型光面钢筋带肋钢筋刻痕钢丝螺旋肋钢丝三股钢绞线七股钢绞线
α 0.16 0.14 0.19 0.13 0.16 0.17
返回锚固长度的修正方法
直径大于 25mm的带肋钢筋锚固长度应乘以修正系数 1.1；
带有环氧树脂涂层的带肋钢筋锚固长度应乘以修正系数 1.25；
施工过程易受扰动的情况，锚固长度应乘以修正系数 1.1；
带肋钢筋在锚固区的混凝土保护层厚度大于钢筋直径的 3倍且配有箍筋时，锚固长度可乘以修正系数 0.8；
上述修正系数可以连乘，经修正后实际锚固长度不应小于基本锚固长度的 0.7倍，也不应小于 250mm；
采用机械锚固时，其锚固长度可取计算长度的 0.7倍，但在锚固长度内必须配有箍筋，其直径不应小于锚固钢筋直径的 1/4，间距不大于锚固钢筋直径的 5倍，且数量不少于 3个；
受压钢筋的锚固长度取为受拉钢筋锚固长度的 0.7倍。
返回第四节 钢筋的连接
钢筋连接的原则：
１、接头尽量设在受力较小处；
２、同一受力钢筋宜少设接头；
３、接头位置应互相错开；
４、连接区域应增加保护层厚度、钢筋间距和增加配箍。
钢筋连接的类型：
１,绑扎搭接 ；
２,焊接接头 ；
３,机械连接 。
返回绑扎搭接
新规范明确规定绑扎搭接接头的连接区域是以搭接长度中点为中心的 1.3倍搭接长度 ll的范围，以避免应力集中使筋端横裂严重。
旧规范规定受拉钢筋搭接接头面积百分率不允许超过 25%很难实现，形同虚设,新规范放宽了这项限制 。
新规范规定 应根据 搭接钢筋接头面积百分率计算和修正 受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度 ll。
受压钢筋搭接长度取受拉钢筋长度的 0.7倍，且不小于
200mm。
搭接区域应加强 构造措施 。
直径大于 28mm的受拉钢筋和直径大于 32mm的受压钢筋不宜采用搭接接头；
轴心受拉和小偏心受拉构件不得采用搭接接头。
返回同一连接区段搭接钢筋接头面积百分率规定
新规范对于同一连接区段的搭接钢筋接头面积百分率规定如下：
１、梁类构件限制搭接接头面积百分率不宜大于 25%，因工程需要不得已时可以放宽，但不应大于 50%；
２、板、墙类构件限制搭接接头面积百分率不宜大于 25%，因工程需要不得已时可以放宽到
50%或更大；
３、柱类构件中的受拉钢筋搭接接头面积百分率不宜大于 50%，因工程需要可以放宽。
返回受拉钢筋搭接长度 ll的计算和修正
受拉钢筋搭接长度 ll的计算公式：
ll＝ ζ la
其中 la为纵向受拉钢筋的锚固长度；
ζ 为纵向受拉钢筋搭接长度修正系数，按下表确定；
ll为纵向受拉钢筋的搭接长度，任何情况下不小于 300mm。
纵向钢筋搭接接头面积百分率 ≤25 50 100
ζ 1.2 1.4 1.6
返回搭接区域的构造措施
搭接长度范围内应配置箍筋，其直径不应小于搭接钢筋较大直径的 1/4；
当钢筋受拉时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的 5倍，且不应销大于 100mm；
当钢筋受压时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的 10倍，且不应大于 200mm；
当受压钢筋直径大于 25mm时，应在搭接接头两个端面外 100m范围内各设两个箍筋。
返回焊接接头
焊接接头的类型和质量应符合国家相应的标准；
焊接连接区段的范围为以焊接接头为中心 35d且不小于 500mm长度的范围；
同一区段内受力钢筋焊接接头面积百分率对受拉构件为 50%，对受压钢筋不受限制。
返回机械连接
新规范新增了机械连接接头的有关规定，反映了技术的进步，机械连接接头的类型和质量应符合国家相应的标准；
焊接连接区段的范围为以焊接接头为中心 35d长度的范围；
同一区段内受力钢筋机械连接接头面积百分率对受拉构件不宜大于 50%，对受压钢筋不受限制；
机械连接接头的连接件混凝土保护层厚度宜满足纵向受力钢筋最小保护层厚度的要求，连接件之间的横向净间距不宜小于 25mm。
返回第五节 最小配筋率
由于旧规范各类构件的受拉钢筋与其他国家相比明显偏低，远未达到受拉区混凝土开裂后钢筋不致立即屈服的水平，新规范提高了受弯构件、偏心受拉构件和轴心受拉构件的 纵向受拉钢筋最小配筋率,并采用了与配筋特征值 (ft/fy)有关的表达式表示；
新规范对受压构件 纵向受压钢筋最小配筋率 只做了小幅度的上调，一侧纵向受压钢筋最小配筋率保持 0.2%不变，全部纵向受压钢筋最小配筋率由 0.4%上调到 0.6%，不采用与配筋特征值
(ft/fy)有关的表达式表示，考虑到高强混凝土的脆性，规定当混凝土等级为 C60及以上时，上调 0.1%，当采用 HRB400级和
RRB400级钢筋时，则下调 0.1%。
考虑到地基上的钢筋混凝土厚板，其配筋量一般由最小配筋率控制，根据实际受力情况，新规范补充规定了其最小配筋率可适当降低，但最低不得低于 0.15%。
返回纵向受拉钢筋最小配筋率对比
旧规范,ρmin=0.15% ( ≤C35 )
ρmin=0.2% ( C40-C60)
新规范,ρmin=45ft/fy 且 ρmin≥0.2%
混凝土强度等级 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
ft 0.91 1.10 1.27 1.43 1.57 1.71 1.80 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22
钢筋
fy
HPB
235
210 0.20 0.24 0.27 0.31 0.34 0.37 0.39 0.41 0.42 0.44 0.45 0.46 0.47 0.48
HRB
335
300 0.20 0.20 0.20 0.21 0.24 0.26 0.27 0.28 0.29 0.31 0.31 0.32 0.33 0.33
HRB
400
360 ------ 0.20 0.20 0.20 0.20 0.21 0.22 0.24 0.25 0.25 0.26 0.27 0.27 0.28
返回纵向受压钢筋最小配筋率对比
旧规范,ρ’min=0.2% (一侧 )
ρ’min=0.4% (全部 )
新规范,ρ’min=0.2% (一侧 )
ρ’min=0.6%± 0.1% (全部 )
混凝土强度等级 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
钢筋
HPB
235
210 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7
HRB
335
300 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7
HRB
400
360 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
返回第十四章 结构构件的构造规定
板
梁
柱
梁柱节点返回第一节 板
新规范增加了 板的最小厚度 的规定；
对 单向板和双向板 的范围作出了界定；
删去了弯起式配筋的内容，只列入方便施工广泛应用的分离式配筋 方案；
新增了 温度－收缩钢筋的配置方法 ；
新规范对抗冲切板的构造规定同旧规范；
新增了 基础筏板的构造配筋要求 。
返回板的最小厚度板的类型 最小厚度单向板屋面板 60
民用建筑楼板 60
工业建筑楼板 70
行车道下楼板 80
双向板 80
密肋板肋间距小于或等于 700mm 40
肋间距大于 700mm 50
悬臂板悬臂长度小于或等于 500mm 60
悬臂长度大于 500mm 80
无梁楼板 150
返回单向板和双向板的界定
两对边支承的板应按单向板计算，由支承对边的距离确定其跨度；
四边支承的板，当长边与短边之比大于或等于 3时，按单向板计算，由短边的长度确定其跨度；
四边支承的板，当长边与短边之比小于或等于 2时，按双向板计算；
四边支承的板，当长边与短边之比介于 2和 3之间时，
宜按双向板计算；也可按沿短边受力的单向板计算，
此时应沿长边方向布置不小于最小配筋率的构造钢筋。
返回分离式配筋的方案
多跨单向板和多跨双向板采用分离式配筋时应注意：
１、跨中正弯矩钢筋宜全部伸入支座；
２、支座负钢筋向跨内的延伸长度应覆盖负弯矩图并满足钢筋锚固的要求。
受力钢筋间距，当板厚 ≤150mm时，不宜大于 200mm；当板厚＞
150mm时，不宜大于 1.5h，且不宜大于 250mm（旧规范为 300mm）。
新规范对单向板的分布钢筋要求比旧规范严：
１、分布钢筋的配筋面积不小于受力钢筋的 15%（旧规范为 10%），
且不宜小于该方向板截面面积的 0.15%（旧规范无此规定）；
２、分布钢筋的间距不宜大于 250mm（旧规范为 300mm），直径不宜大于 6mm（旧规范为 5mm）；当有较大集中荷载作用时，分布钢筋面积应适当增加，间距不宜大于 200mm（旧规范无此规定）。
对板的支承上部的构造负筋的直径提高到 8mm（旧规范 6mm），其他不变。
返回温度－收缩钢筋的配置方法
新规范规定，在温度、收缩应力较大的现浇板区域，
已配置温度－收缩钢筋，配置原则如下：
１、板的上下表面作双层配筋，使板的所有表面均处于配筋状态；
２、板的上下表面的每个方向上，温度－收缩钢筋的配筋面积均不小于板的截面积的 0.1%；
３、温度－收缩钢筋的间距宜取为 150-200mm；
４、鉴于一般使用状态下受力钢筋应力并不充分，
故受力钢筋也可视为温度－收缩钢筋加以利用；
５、可利用原有钢筋贯通布置，也可另行设置构造钢筋网，并与原有钢筋按受拉钢筋的要求搭接或在周边构件中锚固。
返回基础筏板的构造配筋要求
基础筏板一般都是大体积混凝土构件，容易产生温度－收缩裂缝；
新规范规定，基础筏板厚度大于 2m时，除了应在筏板上下表面配置纵、横方向的钢筋之外，尚宜沿板厚度方向间距不大于 1m设置与板面平行的构造钢筋网片，其直径不宜小于 12mm，纵横向间距不宜大于 200mm。
返回第二节 梁
梁的纵向受力钢筋的规定
梁支座截面负钢筋延伸长度的规定
梁中弯筋和箍筋的规定
其他构造规定返回梁的纵向受力钢筋的规定
纵向受力钢筋的最小直径，当 h＜ 300mm时不应小于 8mm（旧规范 6mm），当 h≥300mm时，不应小于 10mm（与旧规范同）；
纵向钢筋的净间距新旧规范同；
纵向钢筋伸入支座范围内的锚固根数不少于 2根，当梁宽小于
100mm时，可为 1根（旧规范取 150mm）；
简支支座的钢筋锚固长度 las，当 V≤0.7ftbh0时,las =5d；当 V
＞ 0.7ftbh0时,las =12d（带肋钢筋）或 las =15d（光面钢筋）；
新规范取 0.7ftbh0代替旧规范的 0.07fcbh0，其他没什麽不同；
新规范增加了简支梁支座上部构造钢筋的配置方法：构造钢筋的截面积不应小于跨中下部受力钢筋面积的 1/4，且不少于
2根；自支座边缘伸入跨内的长度不应小于该跨计算跨度的
0.2倍。
返回梁支座截面负钢筋延伸长度的规定
钢筋混凝土梁支座截面负钢筋不宜在受拉区截断，当必须截断时，其延伸长度 ld应取下表中 ld1和 ld２ 中的较长者：
截面条件 充分利用截面外伸 ld1 理论截断截面外伸 ld2
V≤0.7ftbh0 1.2la 20d
V＞ 0.7ftbh0 1.2la+h0 20d且 h0
V＞ 0.7ftbh0且断点仍在负弯矩受拉区内
1.2la+1.7h0
（旧规范无此规定）
20d且 1.3h0
（旧规范无此规定）
返回
新规范增加了悬臂梁负弯矩钢筋配置方法：
１、悬臂梁上部钢筋应有两根以上伸到悬臂端，并向下弯折不小于 12d；
２、其余钢筋也不应截断，应按弯起钢筋的办法分批向下弯折，水平锚固长度不小于 10d。
梁中弯筋和箍筋的构造规定
梁中弯起钢筋的配置方法新规范与旧规范相同；
构造配箍的直径和间距大部分与旧规范相同，仅对于梁高大于
800mm,V≤0.7ftbh0的梁，最大间距由 500mm改为 400mm；
抗剪的箍筋其最小配箍率比旧规范提高略有：
ρsv,min=0.24ft/fyv （新规范）
ρsv,min=0.02fc/fyv （旧规范）
弯剪扭构件的最小配箍率也作了调整和简化：
ρsv,min=0.28ft/fyv （新规范）
ρsv,min=0.02αfc/fyv
α=1+1.75（ 2β-1） （旧规范）
返回其他构造规定
新规范加大了架立钢筋的直径：
梁跨 l＜ 4m时，取 8mm（旧规范为 6mm）；
4m≤l≤6m时，取 10mm（旧规范为 8mm）；
l＞ 6m时，取 12mm（旧规范为 10mm）。
新规范提高了梁侧腰筋的配置要求：
１、梁的腹板高度 hw≥450mm（旧规范为 700mm）时，应配置腰筋；
２、每侧腰筋的截面面积不应小于腹板面积 bhw的 0.1% （旧规范为 1根不小于 10mm的构造钢筋） ；
３、腰筋间距不宜大于 200mm （旧规范为 300~400mm） 。
折梁内折角的钢筋配置方法以及吊筋的配置方法同旧规范。
返回第三节 柱
新规范对 普通柱的纵向受力钢筋的构造要求基本保持不变，只是增加了 圆柱的配筋构造要求 ；
新规范对 柱中箍筋的构造要求 也与旧规范基本相同；
新规范对配有螺旋式或焊接环式间接钢筋的柱，仍规定间接钢筋的间距不应大于 80mm
及柱子核心截面直径的五分之一，且不宜小于 40mm，间接钢筋的直径同普通柱箍筋的直径；
对工字形截面柱的规定也同旧规范。
返回普通柱纵向受力钢筋的构造要求
纵向受力钢筋的直径不宜小于 12mm，全部纵向钢筋的配筋率不宜大于 5%；
当偏心受压柱的截面高度 h≥600mm时，在柱的侧面上应设置直径为 10~16mm的纵向构造钢筋，并相应设置复合箍筋和拉筋；
纵向受力钢筋的净间距不应小于 50mm，对水平浇筑的预制柱，最小净间距应按梁的规定取用；
偏心受压柱垂直于弯矩作用平面的侧面上以及轴心受压柱各边的纵向受力钢筋，其中距不宜大于 300mm（旧规范为
350mm）。
返回圆柱纵向受力钢筋和箍筋的构造要求
圆柱中纵向受力钢筋应沿圆周均匀布置；
根数不宜小于 8根，且不应小于 6根；
圆柱箍筋应做成封闭式，其搭接长度不应小于受拉钢筋的锚固长度 la=αfy/ft，末端应做 1350的弯钩，弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的 5倍；
其他要求同普通柱。
返回柱中箍筋的构造要求
柱中箍筋应做成封闭式；
箍筋直径不应小于纵向钢筋直径的四分之一，且不应小于 6mm；
箍筋间距不应大于纵向钢筋直径的 15倍，且不应大于 400mm及柱截面的短边尺寸 b；
当柱中纵向受力钢筋的配筋率大于 3%时，箍筋直径不应小于
8mm，间距不应大于纵向受力钢筋直径的 10倍，且不大于
200mm，其末端应做 1350的弯钩，弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的 10倍；
当柱截面短边尺寸大于 400mm且各边纵向钢筋多余 3根时，或当柱截面短边尺寸不大于 400mm但各边纵向钢筋多余 4根时，应设置复合箍筋；
柱中纵向钢筋搭接长度范围内的箍筋间距应按 规定 加密。
返回第四节 梁柱节点
概述
中层端节点的构造要求
中层中节点的构造要求
顶层中节点的构造要求
顶层端节点的构造要求
梁柱节点的配箍要求返回概述
梁柱节点是框架结构中比较特殊而又重要的部位，
它处于复杂的受力状态，过去对于它的承载能力和破坏机理我们不甚清楚，因此，长期以来成为混凝土设计规范的空缺。
八十年代以来，我国开始对梁柱节点的承载能力和破坏机理进行系统的研究，在原规范修订时列入了框架梁柱中层中节点和中层端节点的设计构造方法，
对于顶层中节点和顶层端节点仍然是一个空白。
新规范填补了顶层中节点和顶层端节点这一空白，
而且完善、改进了传统的设计方法，并单独增加了梁柱节点这一节。
返回中层端节点的构造要求
中层端节点无需进行水平箍筋的计算，只需按构造配置水平箍筋即可；
新规范对 中层端节点梁上部纵向钢筋的锚固 做了改动：
１、直线锚固时，梁上部钢筋伸入端节点的锚固长度不应小于基本锚固长度 la，且应伸过柱中心线不小于 5d；
２、弯折锚固时，弯折前水平段投影长度改为不小于
0.4 la（旧规范为 0.45la），弯后垂直段的投影长度取固定值 15d（旧规范取不应小于 10d并不宜大于 22d，总锚固长度不应小于 la）；
中层端节点梁下部纵向钢筋的锚固长度按中层中节点梁下部纵向钢筋的锚固要求确定。
返回中层端节点梁上部纵向钢筋的锚 固返回中层中节点的构造要求
中层中节点也无需进行水平箍筋的计算，只需按构造配置水平箍筋即可；
与旧规范一样，新规范也要求中层中节点梁上部纵向钢筋应贯穿中间节点，不在节点内切断；
中层中节点梁下部纵向钢筋的锚固长度 按不同情况确定：
１、当计算中不利用该钢筋强度时，带肋钢筋伸入节点不小于 12d，光面钢筋伸入节点不小于 15d；
２、当计算中充分利用该钢筋抗拉强度时：
⑴直线锚固时，钢筋伸入节点的锚固长度不应小于受拉钢筋的基本锚固长度 la；
⑵弯折锚固时，弯折前水平段投影长度不小于为 0.4 la，向上弯折的垂直段的投影长度为 15d，同端节点；
⑶也可伸过节点在梁弯矩较小处设置搭接接头，搭接长度为 ll。
３、当计算中充分利用该钢筋抗压强度时，下部纵向钢筋伸入节点的直线锚固长度不小于 0.7la。
返回中层中节点梁下部纵向钢筋的锚固返回顶层中节点的构造要求
顶层中节点与中层中节点一样也无需进行水平箍筋的计算，
只需按构造配置水平箍筋即可；
顶层中节点梁上部纵向钢筋以及下部纵向钢筋的锚固长度也可按照中层中节点的办法处理；
柱子纵向钢筋的锚固 可分为直线锚固和弯折锚固两种情况：
１、直线锚固时，柱纵向钢筋伸入节点的锚固长度自梁底起不应小于受拉钢筋的基本锚固长度 la，且应伸到柱顶；
２、弯折锚固时，可向内弯折，也可向外弯折（适用于顶层为现浇钢筋混凝土楼板，厚不小于 80mm，混凝土强度等级不低于 C20），弯折前垂直段投影长度不小于 0.4 la，弯折后的水平段的投影长度为 12d。
返回顶层中节点柱子纵向钢筋的锚固返回顶层端节点的构造要求
当顶层端节点截面较小而梁柱负弯矩钢筋配置数量较多时，
容易发生节点核心区混凝土的斜向压碎破坏，新规范对梁上部纵向负弯矩钢筋的数量加以限制：
As≤0.35βcbbh0fc/fy
顶层端节点柱内侧纵向钢筋和梁下部纵向钢筋的锚固同中层中节点；
顶层端节点的主要问题是要保证柱外侧纵向钢筋和梁上部负弯矩纵向钢筋的搭接传力可靠，新规范提出两种搭接方法：
１,梁内搭接
２,柱顶搭接
规范要求在框架角节点处纵向钢筋的弯弧内径，当钢筋直径大于 25mm时，不宜小于 8d；当钢筋直径不大于 25mm时，不宜小于 6d。
返回梁内搭接
当施工缝设在梁底截面时，钢筋搭接只能在梁高度范围内实现；
搭接区段沿节点外侧和梁顶布置，
搭接长度取 1.5la；
梁上部纵向负弯矩钢筋应沿节点上边及外侧向下弯折到梁底处截断；
伸入梁内的柱外侧钢筋应不少于
65%，梁宽以外的柱外侧钢筋宜伸到柱内边后向下弯折 8d；
当柱有两层配筋时，第二层钢筋可在柱边切断，不向下弯折；
当顶层现浇板厚度大于 80mm，混凝土强度等级不低于 C20时，梁宽以外的柱外侧钢筋可伸入板内锚固；
当柱外侧纵向钢筋配筋率大于 1.2%
时，伸入梁内的柱纵向钢筋宜分两批截断，第二批截断的钢筋截断点距第一批截断的钢筋截断点距离不宜小于
20d。
返回柱顶搭接
当施工缝设在梁底截面以下时，
钢筋搭接可在柱内范围内实现；
搭接区段沿梁顶和节点外侧布置，
搭接长度取 1.7la ；
梁上部纵向负弯矩钢筋应沿节点上边及外侧向下弯折切断，其垂直投影长度不小于 1.7la ；
柱外侧钢筋伸到柱顶后宜向节点内弯折切断，其水平投影长度不小于 12d；
当梁上部纵向钢筋配筋率大于 1.2%
时，弯入柱外侧的梁上部纵向钢筋宜分两批截断，第二批截断的钢筋截断点距第一批截断的钢筋截断点距离不宜小于 20d。
返回梁柱节点的配箍要求
节点内应设置水平箍筋，其构造要求与相应柱的配筋要求一样，但箍筋间距不宜大于 250mm；
当节点四周有梁连接时，节点内可以只配沿周边的矩形箍筋不需要再设置复合箍筋，大大方便了施工；
顶层端节点的柱外侧纵向钢筋和梁上部负弯矩纵向钢筋搭接时，节点内的水平箍筋应按受拉搭接处理，
即箍筋直径不小于 d/4（ d为搭接钢筋的较大直径），
间距不大于 5d （ d为搭接钢筋的较小直径），且不大于 100mm。
返回再见
（ GB50010-2002)
主要修订内容介绍广东工业大学建设学院结构研究所 叶伟年目录
前言
第一章 概论
第二章 术语与符号
第三章 基本设计规定
第四章 混凝土结构的材料
第五章 结构分析
第六章 受弯构件正截面承载力计算
第七章 受弯构件斜截面承载力计算
第八章 受压构件承载力计算
第九章 受拉构件承载力计算
第十章 受扭构件承载力计算
第十一章 正常使用极限状态验算
第十二章 预应力混凝土构件
第十三章 基本构造规定
第十四章 结构构件的构造规定结束前言
新的,混凝土结构设计规范,GB50010-2002
经过四年多的修订已经于 2002年 4月 1日起施行；
新规范仍采用以分项系数表达的概率极限状态设计方法；
为适应加入世贸以后与国际接轨，与国内其他规范协调一致，适当提高了结构的安全度，
增加和改动了不少内容。
返回第一章 概论
修订经过
修订原则
修订内容
试设计分析返回第一节 修订经过
规范的修订由中国建筑科学研究所主持，参加修订工作的单位 17个，成员 27名，主编李明顺，副主编徐有邻；
修订工作历时四年半，召开全体会议七次，大小专题研讨会五十五次，与相关规范协调会八次，参与结构设计可靠度研讨会四次；
1997年 6月开始修订,1998年提出规范修订初稿，
1999年提出规范征求意见稿，向全国 116个单位征求意见和建议共 1089条，并有五个单位对八种类型的混凝土结构进行了试设计,2000年 9月完成第一次送审稿,2001年 4月完成第二次送审稿,12月规范报批稿正式上报,2002年 4月开始实施。
返回第二节 修订原则
修订原则：统一、接轨、补充、完善、安全；
与国内各专业规范协调统一，如水工、公路、桥梁桥涵、港口工程等规范组成员的共同参与；
与国际标准规范接轨，尽量与 MC-90等国际规范基本一致；
设计方法的补充，如补充了混凝土耐久性的规定、
结构分析的原则和方法等内容；
设计理论和方法的完善，如提高了混凝土强度等级和主导钢筋的要求、改进了正截面和斜截面承载力的计算模式、完善了预应力设计方法和深受弯构件设计方法等；
适当提高了安全度约 10-15%，造价约提高 5%。
返回第三节 修订内容
在结构设计基本规定方面增加了耐久性的规定、提高了混凝土的强度等级和钢筋的要求、调整了设计参数、增加了结构分析的内容；
在设计计算方面提高了预应力的张拉控制应力、改进了预应力损失的计算、考虑了超静定后张法预应力构件由于约束变形产生的次内力影响、规定了高效预应力混凝土构件的端部构造措施、改进了正截面、斜截面、受压构件和其他一些承载力的设计方法；
在构造方面增加了保护层厚度的要求、重新规定了受力钢筋的锚固和连接要求、提高了钢筋的最小配筋率、加大了钢筋的延伸长度，增加了裂缝控制条款，完善了框架节点和深受弯构件的设计方法；
在抗震设计方面提高了安全度、调整了轴压比的限值以及抗震构造措施。
返回第四节 试设计分析
试设计由建设部建筑设计院等五个设计单位进行，
共分析了五种结构型式的八个工程，得到不少重要的结果；
规范的修订对民用建筑配筋量影响明显，总用钢量增加约 6%，对工业建筑影响不大；
梁、板的用钢量增加较多，总用钢量增加约 10%，墙、
柱用钢量增加不多；
如果考虑为控制温度和收缩而增加的构造配筋，总用钢量可能增加 10-15%；
采用强度价格比高的 HRB400级钢筋可控制材料价格上升不超过 5%。
返回第二章 术语与符号
术语
符号返回第一节 术语
新规范定义了在规范中常用的 24个专用术语，其中要重点理解深受弯构件、深梁、基本组合、标准组合和准永久组合的概念；
跨高比小于 5的受弯构件为深受弯构件；
跨高比不大于 2的单跨梁和不大于 2.5的多跨连续梁为深梁；
承载力极限状态计算时，永久荷载和可变荷载的组合为基本组合；
正常使用极限状态验算时，对可变荷载采用标准值、组合值为荷载代表值的组合为标准组合；
正常使用极限状态验算时，对可变荷载采用准永久值为荷载代表值的组合为准永久组合。
返回第二节 符号
新规范定义了在规范中常用的 121个专用符号，其中要重点理解符号规则；
工程结构设计通用符号应由主体符号或主体符号带上、
下标构成，主体符号一般代表物理量，上、下标用以进一步阐明主体符号的涵义；
主体符号应以单个斜体字母表示，可分别采用大、小写拉丁字母或大、小写希腊字母；
大写斜体拉丁字母代表力学物理量，小斜斜体拉丁字母代表几何类物理量；
大写希腊字母代表除力学和几何类以外的物理量及数学符号，小写希腊字母代表无量纲量；
上、下标可采用正体字母、缩写词、数字或其他标记表示，上标一般采用一个，下标可采用一个或多个，各下标之间可用逗号分开。
返回第三章 基本设计规定
一般规定
承载力极限状态计算规定（上）
承载力极限状态计算规定（下）
正常使用极限状态验算规定
耐久性的规定返回第一节 一般规定
新规范仍采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，采用分项系数的设计表达式进行设计；
新规范体现了,以人为本,的思想，通过提高某些荷载标准值，改风、雪载 30年一遇为 50年一遇，
调整材料分项系数，修改结构抗力计算公式，加强配筋构造措施等办法，提高了安全度，与安全有关的条款被列为强制性条文，如增加了未经技术鉴定或设计许可，不得改变结构的用途和使用环境的强制性条款；
新规范除了继续要求按承载力极限状态和正常使用极限状态进行计算和验算外，增加了耐久性的设计。
返回第二节 承载力极限状态计算规定（上）
新规范仍把建筑结构的安全等级分为三个级别，
但由于增加了由永久荷载效应控制的荷载组合，
提高了其中的永久荷载系数，因此取消了旧规范中屋架、托架、恒载为主的轴心受压柱、小偏心受压柱安全等级应提高一级，预制构件施工阶段安全等级可降低一级的规定；
承载力极限状态设计表达式仍为,γ 0S≤R ；
确定结构重要性系数 γ 0时，规定了设计使用年限为 100年及以上的结构构件与安全等级一级相当，设计使用年限为 50年的结构构件与安全等级二级相当，设计使用年限为 5年及以下的结构构件与安全等级三级相当。
返回第二节 承载力极限状态计算规定（下）
荷载效应组合设计值 S按基本组合或偶然组合进行；
按照新的,建筑结构荷载规范,GB50009的规定，对于基本组合，应取下列最不利值：
1)由可变荷载效应控制的组合：
S=γ GSGk+γ Q1SQ1+∑ ni=2γ Qiψ ciSQik
对于一般排架、框架结构可简化为：
S=γ GSGk+γ Q1SQ1
S=γ GSGk+ 0.9∑ ni=1γ QiSQik
2)由永久荷载效应控制的组合：
S=γ GSGk+∑ ni=1γ Qiψ ciSQik
γ G应取 1.35，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载；
偶然组合与旧规范相同。
返回第三节 正常使用极限状态验算规定
新规范规定对于正常使用极限状态，结构构件应分别按荷载效应的标准组合、准永久组合或标准组合并考虑长期作用影响采用下列极限状态设计表达式为,Ｓ ≤ Ｃ ；
标准组合即旧规范中的短期效应组合，准永久组合即旧规范中的长期效应组合；
受弯构件的最大挠度计算应按荷载效应的标准组合并考虑荷载长期作用影响，与旧规范相同；
结构构件正截面裂缝控制等级仍分为三级，其中二级裂缝控制的构件，旧规范在荷载效应标准组合下拉应力不超过 α ctγ ftk
的规定改为不超过 ftk，而一级和三级裂缝控制的构件与旧规范相同；
新规范中裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值改由环境类别和结构类型确定，与旧规范按构件类型、钢筋品种和室内外环境分类的规定不同。
返回第四节 耐久性的规定
新规范关于耐久性设计的内容有两种形式：
1) 特别增加了耐久性规定这一节，直接规定 环境的分级 方法以及各类环境对结构混凝土耐久性的 基本要求 等；
2) 对于分散在各章节中的影响混凝土耐久性的有关条款作必要的修改，如加大混凝土保护层的厚度，在,构件,和,构造,章节中表达与耐久性有关的构造措施等；
影响耐久性的最重要因素是环境，新规范把环境分为五类，与模式规范 MC-90基本相同，环境是耐久性设计的主要依据；
影响耐久性的另一个重要因素是混凝土本身的质量，而混凝土的质量与混凝土强度等级、水灰比、水泥用量密切有关，此外混凝土中的氯离子含量和碱的含量也对耐久性有重大影响，新规范为保证结构混凝土的耐久性，对使用年限 50年和 100年的混凝土结构的混凝土质量提出了规定；
应该指出，新规范只是采用宏观控制的办法，还不能定量地确定结构的耐久性。
返回混凝土结构的环境类别环境类别 条 件一 室内正常环境二
a 室内潮湿环境；非严寒和非寒冷地区的露天环境、与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境
b 严寒和寒冷地区的露天环境、与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境三 使用除冰盐的环境；严寒和寒冷地区冬季水位变动的环境；滨海室外环境四 海水环境五 受人为或自然的侵蚀性物质影响的环境返回结构混凝土耐久性的基本要求环境类别 最大水灰比最小水泥用量
(kg/m3)
最低混凝土强度等级最大氯离子含量
(%)
最大碱含量
(kg/m3)
一 0.65 225 C20 1.0 不限制二 a 0.60 250 C25 0.3 3.0
b 0.55 275 C30 0.2 3.0
三 0.50 300 C30 0.1 3.0
返回第四章 混凝土结构的材料
混凝土强度
混凝土的设计参数
钢筋的选择
钢筋的设计参数返回第一节 混凝土强度
新规范取消了旧规范中的 C7.5级和 C10级低强度混凝土，增加了 C65,C70,C75和 C80级高强度混凝土，标志了我国混凝土技术的进步和施工、设计水平的提高；
新规范对结构混凝土的强度等级提出了最低要求，是下限值，
不是最佳值；
随着混凝土强度等级的提高，强度价格比迅速提高，采用较高强度的混凝土，对柱、墙、基础等受压为主的构件以及预应力构件有显著的经济效益；
受弯构件选用 C20-C30，受压构件选用 C30-C40，预应力构件选用 C30-C50，高层建筑底层柱选用 C50或以上，不仅承载力得到了提高，抗剪及裂缝控制性能也随之提高。
返回第二节 混凝土的设计参数
混凝土的强度等级只是混凝土力学性能的一个基本标志，作为其代表值的立方体抗压强度标准值 fcu,k也不具备直接作为设计参数的条件，只能作为确定设计参数的依据；
混凝土的设计参数主要有：轴心抗压强度 fc、轴心抗拉强度 ft、
弹性模量 Ec、剪变模量 Gc、泊松比 ν,线膨胀系数 α c以及疲劳强度修正系数 γ ρ ；
新规范删除了旧规范中的弯曲抗压强度 fcm，改用轴心抗压强度 fc
乘以反映高强混凝土特性的降低系数 α 1来表示，理由如下：
1)与国际接轨；
2)协调正截面承载力的计算；
3)简化计算；
新规范调整了轴心抗压强度标准值、轴心抗拉强度标准值与立方体抗压强度标准值之间的 关系式 ；
为提高安全度，混凝土材料分项系数由 1.35提高为 1.40；
弹性模量、剪变模量、泊松比、线膨胀系数以及疲劳强度修正系数等与旧规范一致，仅补充了 C65-C80高强混凝土相应的参数。
返回与国际接轨
目前，世界各国及国际组织的混凝土结构设计规范中都没有,混凝土弯曲抗压强度,的概念，一般均用混凝土轴心抗压强度作为设计参数进行正截面承载力设计。混凝土弯曲抗压时的一些特征，完全可以用系数进行调整，新规范取消了我国特有的,混凝土弯曲抗压强度,这个设计参数，对于我国设计规范与国际接轨，遵从国际惯例是必要的。
返回协调正截面承载力计算
混凝土弯曲抗压强度不是通过直接量测得到的强度，
只是一个概念上的强度。混凝土正截面承载力设计时，在弯矩Ｍ和轴力Ｎ的共同作用下，由纯弯曲、
大偏心受压、小偏心受压到轴心受压是一个连续渐变的过程，旧规范对受弯状态为主计算取弯曲抗压强度，而对受压状态为主的计算取轴心抗压强度，
从概念上和计算上不能协调，而取一个参数就容易多了。
返回简化计算
取消弯曲抗压强度以后，有关混凝土抗压方面的设计参数只有一个轴心抗压强度，从概念上到计算上都得到了简化。反映不同受压状态特征的抗压强度（如弯曲抗压强度、局部抗压强度等）可以通过计算公式的调整加以反映，完全可以用简单的形式确切地反映应有的规律。
返回新旧规范对比
轴心抗压强度
fck=0.88× 0.76 fcu,k （旧规范）
fck=0.88α1α2fcu,k （新规范）
系数 0.88是考虑实际结构中的混凝土与试块混凝土强度之间的差异等因素而确定的修正系数；
α １ 为轴心抗压强度与立方体抗压强度的比值
α2为混凝土脆性系数强度等级 ≤C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
系数 α1 0.76 0.77 0.78 0.79 0.80 0.81 0.82
强度等级 ≤C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
系数 α２ 1.00 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984
新旧规范对比
轴心抗拉强度
ft=0.88× 0.26 (fcu,k)2/3 （旧规范）
ft=0.88× 0.395α２ (fcu,k)0.55(1-1.645δ )0.45 （ 新规范）
系数 0.88是考虑实际结构中的混凝土与试块混凝土强度之间的差异等因素而确定的修正系数；
α2为混凝土脆性系数强度等级 ≤C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
系数 α２ 1.00 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984 0.984
返回第三节 钢筋的选择
选择的原则：
1)钢筋混凝土结构以 HRB400级热轧带肋钢筋为主导钢筋；
2)预应力混凝土结构以高强、低松弛钢丝、钢绞线为主导钢筋；
3)各种形式的冷加工钢筋不再列入新规范，交由相应的技术规程管理。
新规范的建议：
1)普通钢筋宜采用 HRB400级和 HRB335级钢筋，
也可为采用 RPB235级和 RRB400级钢筋；
2)预应力钢筋宜采用预应力钢绞丝、钢丝，也可采用热处理钢筋。
返回第四节 钢筋的设计参数
普通钢筋强度设计值由其标准值除以材料分项系数而得，新规范与旧规范不同之处：
1)取消了旧规范中的 Ⅳ 级钢；
2)HRB335级钢筋 (Ⅱ 级钢 )的设计值由原来的 310N/mm2改为
300N/mm2，统一取材料分项系数 γ s=1.1 。
预应力钢筋设计值由其条件屈服点除以材料分项系数而得，新规范与旧规范不同之处：
1)新规范取抗拉强度的 85%为条件屈服点，比旧规范的 80%提高了，反映了我国高强度钢材质量性能的提高；
2)调整了预应力钢筋的规格和品种。
调整了预应力钢筋的弹性模量，钢丝取 2.05× 105，钢绞线取
1.95× 105，旧规范统一取 1.80× 105；
旧规范直接给出了疲劳应力比值 ρ f(σ min/σ max)与疲劳强度设计值的对应关系，但是，根据国内外疲劳验算方法的改进，疲劳应力比值 ρ f 对钢筋疲劳性能的影响不直接表达为疲劳强度设计值
fyf,而表达为应力变化幅度（应力幅限值 Δ fyf）。
返回第五章 结构分析
基本原则
线弹性分析方法
塑性分析方法
其它分析方法返回第一节 基本原则
新规范吸收了欧美各国规范统一规定结构分析的方法，
增加了,结构分析,一章，使混凝土结构设计的全过程都得到规范的控制，保证了结构的安全度，也标志了我国混凝土结构设计规范水平的提高；
新规范不采取具体介绍各种结构分析方法的方式，而是只集中阐述结构分析的原则，列出指导性内容，引导设计者合理选择结构分析方法，进行正确的设计；
新规范对于结构分析的一些主要内容，例如,荷载、
作用效应及其组合 ； 结构计算中的简化假设 ； 结构分析的基本要求 ； 结构分析的方法 ； 结构分析中的计算机应用 等都做了原则性的规定。
返回荷载、作用效应及其组合
混凝土结构按承载力极限状态计算和正常使用极限状态验算时应按国家现行有关标准（,建筑结构荷载规范,GB50009和,建筑抗震设计规范,GB50011）
规定的作用（荷载）对结构的整体进行作用效应的分析；必要时，应对特殊部位进行更详细的分析。
结构可能遭遇火灾、爆炸、撞击等偶然作用时，应按国家现行有关标准规定的要求进行相应的结构分析。
结构在施工和使用的不同阶段有多种受力工况时，
应分别进行结构分析，并确定其最不利的作用效应组合。
返回结构计算中的简化假定
结构计算中的简化假定主要体现在计算简图的确定。
确定结构的计算简图时应注意以下事项：
１、应能代表实际结构的体型和几何尺度；
２、边界条件和连接方式应能反映结构的实际受力状况，并有相应的构造措施保证；
３、截面尺寸和材料性能符合结构的实际情况；
４、荷载的大小、位置及组合与实际受力情况吻合；
５、对计算简图的简化和近似假设应有理论的或实验的依据，或有可靠的工程经验；
６、计算结果应能符合工程设计的精确度要求。
返回结构分析的基本要求
结构分析应符合下列要求：
１、无论结构的整体或其中的一部分，在任何情况下都必须满足力学平衡条件；
２、在宏观上应满足变形协调条件，包括结点和边界的约束条件，在微观上，可适当放宽；
３、应采用合理的材料或构件单元的本构关系，
最好通过试验确定或采用成熟的通用模式。
返回结构分析的方法
混凝土结构宜根据结构类型、构件布置、材料性能和受力特点选择合理的分析方法；
常用的结构分析方法有：
１、线弹性分析方法；
２、塑性内力重分布分析方法；
３、塑性极限分析方法；
４、非线性分析方法；
５、试验分析方法。
返回结构分析中的计算机应用
结构分析所采用的计算机程序应经过考核和验证其技术条件应符合规范和有关标准的要求；
对于电算结果，应经判断和校核，在确认其合理有效后，方可用于工程设计。
返回第二节 线弹性分析方法
线弹性分析方法假定结构材料均为理想弹性体，变形模量和刚度均为常值。
线弹性分析方法可用于混凝土结构的承载能力极限状态和正常使用极限状态的作用效应分析。
根据结构的体型，可分为以下三种不同的体系进行分析：
１、杆系结构；
２、板结构；
３、三维实体结构。
返回杆系结构
混凝土杆系结构宜按空间结构体系进行整体分析，
宜考虑杆件的弯曲、轴向、剪切和扭转变形的影响；
杆系结构的简化；
杆系结构的计算简图；
杆件的截面刚度；
杆系结构的分析方法。
返回杆系结构的简化
体型规则的空间杆系结构，可沿柱列和墙轴线方向分解为不同方向的平面结构分别进行分析，但宜考虑空间协同工作。各杆件的内力由各个方向的作用效应叠加而得。
杆件的轴向、剪切和扭转变形对结构内力影响不大时，可不计及。
结构和杆件的变形对内力二阶效应影响不大时，可不计及。
返回杆系结构的计算简图
混凝土杆系结构的计算简图可按下列原则确定：
１、杆件的轴线可取其截面中心线；
２、现浇结构及装配整体式结构的梁柱节点及柱和基础的节点可视为刚性连接；
３、非整体现浇的梁、板与支承结构的连接可视为铰接；
４、杆件的计算跨度和计算高度 ｌ ｏ 宜按两端支承长度的中心距 ｌ ｃ 或净距ｌ ｎ 确定，并根据支承节点的连接刚度和支承反力的位置加以修正；
５、当杆件间的连接刚度远大于该杆件本身的刚度时，该部分可以作为刚域插入计算图形。
返回杆件的截面刚度
杆件的截面惯性矩Ｉ按匀质的混凝土全截面计算，不计算钢筋的折算面积，也不扣除钢筋、预应力孔道和其他较小孔道的面积；
混凝土的弹性模量按规范查取；
T形截面梁的惯性矩宜按有效翼缘计算，也可按截面矩形部分面积的惯性矩Ｉ ｒ 进行修正：
现浇整体式框架 边框架 1.5Ｉ ｒ 中间框架 2.0Ｉ ｒ
装配整体式框架 边框架 1.2Ｉ ｒ 中间框架 1.5Ｉ ｒ
端部加腋的杆件，应考虑其刚度变化的影响；
考虑混凝土开裂和塑性变形的影响时，宜对杆件刚度进行折减。
返回杆系结构的分析方法
混凝土杆系结构可采用解析法、有限元法和差分法等分析方法；
对于体型规则的结构，可采用简化分析计算方法；
连续梁可采用弯矩分配法；
竖向荷载作用下的框架可采用分层法、迭代法、力矩分配法；
水平荷载作用下的框架可采用反弯点法法、修正的反弯点法；
对与支承结构整体浇筑的梁端，可取支座或节点边缘截面内力进行设计。
返回板结构
混凝土矩形板的长向、短向跨度比值大于３时，按单向板设计，简支或连续的单向板可用解析法或弯矩分配法计算；
混凝土矩形板的长向、短向跨度比值小于３大于２时，
也可按单向板设计，但沿长向跨度应配一定的构造钢筋；
混凝土矩形板的长向、短向跨度比值不大于２时，按双向板设计，形状规则、支撑条件和荷载形式简单的双向板可以利用计算图表查到，一般的板则需用有限元法程序进行分析 。
返回三维实体结构
对于三维实体结构可假定材料为匀质弹性体采用弹性理论分析、有限元法分析或试验分析的方法确定弹性应力的分布场，在受拉区根据主拉应力的图形确定配筋量，在受压区按多轴应力状态验算混凝土的强度；
混凝土的多轴应力强度和破坏准则按规范附录Ｃ
的规定计算。
返回第三节 塑性分析方法
在混凝土结构分析中经常采用的塑性分析方法有考虑塑性内力重分布的弯矩调幅法、塑性极限分析方法中的塑性铰线法和条带法等；
钢筋混凝土连续梁和连续单向板宜采用考虑塑性内力重分布的弯矩调幅法，框架、框架剪力墙结构以及双向板等也可对支座或节点的弯矩进行调幅，并确定跨中弯矩，对于直接承受动力荷载的结构、要求不出现裂缝或对裂缝控制较严的结构、处于严重侵蚀性环境中的结构以及配置延性较差的钢筋的结构不得采用塑性内力重分布的方法；
承受均布荷载的周边支承的双向矩形板可采用塑性铰线法或条带法进行承载能力极限状态设计；
采用塑性分析方法设计时，同时应满足正常使用极限状态的要求。
返回第四节 其它分析方法
混凝土结构的其它分析方法包括非线性分析、试验方法和间接作用下的结构分析等；
特别重要的或受力情况特殊的大型杆系结构和二维、
三维结构，必要时应对其整体或部分进行非线性全过程分析或试验方法；
非线性分析时应注意遵循以下原则：
１、结构形状、尺寸、边界条件、所用材料的强度等级和主要配筋量应预先确定；
２、材料的强度和弹性模量等性能指标宜取平均值，以免比例失真，影响结果；
３、材料、杆件的本构关系宜由实验确定。
返回第六章 受弯构件正截面承载力计算
一般规定
单筋矩形截面
双筋矩形截面
Ｔ形截面返回第一节 一般规定
基本假定
等效矩形应力图形
界限受压区高度返回基本假定
新规范与旧规范一样，在进行正截面承载力计算时仍然采用了四个基本假定：
1)截面应变保持平面；
2)不考虑混凝土的抗拉强度；
3)混凝土受压的应力应变关系采用了近似计算公式：
σc＝ f c[ 1－ ( 1－ εc /ε0)n ] （ εc ≤ε0 ）
σc＝ f c （ ε0 ＜ εc ≤ εcu ）
其中,n＝ 2－ ( f cu,k－ 50 ) / 60,ｎ ≤2
ε0＝ 0.002＋ 0.5 ( f cu,k－ 50 ) × 10 –5 ε0≥0.002
εcu＝ 0.0033－ ( f cu,k－ 50 ) × 10 –5 εcu≤0.0033
旧规范则采用下列公式：
σc＝ σ0[ 1－ ( 1－ εc /ε0)２ ] （ εc ≤ε0 ）
σc＝ σ0 （ ε0 ＜ εc ≤ εcu ）
4)钢筋的应力应变关系采用理想弹塑性模型：
σs＝ εsEs （ 0＜ εs＜ εy）
σs＝ fy （ 0≤εs＜ 0.01）
返回新旧规范混凝土受压应力应变关系的对比
旧规范对于均匀受压（轴心受压），最大应力 σ0取为 f c，而对于非均匀受压（受弯和偏心受压），最大应力 σ0则取为 f cm 。新规范统一取为 f c，原因如下：
1)旧规范中 f cm 不是一个有材料试验确定的强度指标，它是一个换算指标，随相对受压区高度 ξ的变化而变化，并非定值；
2)采用 f cm 以后，给偏心受压构件的计算带来麻烦，使小偏心和轴心受压的正截面承载力计算公式难以衔接；
3)国际上和国内有关的结构设计规范均不再采用 f cm 。
旧规范对均匀或非均匀受压，不论混凝土强度高低，应力应变曲线上升段都是一条抛物线，下降段则是一条水平直线，极限压应变对非均匀受压一律取 0.0033；新规范考虑到随着混凝土强度的提高，应力应变曲线的上升段由抛物线趋近于直线，极限压应变相应减小的特性，调整了应力应变曲线的近似公式，
使 C50以下的混凝土应力应变曲线与旧规范相同,C50~C80高强混凝土的 应力应变曲线 与旧规范有所不同。
返回混凝土应力应变曲线返回等效矩形应力图形
等效矩形应力图形的应力值取为 α1f c,受压区高度 x取为 β1x n；
新规范对 C50及以下混凝土与旧规范一致，取 α1＝ 1.0,β1＝ 0.8;
新规范对 C50~C80高强混凝土采用逐渐降低系数的办法来反映高强混凝土的特性。
混凝土强度等级 ≤C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
α1 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94
β1 0.80 0.79 0.78 0.77 0.76 0.75 0.74
返回界限受压区高度
考虑高强混凝土的脆性，新规范对于有屈服点的钢筋，界限受压区高度 ξb按下式计算：
ξb＝ β1/（ 1＋ fy/Esεcu）
旧规范为：
ξb＝ 0.8/（ 1＋ fy/0.0033Es）
由上述公式可知，在旧规范中，
ξb仅与钢筋种类有关，而在新规范中,ξb与钢筋种类和混凝土等级均有关，详见下表：
钢筋种类 ≤C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
HPB235 0.614 － － － － － －
HRB335 0.550 0.541 0.531 0.522 0.512 0.503,493
HRB400和 RRB400 0.518 0.508 0.499 0.490 0.481 0.472 0.463
返回第二节 单筋矩形截面
在单筋矩形截面计算公式中，新规范只是用 α1f c代替了旧规范中的 f cm,其他保持不变：
α1f cbx＝ fyAs
M≤ α1f cbx（ h0－ 0.5x）
适用条件：
x≤ξbh0
As≥ρminA
也可采用下列形式的公式计算：
α1f cξbh0＝ fyAs
M≤ α1f cb h0２ ξ( 1－ 0.5 ξ )
＝ αsα1f cb h0２
返回第三节 双筋矩形截面
同单筋矩形截面一样，在双筋矩形截面计算公式中，新规范也是用 α1f c代替了旧规范中的 f cm,其他保持不变：
α1f cbx＝ fyAs－ fy’As’
M≤ α1f cbx（ h0－ 0.5x）＋ fy’As’ （ h0－ as’）
适用条件：
x≤ξbh0
x≥2as’
也可采用下列形式的公式计算：
α1f cξbh0＝ fyAs－ fy’As’
M≤ α1f cb h0２ ξ( 1－ 0.5 ξ ) ＋ fy’As’ （ h0－ as’）
＝ αsα1f cb h0２ ＋ fy’As’ （ h0－ as’）
返回第四节 Ｔ形截面
同单筋矩形截面、双筋矩形截面一样，在Ｔ形截面计算公式中，新规范也是用 α1f c代替了旧规范中的 f
cm,其他保持不变；
Ｔ形截面仍需先确定受压翼缘的宽度，再分为第一类和第二类两种情况分别按不同的计算公式进行设计，具体公式详见规范，不一一列出。
返回第七章 受弯构件斜截面承载力计算
新规范对斜截面承载力计算的修改和补充如下：
1) 与国外规范和国内其他行业的规范相比，旧规范中斜截面抗剪承载力计算公式的可靠度水平较低，为提高抗剪承载力的可靠指标，新规范适当 降低了计算公式中的一些系数和参数 ；
2) 为使公式能适用于高强混凝土，在截面尺寸控制条件中 加入了混凝土强度影响系数 βc；并且把旧规范斜截面承载力计算公式中的混凝土轴心抗压强度 fc 改用混凝土轴心抗拉强度 ft 表达；
3) 新规范取最小配箍率 ρsv,min＝ 0.24ft/fyv，比旧规范的 0.02fc/fyv
略有提高；
4) 增加了 无腹筋板类受弯构件的斜截面计算公式 ；
5) 增加了圆形截面构件的斜截面计算方法（略）；
6) 增加了矩形截面柱双向受剪的框架柱的斜截面计算方法
（略）。
返回有腹筋梁 斜截面承载力计算公式
有腹筋梁的斜截面承载力计算公式：
1)矩形、Ｔ形和工形截面的一般梁
Ｖ cs≤ 0.7ftbh0＋ 1.25fyvAsvh0/s＋ 0.8fyAsbsinα
Ｖ cs≤ 0.07fcbh0＋ 1.5fyvAsvh0/s＋ 0.8fyAsbsinα （旧规范）
2)集中荷载作用下的独立梁
Ｖ cs≤ (1.75/(λ+1)) ftbh0＋ 1.0fyvAsvh0/s＋ 0.8fyAsbsinα
Ｖ cs≤ (０,２ /(λ+1.5)) fcbh0＋ 1.0fyvAsvh0/s＋ 0.8fyAsbsinα （旧规范）
矩形、Ｔ形和工形截面的受弯构件，其受剪截面应符合下列条件：
当 hw/b≤4 时 Ｖ ≤ 0.25β cfcbh0
Ｖ ≤ 0.25fcbh0 （旧规范）
当 hw/b≥6 时 Ｖ ≤ 0.2β cfcbh0
Ｖ ≤ 0.2fcbh0 （旧规范）
返回无腹筋板类受弯构件的斜截面计算
无腹筋板类受弯构件的斜截面计算公式如下：
Ｖ ≤ 0.7β hftbh0
其中 β h为截面影响系数,取 β h＝ (800/h0)1/4
当 h0＜ 800mm时，取 800mm；
当 h0＞ 2000mm时，取 2000mm；
实际上当板厚小于 800mm时可不考虑受剪承载力的提高，当板厚大于 2000mm时，抗剪承载力还将下降，但目前实验数据不够，新规范未作规定，可在板的中部布置构造钢筋网，
能较好地改善其抗剪性能。
返回第八章 受压构件承载力计算
轴心受压构件承载力计算
偏心受压构件承载力计算
受压构件斜截面计算返回第一节 轴心受压构件构件承载力计算
由于新规范在受弯构件和偏心受压构件的承载力计算公式中，
把 fcm(＝ 1.1 fc)降低为 (0.94～ 1.0)fc，因此偏心受压构件的安全储备有所提高，为了与偏心受压构件的承载力保持相近的可靠度，新规范在轴心受压构件的承载力计算公式中增加了一个
0.9的系数：
Ｎ ≤ 0.9φ （ fcA+fy’As’）
因为增加了 0.9的系数，新规范取消了关于“屋架、托梁的受压腹杆的安全等级应提高一级”的规定；
对于配置螺旋式或焊接环式间接钢筋的轴心受压构件，其承载力计算公式也增加了系数 0.9，并且在间接钢筋承载力一项中还增加了一个折减系数 α (0.85～ 1.0)，考虑由于采用高强混凝土，
间接钢筋对受压承载力增大的影响有所减弱：
Ｎ ≤ 0.9（ fcAcor+fy’As’+2α fyAss0 ）
返回第二节 偏心受压构件承载力计算
新规范规定偏心受压构件不论偏心大小都必须考虑附加偏心距，
并规定附加偏心距 ea为 20mm和偏心方向截面尺寸的 1/30两者中的较大值，而旧规范则在大偏心时不考虑附加偏心距，仅在小偏心情况下才考虑，并取 ea＝ 0.12(0.3h0- e0)；
新规范对于二阶效应的问题，即竖向荷载在有侧移框架中引起的附加弯矩问题，除了继续给出与旧规范相同的 考虑附加偏心距的 η
－ l0法 之外，增加了 考虑二阶效应的弹性分析方法 ；
不对称配筋矩形截面偏心受压承载力计算公式 基本保持不变，仅用 α １ fc代替 fcm；
对称配筋矩形截面偏心受压承载力计算公式 中，对小偏心近似公式的系数作了调整。
返回考虑附加偏心距的 η－ l0法返回
新规范关于偏心距放大系数 η的计算公式基本上与旧规范相同：
η＝ １＋ (l0/h)2δ 1δ 2/(1400ei/h0)
其中,δ 1＝ 0.5fcA/N,δ 2＝ 1.15-0.01l0/h,ei＝ e0＋ ea
新规范规定当 l0/h≤5 （ l0/i≤17.5 ）时可取 ε ＝ 1，旧规范则为
l0/h≤8 时可取 ε ＝ 1；
对于计算长度 l0的规定，基本与旧规范相同。如：现浇楼盖框架结构底层柱取 l0＝ 1.0H，其余各层柱 l0＝ 1.25H。但新规范对水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值 75%以上时，可按下面两式计算框架柱计算长度，并取较小者：
l0＝ 〔 1+0.15(ψ u+ψ l)〕 H
l0＝ (2+0.2ψ min)H
其中,ψ u,ψ l为柱的上端和下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值； ψ min为 ψ u,ψ l的较小值； H
为柱的高度。
考虑二阶效应的弹性分析方法
在柱梁线刚度比较大时，采用 η－ l0法有可能偏于不安全，在复式框架结构、框架－剪力墙结构或框架－核心筒结构中，
框架部分的层间位移的分布规律已经与一般框架不同，采用
η－ l0法将带来较大误差，新规范提出了另一种考虑二阶效应的弹性分析方法；
考虑二阶效应的弹性分析方法是近年来美国、加拿大等国规范推荐的比较准确的又比较简单的考虑二阶效应的方法；
新规范规定当按 考虑二阶效应的弹性分析方法时，宜在结构分析时对构件的弹性抗弯刚度 EcI乘以下列折减系数：对 梁，
取 0.4；对柱，取 0.6；对剪力墙和核心筒，取 0.45（底部不开裂时，可取 0.7）；
当按 考虑二阶效应的弹性分析方法时，在有关受压承载力计算公式中,ε ei均应以（ M/N+ea）代替，不再出现偏心距放大系数 ε 。
返回不对称配筋矩形截面偏心受压承载力计算公式
矩形截面大偏心 (2as’≤x≤ ξ bh0)受压承载力计算公式如下,
N≤ α １ fcbx＋ fy’As’－ fyAs
Ne ≤ α １ fcbx(h0-0.5x)＋ fy’As’(h0-as’)
e＝ ε ei＋ h/2－ as
当 x＜ 2as’时，按下式计算：
Ne’ ≤f yAs(h0-as’)
e’＝ ε ei－ h/2＋ as
矩形截面小偏心 (x＞ ξ bh0)受压承载力计算公式如下,
N≤ α １ fcbx＋ fy’As’－ σ sAs
Ne ≤ α １ fcbx(h0-0.5x)＋ fy’As’(h0-as’)
σ s＝ fy(x/h0-β 1)/(ξ b- β 1)
当 N＞ α １ fcbh时，应按下式验算：
Ne’ ≤ α １ fcbh(h0’-h/2)＋ fy’As(h0’-as)
e’＝ h/2－ as’-(e0-ea)
返回对称配筋矩形截面偏心受压承载力计算公式返回
矩形截面大偏心 (2as’≤x≤ ξ bh0)受压承载力计算公式如下,
x＝ N/ α １ fcb
As＝ As’＝ N（ e－ h0＋ 0.5x)/[fy’(h0-as’)]
e＝ ε ei＋ h/2－ as
当 x＜ 2as’时，按下式计算：
As＝ As’＝ Ne’/[fy’(h0-as’)]
e’＝ ε ei－ h/2＋ as
矩形截面小偏心 (x＞ ξ bh0)受压承载力计算公式如下,
ξ ＝ (N-ξ bα １ fcbh0)/(D+α １ fcbh0)+ ξ b
其中,D＝ (Ne-0.43α １ fcbh02)/[(β 1-ξ b)(h0-as’)]
As＝ As’＝ [Ne－ α １ fcbx(h0-0.5x)]/[fy’(h0-as’)]
上述公式中计算所得的 As和 As’均应满足最小配筋率的要求，即：
As或 As’应大于等于 0.002A。
第三节 受压构件斜截面计算
新规范关于受压构件斜截面计算的公式形式与与受弯构件集中荷载的计算公式一样，仅增加了轴力项 0.07N：
V≤ (1.75/(λ+1)) ftbh0＋ 1.0fyvAsvh0/s＋ 0.07N
当 V≤ (1.75/(λ+1)) ftbh0＋ 0.07N时，可按构造要求配置箍筋。
新规范把公式的应用范围从矩形截面扩大到矩形、Ｔ形和工字形截面，并对 λ作了必要的修改。
增加了圆形截面框架柱的斜截面计算方法，即规定采用等效惯性矩原则来确定等效矩形截面的宽度和高度。按上述原则，当采用等效矩形截面时,截面宽度 b＝ 1.76r，截面有效高度 h＝ 1.6r。
增加了双向受剪的框架柱的计算方法。（略）
返回第九章 受拉构件承载力计算
轴心受拉承载力计算公式保持不变：
N≤f yAs
小偏心受拉承载力计算公式也保持不变：
Ne≤ f yAs’(h0-as’)
Ne’≤ f yAs(h0’-as)
大偏心受拉承载力计算公式中,将 fcm改为 α 1fc即可：
N≤f yAs-fy’As’- α 1fc bx
Ne≤ α 1fcbx(h0-x/2)+ fy’As’ (h0-as’)
受拉构件的斜截面计算与受压构件类似：
V≤(1.75/(λ+1))f tbh0＋ 1.0fyvAsvh0/s－ 0.2N
当上式右边小于 fyvAsvh0/s时，取 fyvAsvh0/s＝ V，且要求 fyvAsvh0/s
不小于 0.36 ftbh0
返回第十章 受扭构件承载力计算
暂略返回第十一章 正常使用极限状态验算
暂略返回第十二章 预应力混凝土构件
暂略返回第十三章 基本构造规定
伸缩缝
保护层厚度
钢筋的锚固
钢筋的连接
最小配筋率返回第一节 伸缩缝
新规范对于混凝土结构伸缩缝最大间距的规定未作大的改动，仅补充了以下条文：
1)对于装配整体式结构房屋，伸缩缝宜按现浇式结构采用；
2)现浇框架－剪力墙结构或框架－核心筒结构的伸缩缝间距可按结构的具体布置情况取框架结构和剪力墙结构之间的数值，即室内为 45~55m，露天为 30~35m。
3)现浇挑檐、雨蓬等外露结构宜在垂直悬臂方向设伸缩缝，间距不大于 12米。
新规范对于应 适当减少伸缩缝间距的规定 与旧规范相同；
新规范规定，当计入了温度变化和混凝土收缩对结构的影响，且有 充分依据 和 可靠措施 时，可适当增大伸缩缝间距；
返回适当减少伸缩缝间距的规定
从基础顶算起，柱高低于 8m的排架结构；
屋面无保温和隔热措施的排架结构；
气候干燥地区、夏季炎热且暴雨频繁地区的结构，
或经常处于高温作用下的结构；
采用滑模类施工工艺的剪力墙结构；
采用混凝土强度等级较高、水泥用量较多、流动性较大的泵送混凝土的结构。
返回充分依据
有已经成功建成的工程实例作为参考；
应经过必要的计算；
需全面分析各种有利和不利的因素对结构内力和裂缝的影响。
返回增大伸缩缝间距的可靠措施
设置后浇带；
局部加强配筋；
施加预应力；
采用预制构件或叠合结构；
解除约束，设置滑移层；
采用膨胀剂补偿混凝土的收缩；
加强保温隔热措施等。
返回第二节 混凝土保护层厚度
新旧规范对于混凝土保护层厚度的 对比 ；
新规范增加了环境类别的影响，除旧规范的室内正常环境（一类）
和室内潮湿环境、露天环境及无侵蚀性水或土壤环境（二类 a）外，
增加了严寒和寒冷地区的露天环境与无侵蚀性水或土壤环境（二类 b），和使用除冰盐环境、严寒和寒冷地区冬季水位变动环境、
滨海室外环境（三类）；
新规范把构件类型按板墙壳、梁、柱进行分类，适当增加了梁、
柱类构件的保护层；
明确了基础中纵向受力钢筋的保护层厚度不应小于 40mm，无垫层时不应小于 70mm；
新规范规定梁、柱中纵向受力钢筋混凝土保护层厚度大于 40mm时，
应采取有效防裂措施以及二、三类环境中的悬臂板，其上表面应做水泥砂浆保护层或其他保护措施。
返回新旧规范混凝土保护层的对比
新规范
旧规范环境类别 板墙壳 梁 柱
≤c20 c25~c45 ≥c50 ≤c20 c25~c45 ≥c50 ≤c20 c25~c45 ≥c50
一 20 15 15 30 25 25 30 30 30
二 a — 20 20 — 30 30 — 30 30
b — 25 20 — 35 30 — 35 30
三 — 30 25 — 40 35 — 40 35
环境条件 构件类别 混凝土强度等级
≤c20 c25~c30 ≥c35
室内正常环境 板墙壳 15
梁柱 25
露天或室内高湿度环境板墙壳 35 25 15
梁柱 45 35 25
返回第三节 钢筋的锚固
旧规范的锚固长度是按钢筋和混凝土强度等级的不同，以 5d为间隔用 查表 的方法来确定的；
为了和国际接轨，新规范采用公式计算锚固长度的基本值，再进行修正的办法来确定锚固长度；
锚固长度基本值的计算公式 ；
锚固长度的修正方法 。
返回旧规范纵向受拉钢筋的最小锚固长度 (mm)
钢筋种类 混凝土强度等级
c15 c20 c25 C30,c35 ≥c40
Ⅰ 级钢筋 40d 30d 25d 20d 20d
Ⅱ 级钢筋 50d 40d 35d 30d 25d
Ⅲ 级钢筋 45 40d 35d 30d
冷轧带肋钢筋 40d 35d 30d 25d
冷拔低碳钢丝 250
返回新规范锚固长度基本值的计算公式
当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时，其锚固长度按下式计算：
la=αfyd/ft
其中钢筋外形系数 α按下表确定：
钢筋类型光面钢筋带肋钢筋刻痕钢丝螺旋肋钢丝三股钢绞线七股钢绞线
α 0.16 0.14 0.19 0.13 0.16 0.17
返回锚固长度的修正方法
直径大于 25mm的带肋钢筋锚固长度应乘以修正系数 1.1；
带有环氧树脂涂层的带肋钢筋锚固长度应乘以修正系数 1.25；
施工过程易受扰动的情况，锚固长度应乘以修正系数 1.1；
带肋钢筋在锚固区的混凝土保护层厚度大于钢筋直径的 3倍且配有箍筋时，锚固长度可乘以修正系数 0.8；
上述修正系数可以连乘，经修正后实际锚固长度不应小于基本锚固长度的 0.7倍，也不应小于 250mm；
采用机械锚固时，其锚固长度可取计算长度的 0.7倍，但在锚固长度内必须配有箍筋，其直径不应小于锚固钢筋直径的 1/4，间距不大于锚固钢筋直径的 5倍，且数量不少于 3个；
受压钢筋的锚固长度取为受拉钢筋锚固长度的 0.7倍。
返回第四节 钢筋的连接
钢筋连接的原则：
１、接头尽量设在受力较小处；
２、同一受力钢筋宜少设接头；
３、接头位置应互相错开；
４、连接区域应增加保护层厚度、钢筋间距和增加配箍。
钢筋连接的类型：
１,绑扎搭接 ；
２,焊接接头 ；
３,机械连接 。
返回绑扎搭接
新规范明确规定绑扎搭接接头的连接区域是以搭接长度中点为中心的 1.3倍搭接长度 ll的范围，以避免应力集中使筋端横裂严重。
旧规范规定受拉钢筋搭接接头面积百分率不允许超过 25%很难实现，形同虚设,新规范放宽了这项限制 。
新规范规定 应根据 搭接钢筋接头面积百分率计算和修正 受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度 ll。
受压钢筋搭接长度取受拉钢筋长度的 0.7倍，且不小于
200mm。
搭接区域应加强 构造措施 。
直径大于 28mm的受拉钢筋和直径大于 32mm的受压钢筋不宜采用搭接接头；
轴心受拉和小偏心受拉构件不得采用搭接接头。
返回同一连接区段搭接钢筋接头面积百分率规定
新规范对于同一连接区段的搭接钢筋接头面积百分率规定如下：
１、梁类构件限制搭接接头面积百分率不宜大于 25%，因工程需要不得已时可以放宽，但不应大于 50%；
２、板、墙类构件限制搭接接头面积百分率不宜大于 25%，因工程需要不得已时可以放宽到
50%或更大；
３、柱类构件中的受拉钢筋搭接接头面积百分率不宜大于 50%，因工程需要可以放宽。
返回受拉钢筋搭接长度 ll的计算和修正
受拉钢筋搭接长度 ll的计算公式：
ll＝ ζ la
其中 la为纵向受拉钢筋的锚固长度；
ζ 为纵向受拉钢筋搭接长度修正系数，按下表确定；
ll为纵向受拉钢筋的搭接长度，任何情况下不小于 300mm。
纵向钢筋搭接接头面积百分率 ≤25 50 100
ζ 1.2 1.4 1.6
返回搭接区域的构造措施
搭接长度范围内应配置箍筋，其直径不应小于搭接钢筋较大直径的 1/4；
当钢筋受拉时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的 5倍，且不应销大于 100mm；
当钢筋受压时，箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的 10倍，且不应大于 200mm；
当受压钢筋直径大于 25mm时，应在搭接接头两个端面外 100m范围内各设两个箍筋。
返回焊接接头
焊接接头的类型和质量应符合国家相应的标准；
焊接连接区段的范围为以焊接接头为中心 35d且不小于 500mm长度的范围；
同一区段内受力钢筋焊接接头面积百分率对受拉构件为 50%，对受压钢筋不受限制。
返回机械连接
新规范新增了机械连接接头的有关规定，反映了技术的进步，机械连接接头的类型和质量应符合国家相应的标准；
焊接连接区段的范围为以焊接接头为中心 35d长度的范围；
同一区段内受力钢筋机械连接接头面积百分率对受拉构件不宜大于 50%，对受压钢筋不受限制；
机械连接接头的连接件混凝土保护层厚度宜满足纵向受力钢筋最小保护层厚度的要求，连接件之间的横向净间距不宜小于 25mm。
返回第五节 最小配筋率
由于旧规范各类构件的受拉钢筋与其他国家相比明显偏低，远未达到受拉区混凝土开裂后钢筋不致立即屈服的水平，新规范提高了受弯构件、偏心受拉构件和轴心受拉构件的 纵向受拉钢筋最小配筋率,并采用了与配筋特征值 (ft/fy)有关的表达式表示；
新规范对受压构件 纵向受压钢筋最小配筋率 只做了小幅度的上调，一侧纵向受压钢筋最小配筋率保持 0.2%不变，全部纵向受压钢筋最小配筋率由 0.4%上调到 0.6%，不采用与配筋特征值
(ft/fy)有关的表达式表示，考虑到高强混凝土的脆性，规定当混凝土等级为 C60及以上时，上调 0.1%，当采用 HRB400级和
RRB400级钢筋时，则下调 0.1%。
考虑到地基上的钢筋混凝土厚板，其配筋量一般由最小配筋率控制，根据实际受力情况，新规范补充规定了其最小配筋率可适当降低，但最低不得低于 0.15%。
返回纵向受拉钢筋最小配筋率对比
旧规范,ρmin=0.15% ( ≤C35 )
ρmin=0.2% ( C40-C60)
新规范,ρmin=45ft/fy 且 ρmin≥0.2%
混凝土强度等级 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
ft 0.91 1.10 1.27 1.43 1.57 1.71 1.80 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22
钢筋
fy
HPB
235
210 0.20 0.24 0.27 0.31 0.34 0.37 0.39 0.41 0.42 0.44 0.45 0.46 0.47 0.48
HRB
335
300 0.20 0.20 0.20 0.21 0.24 0.26 0.27 0.28 0.29 0.31 0.31 0.32 0.33 0.33
HRB
400
360 ------ 0.20 0.20 0.20 0.20 0.21 0.22 0.24 0.25 0.25 0.26 0.27 0.27 0.28
返回纵向受压钢筋最小配筋率对比
旧规范,ρ’min=0.2% (一侧 )
ρ’min=0.4% (全部 )
新规范,ρ’min=0.2% (一侧 )
ρ’min=0.6%± 0.1% (全部 )
混凝土强度等级 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
钢筋
HPB
235
210 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7
HRB
335
300 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7
HRB
400
360 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
返回第十四章 结构构件的构造规定
板
梁
柱
梁柱节点返回第一节 板
新规范增加了 板的最小厚度 的规定；
对 单向板和双向板 的范围作出了界定；
删去了弯起式配筋的内容，只列入方便施工广泛应用的分离式配筋 方案；
新增了 温度－收缩钢筋的配置方法 ；
新规范对抗冲切板的构造规定同旧规范；
新增了 基础筏板的构造配筋要求 。
返回板的最小厚度板的类型 最小厚度单向板屋面板 60
民用建筑楼板 60
工业建筑楼板 70
行车道下楼板 80
双向板 80
密肋板肋间距小于或等于 700mm 40
肋间距大于 700mm 50
悬臂板悬臂长度小于或等于 500mm 60
悬臂长度大于 500mm 80
无梁楼板 150
返回单向板和双向板的界定
两对边支承的板应按单向板计算，由支承对边的距离确定其跨度；
四边支承的板，当长边与短边之比大于或等于 3时，按单向板计算，由短边的长度确定其跨度；
四边支承的板，当长边与短边之比小于或等于 2时，按双向板计算；
四边支承的板，当长边与短边之比介于 2和 3之间时，
宜按双向板计算；也可按沿短边受力的单向板计算，
此时应沿长边方向布置不小于最小配筋率的构造钢筋。
返回分离式配筋的方案
多跨单向板和多跨双向板采用分离式配筋时应注意：
１、跨中正弯矩钢筋宜全部伸入支座；
２、支座负钢筋向跨内的延伸长度应覆盖负弯矩图并满足钢筋锚固的要求。
受力钢筋间距，当板厚 ≤150mm时，不宜大于 200mm；当板厚＞
150mm时，不宜大于 1.5h，且不宜大于 250mm（旧规范为 300mm）。
新规范对单向板的分布钢筋要求比旧规范严：
１、分布钢筋的配筋面积不小于受力钢筋的 15%（旧规范为 10%），
且不宜小于该方向板截面面积的 0.15%（旧规范无此规定）；
２、分布钢筋的间距不宜大于 250mm（旧规范为 300mm），直径不宜大于 6mm（旧规范为 5mm）；当有较大集中荷载作用时，分布钢筋面积应适当增加，间距不宜大于 200mm（旧规范无此规定）。
对板的支承上部的构造负筋的直径提高到 8mm（旧规范 6mm），其他不变。
返回温度－收缩钢筋的配置方法
新规范规定，在温度、收缩应力较大的现浇板区域，
已配置温度－收缩钢筋，配置原则如下：
１、板的上下表面作双层配筋，使板的所有表面均处于配筋状态；
２、板的上下表面的每个方向上，温度－收缩钢筋的配筋面积均不小于板的截面积的 0.1%；
３、温度－收缩钢筋的间距宜取为 150-200mm；
４、鉴于一般使用状态下受力钢筋应力并不充分，
故受力钢筋也可视为温度－收缩钢筋加以利用；
５、可利用原有钢筋贯通布置，也可另行设置构造钢筋网，并与原有钢筋按受拉钢筋的要求搭接或在周边构件中锚固。
返回基础筏板的构造配筋要求
基础筏板一般都是大体积混凝土构件，容易产生温度－收缩裂缝；
新规范规定，基础筏板厚度大于 2m时，除了应在筏板上下表面配置纵、横方向的钢筋之外，尚宜沿板厚度方向间距不大于 1m设置与板面平行的构造钢筋网片，其直径不宜小于 12mm，纵横向间距不宜大于 200mm。
返回第二节 梁
梁的纵向受力钢筋的规定
梁支座截面负钢筋延伸长度的规定
梁中弯筋和箍筋的规定
其他构造规定返回梁的纵向受力钢筋的规定
纵向受力钢筋的最小直径，当 h＜ 300mm时不应小于 8mm（旧规范 6mm），当 h≥300mm时，不应小于 10mm（与旧规范同）；
纵向钢筋的净间距新旧规范同；
纵向钢筋伸入支座范围内的锚固根数不少于 2根，当梁宽小于
100mm时，可为 1根（旧规范取 150mm）；
简支支座的钢筋锚固长度 las，当 V≤0.7ftbh0时,las =5d；当 V
＞ 0.7ftbh0时,las =12d（带肋钢筋）或 las =15d（光面钢筋）；
新规范取 0.7ftbh0代替旧规范的 0.07fcbh0，其他没什麽不同；
新规范增加了简支梁支座上部构造钢筋的配置方法：构造钢筋的截面积不应小于跨中下部受力钢筋面积的 1/4，且不少于
2根；自支座边缘伸入跨内的长度不应小于该跨计算跨度的
0.2倍。
返回梁支座截面负钢筋延伸长度的规定
钢筋混凝土梁支座截面负钢筋不宜在受拉区截断，当必须截断时，其延伸长度 ld应取下表中 ld1和 ld２ 中的较长者：
截面条件 充分利用截面外伸 ld1 理论截断截面外伸 ld2
V≤0.7ftbh0 1.2la 20d
V＞ 0.7ftbh0 1.2la+h0 20d且 h0
V＞ 0.7ftbh0且断点仍在负弯矩受拉区内
1.2la+1.7h0
（旧规范无此规定）
20d且 1.3h0
（旧规范无此规定）
返回
新规范增加了悬臂梁负弯矩钢筋配置方法：
１、悬臂梁上部钢筋应有两根以上伸到悬臂端，并向下弯折不小于 12d；
２、其余钢筋也不应截断，应按弯起钢筋的办法分批向下弯折，水平锚固长度不小于 10d。
梁中弯筋和箍筋的构造规定
梁中弯起钢筋的配置方法新规范与旧规范相同；
构造配箍的直径和间距大部分与旧规范相同，仅对于梁高大于
800mm,V≤0.7ftbh0的梁，最大间距由 500mm改为 400mm；
抗剪的箍筋其最小配箍率比旧规范提高略有：
ρsv,min=0.24ft/fyv （新规范）
ρsv,min=0.02fc/fyv （旧规范）
弯剪扭构件的最小配箍率也作了调整和简化：
ρsv,min=0.28ft/fyv （新规范）
ρsv,min=0.02αfc/fyv
α=1+1.75（ 2β-1） （旧规范）
返回其他构造规定
新规范加大了架立钢筋的直径：
梁跨 l＜ 4m时，取 8mm（旧规范为 6mm）；
4m≤l≤6m时，取 10mm（旧规范为 8mm）；
l＞ 6m时，取 12mm（旧规范为 10mm）。
新规范提高了梁侧腰筋的配置要求：
１、梁的腹板高度 hw≥450mm（旧规范为 700mm）时，应配置腰筋；
２、每侧腰筋的截面面积不应小于腹板面积 bhw的 0.1% （旧规范为 1根不小于 10mm的构造钢筋） ；
３、腰筋间距不宜大于 200mm （旧规范为 300~400mm） 。
折梁内折角的钢筋配置方法以及吊筋的配置方法同旧规范。
返回第三节 柱
新规范对 普通柱的纵向受力钢筋的构造要求基本保持不变，只是增加了 圆柱的配筋构造要求 ；
新规范对 柱中箍筋的构造要求 也与旧规范基本相同；
新规范对配有螺旋式或焊接环式间接钢筋的柱，仍规定间接钢筋的间距不应大于 80mm
及柱子核心截面直径的五分之一，且不宜小于 40mm，间接钢筋的直径同普通柱箍筋的直径；
对工字形截面柱的规定也同旧规范。
返回普通柱纵向受力钢筋的构造要求
纵向受力钢筋的直径不宜小于 12mm，全部纵向钢筋的配筋率不宜大于 5%；
当偏心受压柱的截面高度 h≥600mm时，在柱的侧面上应设置直径为 10~16mm的纵向构造钢筋，并相应设置复合箍筋和拉筋；
纵向受力钢筋的净间距不应小于 50mm，对水平浇筑的预制柱，最小净间距应按梁的规定取用；
偏心受压柱垂直于弯矩作用平面的侧面上以及轴心受压柱各边的纵向受力钢筋，其中距不宜大于 300mm（旧规范为
350mm）。
返回圆柱纵向受力钢筋和箍筋的构造要求
圆柱中纵向受力钢筋应沿圆周均匀布置；
根数不宜小于 8根，且不应小于 6根；
圆柱箍筋应做成封闭式，其搭接长度不应小于受拉钢筋的锚固长度 la=αfy/ft，末端应做 1350的弯钩，弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的 5倍；
其他要求同普通柱。
返回柱中箍筋的构造要求
柱中箍筋应做成封闭式；
箍筋直径不应小于纵向钢筋直径的四分之一，且不应小于 6mm；
箍筋间距不应大于纵向钢筋直径的 15倍，且不应大于 400mm及柱截面的短边尺寸 b；
当柱中纵向受力钢筋的配筋率大于 3%时，箍筋直径不应小于
8mm，间距不应大于纵向受力钢筋直径的 10倍，且不大于
200mm，其末端应做 1350的弯钩，弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的 10倍；
当柱截面短边尺寸大于 400mm且各边纵向钢筋多余 3根时，或当柱截面短边尺寸不大于 400mm但各边纵向钢筋多余 4根时，应设置复合箍筋；
柱中纵向钢筋搭接长度范围内的箍筋间距应按 规定 加密。
返回第四节 梁柱节点
概述
中层端节点的构造要求
中层中节点的构造要求
顶层中节点的构造要求
顶层端节点的构造要求
梁柱节点的配箍要求返回概述
梁柱节点是框架结构中比较特殊而又重要的部位，
它处于复杂的受力状态，过去对于它的承载能力和破坏机理我们不甚清楚，因此，长期以来成为混凝土设计规范的空缺。
八十年代以来，我国开始对梁柱节点的承载能力和破坏机理进行系统的研究，在原规范修订时列入了框架梁柱中层中节点和中层端节点的设计构造方法，
对于顶层中节点和顶层端节点仍然是一个空白。
新规范填补了顶层中节点和顶层端节点这一空白，
而且完善、改进了传统的设计方法，并单独增加了梁柱节点这一节。
返回中层端节点的构造要求
中层端节点无需进行水平箍筋的计算，只需按构造配置水平箍筋即可；
新规范对 中层端节点梁上部纵向钢筋的锚固 做了改动：
１、直线锚固时，梁上部钢筋伸入端节点的锚固长度不应小于基本锚固长度 la，且应伸过柱中心线不小于 5d；
２、弯折锚固时，弯折前水平段投影长度改为不小于
0.4 la（旧规范为 0.45la），弯后垂直段的投影长度取固定值 15d（旧规范取不应小于 10d并不宜大于 22d，总锚固长度不应小于 la）；
中层端节点梁下部纵向钢筋的锚固长度按中层中节点梁下部纵向钢筋的锚固要求确定。
返回中层端节点梁上部纵向钢筋的锚 固返回中层中节点的构造要求
中层中节点也无需进行水平箍筋的计算，只需按构造配置水平箍筋即可；
与旧规范一样，新规范也要求中层中节点梁上部纵向钢筋应贯穿中间节点，不在节点内切断；
中层中节点梁下部纵向钢筋的锚固长度 按不同情况确定：
１、当计算中不利用该钢筋强度时，带肋钢筋伸入节点不小于 12d，光面钢筋伸入节点不小于 15d；
２、当计算中充分利用该钢筋抗拉强度时：
⑴直线锚固时，钢筋伸入节点的锚固长度不应小于受拉钢筋的基本锚固长度 la；
⑵弯折锚固时，弯折前水平段投影长度不小于为 0.4 la，向上弯折的垂直段的投影长度为 15d，同端节点；
⑶也可伸过节点在梁弯矩较小处设置搭接接头，搭接长度为 ll。
３、当计算中充分利用该钢筋抗压强度时，下部纵向钢筋伸入节点的直线锚固长度不小于 0.7la。
返回中层中节点梁下部纵向钢筋的锚固返回顶层中节点的构造要求
顶层中节点与中层中节点一样也无需进行水平箍筋的计算，
只需按构造配置水平箍筋即可；
顶层中节点梁上部纵向钢筋以及下部纵向钢筋的锚固长度也可按照中层中节点的办法处理；
柱子纵向钢筋的锚固 可分为直线锚固和弯折锚固两种情况：
１、直线锚固时，柱纵向钢筋伸入节点的锚固长度自梁底起不应小于受拉钢筋的基本锚固长度 la，且应伸到柱顶；
２、弯折锚固时，可向内弯折，也可向外弯折（适用于顶层为现浇钢筋混凝土楼板，厚不小于 80mm，混凝土强度等级不低于 C20），弯折前垂直段投影长度不小于 0.4 la，弯折后的水平段的投影长度为 12d。
返回顶层中节点柱子纵向钢筋的锚固返回顶层端节点的构造要求
当顶层端节点截面较小而梁柱负弯矩钢筋配置数量较多时，
容易发生节点核心区混凝土的斜向压碎破坏，新规范对梁上部纵向负弯矩钢筋的数量加以限制：
As≤0.35βcbbh0fc/fy
顶层端节点柱内侧纵向钢筋和梁下部纵向钢筋的锚固同中层中节点；
顶层端节点的主要问题是要保证柱外侧纵向钢筋和梁上部负弯矩纵向钢筋的搭接传力可靠，新规范提出两种搭接方法：
１,梁内搭接
２,柱顶搭接
规范要求在框架角节点处纵向钢筋的弯弧内径，当钢筋直径大于 25mm时，不宜小于 8d；当钢筋直径不大于 25mm时，不宜小于 6d。
返回梁内搭接
当施工缝设在梁底截面时，钢筋搭接只能在梁高度范围内实现；
搭接区段沿节点外侧和梁顶布置，
搭接长度取 1.5la；
梁上部纵向负弯矩钢筋应沿节点上边及外侧向下弯折到梁底处截断；
伸入梁内的柱外侧钢筋应不少于
65%，梁宽以外的柱外侧钢筋宜伸到柱内边后向下弯折 8d；
当柱有两层配筋时，第二层钢筋可在柱边切断，不向下弯折；
当顶层现浇板厚度大于 80mm，混凝土强度等级不低于 C20时，梁宽以外的柱外侧钢筋可伸入板内锚固；
当柱外侧纵向钢筋配筋率大于 1.2%
时，伸入梁内的柱纵向钢筋宜分两批截断，第二批截断的钢筋截断点距第一批截断的钢筋截断点距离不宜小于
20d。
返回柱顶搭接
当施工缝设在梁底截面以下时，
钢筋搭接可在柱内范围内实现；
搭接区段沿梁顶和节点外侧布置，
搭接长度取 1.7la ；
梁上部纵向负弯矩钢筋应沿节点上边及外侧向下弯折切断，其垂直投影长度不小于 1.7la ；
柱外侧钢筋伸到柱顶后宜向节点内弯折切断，其水平投影长度不小于 12d；
当梁上部纵向钢筋配筋率大于 1.2%
时，弯入柱外侧的梁上部纵向钢筋宜分两批截断，第二批截断的钢筋截断点距第一批截断的钢筋截断点距离不宜小于 20d。
返回梁柱节点的配箍要求
节点内应设置水平箍筋，其构造要求与相应柱的配筋要求一样，但箍筋间距不宜大于 250mm；
当节点四周有梁连接时，节点内可以只配沿周边的矩形箍筋不需要再设置复合箍筋，大大方便了施工；
顶层端节点的柱外侧纵向钢筋和梁上部负弯矩纵向钢筋搭接时，节点内的水平箍筋应按受拉搭接处理，
即箍筋直径不小于 d/4（ d为搭接钢筋的较大直径），
间距不大于 5d （ d为搭接钢筋的较小直径），且不大于 100mm。
返回再见
