第四章 门式刚架
第一节 结构体系
门式刚架是二战期间迅速发展起来的，由相互依存的构件组成统一体，即由梁、柱、檩条、墙梁支撑和金属波形板材设计成协同工作的金属预制装配的建筑体系。战后被广泛采用，我国六十年代中期开始推广，并在援外工程中使用，取得良好的国际赞同。由于十年动乱终止了这种建筑体系的发展，改革开放以来，特别是民营企业的蓬勃发展，门式刚架结构体系据不完全统计已建了800万m2，而且每年以100万m2的速度递增。
这种结构体系设计经济，安装快捷，造价低廉，装卸方便，维护费用低，单一供货，为业主认可。
我们萧山成为钢结构之乡，竞争十分激烈，萧山的钢结构应由价位的竞争逐步转向价值的竞争，就是创造精品钢结构，扩展使用范围，建造独具建筑风格的金属建筑体系，使钢结构应与时俱进，演变及发展是同时进行的。
结构概念设计
1.三维设计(方案阶段)——（详见附图三十四）
假定是整体性，并具有总体性能。将结构形式作为总体分析。
1)建筑功能是否满足使用要求；
2)高度、跨度是否合理，是否经济；
3)在垂直和水平荷载作用下，是否安全可靠；
4)房屋的安全等级，抗震等级。
2.二维设计——（详见附图三十五）
确定基本的水平和竖向分体系。
建立关键构件的相互关系。
3.一维设计(平面、立体—施工图阶段)——（详见附图三十六）
1)选择一个合理的结构体系，使传力途径明确合理。
2)选择合理的计算方法，同时采取相应的构造措施，保证计算模型(建模)与实际情况符合。
3)增加结构刚度，减少用钢量，且有很好的经济技术指标。
4)工厂化生产，全预制装配。
第二节 门式刚架的分类
一、实腹式门式刚架——（详见附图三十七）
采用H型钢组成的梁柱构件的截面形状，按结构受力的弯矩包络图来确定，使实腹式门式刚架达到经济，轻巧，美观的效果。
工厂化生产水平较高，可以达到工地全装配化，缩短工期。
在同等条件与普通钢结构可节约钢材10%～20%。
二、格构式门式钢架——（详见附图三十八）
采用型钢或钢管组成的门式刚架，同样可达到更为经济，轻巧，美观的效果。
1964年以后我国在援外工程中大量使用。但是人工焊接工程量较大，严格控制焊接变形。焊接变形校正较复杂。
三、木结构门式钢架美国设计的海军俱乐部采用板梢结构的门式刚架，在建筑造型和使用功能上都具有中世纪爱尔兰的航海建筑风格与门式刚架完美结构的创作。
四、结构安全等级及设计基准期新修订的规范为统一各类材料的建筑结构可靠度的基本原则和方法，使设计符合技术先进，经济合理，安全适用，为确保工程质量且与国际通用贯例，结合国情制定了建筑结构的可靠度标准。
设计使用年限分类结构安全等级
结构重要性系数
设计作用年限
备注
一级
1.1
100
二级
1.0
50
0.95
25
冷弯薄壁型钢结构技术规范补充了这一条
三级
0.9
5
这里要特别提到的是在正常使用，正常维护的条件下，一般门式刚架结构安全等级为二级，设计使用年限为50年。
第三节 实腹式门式刚架
一、门式刚架的特点变截面刚架的梁柱形式一方面是改变腹板的高度以适应结构弯矩内力分布规律，另一方面允许腹板局部失稳，并利用腹板屈曲后的强度，而且只要满足翼缘腹板的宽厚比情况下，允许相邻各段构件可以采用变翼缘宽度或厚度，变腹板厚度的较佳变截面杆件。抗风柱可按摆柱设计这一系列的优化设计方法，以达到节约钢材，降低造价的目的。在制造方面达到标准化，工厂化生产，加工制造速度较快，在安装上可以全部采用预制装配化，且重量轻，毋需要大吨位的起重机，又没有高难度复杂的技术，一般安装工，只要短期训就能熟练上岗。
这是一种轻型，经济，高效，美观的建筑结构，适用范围又很广泛，如工业厂房，中小型体育场、馆，医院，超市，商场，民居，宿舍，仓库，储运设施等。
二、实腹式门式刚架的经济性及评价
1.轻钢结构方案经济性评价的必要性传统建筑主要以水泥、钢筋、砖、瓦、灰、砂、石为主要原料，其自重大、基础处理要求高，施工周期受混凝土自然凝固及施工季节限制而较长。相对而言，以轻钢结构自重小，基础处理要求低，制作阶段为大规模工厂化预制加工，现场安装周期短，不受自然气候约束，从而大大缩短了工期。在适用性上，以轻钢结构已涵盖了工业厂房、超级市场、展览馆、体育馆、飞机库、仓库、别墅、建筑物架层，具有布局灵活、造型美观等特点。
相比传统建筑，轻钢结构更应在经济上突现优势才显示其作为新型建筑理念替代传统方案的活力。选择合理建筑方案，可首先保证生产工艺要求，其次从经济上做到合理用料，显示出轻钢结构的优势。现对有代表性几种轻钢结构在不同方案的主材用量和经济性，以供从事轻钢结构的有关技术人员参考。
2.不同方案下单方造价比较为了便于比较，同时不失一般性，以下诸方案均按北京地区30年一遇的风荷载（0.35kn/m2）、雪压（0.30kn/m2），吊挂、吊车荷载暂不考虑，建筑物长90m,坎墙壁1.20m，柱距7.50m,门窗暂不考虑，屋面不计采光，有组织排水，屋面、墙面围护均按50mm厚轻质玻璃棉保温复合板，为便于不同跨度方案比较，钢材型号均选用Q235（因为实际设计中按照业主的要求，坎墙标高不一、门窗挡次有优劣、屋面采光要求更是各异，故需统一前提条件）。
(1)单跨无中柱方案（方案Ⅰ）
这种方案，变截面柱及屋面梁，最大限度地发挥了材料的力学性能。柱基础铰接，无支座弯矩，大大降低了基础的费用。屋面梁坡度小，为1/10～1/24。节省非使用空间的采暖和保温费用。
常温屋面跨度15～36m，最大跨度可达60m，基本上满足各种使用类型建筑物的需要，是最经济的设计。
按跨度15m举例：
主钢量(含钢架及支撑系统)约18.50m2(90m×15m=1350 m2)中，折合10.65kg/ m2。围护部分共计2745.22 m2。其余附属部件在此不作比较。按目前市场价格，主钢结构5250元/t、轻钢檩条4200元/t、围护部分综合价格170元/ m2考虑，该方案单位造价约487.55元/ m2。
不同跨度数值的比较见下表。
从方案Ⅰ表和（详见附图三十九）图形分析中可以看出，在主钢结构用量上，单跨双坡净空的门式刚架方案，跨度24m的方案比较节省，而从单方造价上看，36m是为经济之选，但跨度30m以上的刚架规范中对挠度要求较高，这一经济最优方案的提出受到檩条含量、围护部分的因素干挠，最优方案应该是比之跨度较小者。
方案Ⅰ经济性比较序号
跨度/ m
主钢含量
檩条含量
围护部分
单位造价/元
1
15
18.50
10.65
2745.22
487.55
2
18
18.00
9.74
3057.68
456.28
3
21
17.80
9.10
3370.60
434.85
4
24
17.50
8.58
3638.97
417.85
5
27
20.50
8.20
3997.78
421.75
6
30
21.50
7.91
4312.05
417.60
7
36
23.00
7.46
4941.93
411.38
8
42
25.80
7.14
5573.61
416.10
9
48
27.00
6.90
6207.09
414.99
10
54
31.00
6.71
6842.37
430.27
11
60
36.50
6.56
7479.45
454.64
(2)双跨双坡有中柱方案（方案Ⅱ）
该方案增加了内柱的设计，比净空结构设计计时挠度、用钢量的限制小，故可达更大的屋面跨度。一般来说是更为经济的结构形式。
方案Ⅱ经济比较序号
跨度/m
主钢含量
檩条含量
围护部分
单位造价/元
1
30
14.55
7.91
4312.05
387.11
2
36
16.50
7.46
4941.93
377.26
3
42
17.85
7.14
5573.61
374.37
4
48
18.80
6.90
6207.09
371.94
5
54
18.50
6.71
6842.37
364.65
6
60
19.85
6.56
7479.45
367.23
7
66
23.50
6.45
8118.33
382.81
仍按主钢量、次钢檩条、围护系统总和（室内隔墙不计）三因素分析不同跨度对单位造价的影响。
方案Ⅱ表和（详见附图）中相同跨度的方案对比，可看出在加上一内柱后，主钢用量明显减少，在单位经济造价上亦有不少回旋的余地。这一方案适用于跨度较大且加上内柱后不影响工艺要求的情况。
方案Ⅱ的各跨度主材用量与单方造价统计。
(3)多中柱方案（方案Ⅲ）
由于采用多内柱设计，使其可达到更大的屋面跨度，该结构方案适用于50～60m以上的情况，相对于大跨度来说一般是更经济的结构形式。
以下仅对跨度60、84、120m三种情形作一对比：
方案Ⅲ经济性比较
序号
跨度/m
主钢含量
檩条含量
围护部分
单位造价/元
1
60
17.50
6.56
7949.45
354.89
2
84
21.00
6.17
10045.78
362.06
3
120
23.00
5.89
13949.26
365.06
从方案Ⅲ表看出，虽跨度较大且各方案相差悬殊，但其主钢量与单方造价相比相差并不大。说明采用多中柱方案有效地抵消了挠度对大跨度钢结构的限制，使得总跨度可以做到60m以上。
第四节 实腹式门式刚架的设计
一、计算程序实腹式门式刚架的计算程序很多，目前在浙江省和上海地区的各设计院大部分采用同济大学的3D3S或PKPM中的STS程序进行设计。
随着钢结构设计规范、轻型房屋钢结构技术规程、冷薄壁型钢结构技术规范和建筑钢结构焊接技术规程的新规范的问世，上述这些程序版本都要相应升级，才能满足新规范的设计要示。
二、温度伸缩缝最大间距的规定当门式刚架跨度，边柱高时，纵向温度伸缩缝间距不应大于300m。横向温度伸缩缝间距不应大于150m。
三、柱顶位移值控制
结 构 类 型
风荷载作用下
地震作用下
罕遇地震作用下
新规范
原规范
门式刚架柱顶水平位移：
不设吊车,当用轻型墙板时
当用砌体墙时有桥式吊车：当吊车有驾驶室时当吊车由地面操纵时
H/75
H/100
H/400
H/200
H/50
H/240
H/150
——
——
——
——
——
——
——
——
注：1.H为自基础顶面至柱的柱顶的总高度；
2.对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移宜适当减小；无墙壁的多层框架结构，层间相对位移可适当放宽。
四、挠度的控制构 件 类 别
挠度控制值
支承压型钢板屋面及冷弯薄壁型钢檩条
L/180
当有吊顶时
L/240
有吊顶且抹灰
L/360
冷弯薄壁型钢檩条
L/200
第五节 柱脚的构造与计算
柱脚设计时分为铰接和刚按两种，但在构造上要达到理想的铰接和理想的刚接，是难以实现的，根据不同形式有五种约束条件，其连接节点的特性曲线（详见附四十）：
有吊车的厂房或对柱顶位移要求较高的结构刚接柱脚采用OAB的曲线，否则可采用OGH或EF曲线，铰接柱脚为OIJ曲线。
一、铰接柱脚
(1)铰接柱脚结构效应长期以来对柱脚铰接认为可以自动转动，近期研究和试验成果绕强轴由相当大的转动约束，作用有一定的嵌固效应。（详见附图四十一）。
(2)柱脚底板尺寸的确定无需加肋时，（详见附图四十二）。
需加肋时，（详见附图四十三）。
二、刚接柱脚
(1)柱脚的构造（详见附图四十四）。
(2)柱脚底板尺寸的确定（详见附图四十五）。
——底板的厚度底板宽度
靴板厚度 C边距一般取20～50
底板厚度过去一般取20mm～30mm，新规范由计算决定，建议为宜。
三、钢柱脚与钢砼基础的连接构造与计算门式刚架的柱脚无论是铰接或刚接均属于轻型柱脚。柱脚由底板，靴板和加劲肋通过锚栓与钢砼基础连成整体，将柱脚的反力有效的传递给钢柱基础，以达到共同工作，保证门式刚架有一稳固的支承。
1．锚栓与钢砼基础的连接构造（详见附图四十六）。
锚栓离砼基础边缘距离应4d及150，钢柱柱脚底板离砼基础边缘应100。
2．基础高度及地脚螺栓形式钢柱基础（无短柱的基础）高度H，应按冲切计算确定，并应满足，
为地脚螺栓的埋置深度。
地脚螺栓的直径小于36mm时，应采用直钩式，其埋置深度为25d；直径大于42mm
时，宜采用加焊锚固钢板，并埋置深度为15d。
3）地脚螺栓可按表直接选用。
为了保证钢柱在就位后便于校正，在柱底板下设调节螺母，（详见附图四十七）。
四、柱脚与钢砼基础连接的几种做法
1．钢砼基础高出地面150mm～200mm，与室内场脚线等高，（详见附图四十八）。
优点：提高钢柱柱脚的抗锈蚀能力。
缺点：室内一个钢砼基础墩子露出地面影响使用面积。
2．基本上柱脚底板在室内地坪上有两种做法：
第一种钢柱底板与地面齐平，（详见附图四十九）。
优点：钢砼基础不占用室内使用面积。
缺点：钢柱柱脚要加强维护，以防钢柱锈蚀。
第二种钢柱底板下边线与地面齐平，（详见附图五十）。
优点：钢柱柱脚与底板之间的连接焊缝和钢柱柱脚的抗锈能力较好。
缺点：钢柱柱脚的底板露出室内地面上。
3．钢柱柱脚埋入地面，（详见附图五十一）。
设计时柱子的计算长度取值问题，如果柱子的计算长度从柱项到0.000，则地面砼对钢柱的约束作用达不到预期效应；如果柱子的计算长度从柱顶到柱底板，则地面砼对柱有一定的约束作用，柱子的线刚度加大，柱顶的弯距分配就加大，使梁与柱的连接强度有所降低。
对埋入式柱脚的防腐处理及今后的维护都难以实现。
如果一定要将钢柱柱脚埋入地面砼内，建议柱脚不刷油漆，并用砼将整个钢柱周围用低标号砼包裹，（详见附图五十二）。
4．钢柱柱脚插入杯口
钢柱插入杯口，是作可刚接柱脚设计，对钢柱埋入深度及栓钉的要求如下(详见附图五十三)：
钢柱埋入杯口的尺寸要求钢柱形式
H形柱
箱形柱
钢管柱
H1
——的截面大边尺寸栓钉的规格数量按柱脚的内力计算确定，对内力取值相应的N值。
三、锚栓的计算柱脚计算公式
柱脚及受力简图
公式应用条件
中心受压
偏心受压
底板下混凝土最大受压应力
受拉侧锚栓总拉力
或所需锚栓总面积
按构造数量2M24或4M24(对就位校正较方便)
或
抗剪承载力
底板应力或厚度计算
折算应力
底板受压区长度
有效承压宽度C
当柱脚部位设有腹板加劲时，板厚按式2-90计算
注,——偏心距，为M/N；
——底板下混凝土的轴心抗压强度设计值；
——底板下混凝土局部承压时的轴心抗压强度设计值提高系数，按《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）的规定采用；
——受拉铡锚栓的总拉力；
——锚栓的抗拉强度设计值；
——受拉侧锚栓的总有效面积，可根据及锚栓数量，再选定锚栓直径；
——底板受压区的长度，可按迭代法计算；
——钢材的弹性模量与混凝土弹性模量之比；
——不设置柱脚腹板加劲肋的有效承压宽度；
——按单位宽度载条计算的底板厚度；
——当底板作用时，按底板加劲划分区格的边界支承板（悬臂、两边支承、三边或四边支承等）类别计算出的底板截条最大弯矩。
四、抗剪键的设置门式刚架包括实腹式门式刚架柱脚反力一般都较大，无论采用Q235或Q345锚栓现行规范强制性规定，柱脚锚栓不设用以承受柱脚底部的水平反力，此水平反力由底板与砼基础面的摩擦力应设置抗剪键承受。
当时，应设置抗剪键，此时钢柱脚底板应放溢浆孔；
当时，可不设置抗剪键。
有的书上介绍当锚栓施加预应力时，使锚栓的合力R>V时，亦可不设抗剪键，此时的锚栓的锚固方式及锚固长度应按锚栓的预拉力进行设计。
抗剪键的大小埋设深度及抗剪键与柱脚底板的焊缝应由计算决定，(详见附图五十四)。
为砼基础的抗压强度按三角形应力分布。
N、M、V的柱脚反力，此时取及相应的N、V和及相应的M、N，两者取大值。
第六节 H型钢的截面特性
实腹式门式刚架的梁柱由H型钢组成，具有美观新颖、结构简洁、刚度良好、受力合理、使用空间大的特点。
一、H型钢的成型分三种
1．由三块切割钢板焊接成型；
2．由三条钢带用高频电焊成型；
3．热轧成型；
二、H型钢的分类
H型钢的腹板以受剪为主，翼缘以抗弯为主。
加大腹板的高度，可使翼缘的抗弯能力得到充分发挥。
根据H型钢的高宽比分，有三种类型的H型钢：
1．宽翼缘H型钢
代号：HW
2．中翼缘H型钢
代号：HM
3．窄翼缘H型钢
代号：HN
一般取2～2.5 如果时，应有侧向稳定的保证措施三、H型钢板件的最大宽厚比
H型钢与目前我国已定型的型钢的角钢，槽钢，工字形钢及各型号的钢管都是通过力学性能达到最佳时确定的截面尺寸。H型钢对我们设计人员来讲，选择余地更大，但如何保证截面尺寸的合理，力学性能最佳，材料消耗最低是我们设计人员需要掌握的。规范也给我们作了明确的规定，现列表如下：
板件最大宽厚比规 范
名 称板 件部 位
钢结构设计规范
(普钢规范)
GBJ 17-88
门式刚架轻型房屋钢结构技术规程
(协会规程)
CECS：102：98
轻型钢结构设计规程
(上海规程)
DBJ 08-68-97
翼 缘
腹 板
轴心受压构件
梁
梁
压弯构件当时，
柱
柱
当时，
备 注
腹板强柱弱梁
——腹板计算高度处最大压应力；
——腹板计算设计处另一边缘相应的应力；
压应力取正值，拉应力取负值；
：构件在弯矩平面内的长细比；
当<30时，取30；>100时，取100
腹板梁柱等强
腹板强柱弱梁
四、腹板的宽厚比限值压弯构件腹板受力情况要比翼缘复杂得多——正应力非均匀分布，有一部分受压屈服，有一部分是受拉屈服，腹板还要承受剪应力(详见附图五十)。
腹板既然一部进行进入塑性，那么它的稳定不仅涉及到应力大小，还涉及到应变大小。
参数
剪应力（为弯矩产生腹板的边缘正应力）
将塑性深度限制在1/4以内根据计算分析的结果，腹板的宽厚比限制如下：
当时，
当时，
把公式中（GBJ 17-88中给定的）
当承受压弯剪的构件承载能力的相关公式：
式中 ——均匀压应力；
——腹板边缘弯曲压应力；
——由纳模图中查出
但规范对宽厚比：
当时， （1）
当时， （2）
——翼缘材料的屈服强度；
——残余压应力，取
腹板最大宽厚比
公 式
（1）式
（2）式
Q235
347
343
Q345
241
283
实际上用Q235钢板→300时，保证腹板平整度难度比较大。
五、腹板设置加劲肋的条件为了保证组合翼缘腹板的局部稳定应按下列规定在腹板上配置加劲肋。
1．当时，
有局部压应力时，宜按构造配置横向加劲肋；
对无局部压应力时，可不配置横向加劲肋。
2．当时，
应配置横向加劲肋，并应按规定进行计算；
但当时，无局部压应力的梁可不进行计算（按构造配置）
3．当时，应配置横向加劲肋，在受压区配置纵向加劲肋。
第2条中按计算规定如下：
当无局部压应力的梁，
1）当时，加劲肋间距
当时，
2）当时，
3) 时，
——所考虑梁断内最大剪力产生的腹板平均剪应力；
有的书中制成表格中
为的同一截面腹板计算高度边缘的弯曲压应力（为毛面积的惯性矩，计算高度受压边缘到中和轴的距离）。
六、加劲肋的厚度规定在腹板两侧成对配置的横向加劲肋，
外伸宽度
厚度
在腹板一侧配置的横向加劲肋，
外伸宽度
厚度
第七节 梁与柱、梁与梁连接构造及计算
节点设计应注意节点构造合理且有必要的延性，避免应力集中或过大的约束，便于加工安装，容易就位调整。
一、刚架梁及柱的连接
1.边柱与横梁刚接连接
(1)端板竖放(详见附图五十五)。
(2)端板横放(详见附图五十六)。
(3)端板斜放(详见附图五十七)。
(4)曲线加腋焊接节点——适用超市商场等民用建筑(详见附图五十八)。
2.中柱与横梁的刚性连接
(1)端板竖放(详见附图五十九)。
(2)端板横放(详见附图六十)。
(3)曲线加腋焊接节点——适用超市商场等民用建筑(详见附图六十一)。
3、横梁与中柱连续节点连接(详见附图六十二)。
4、横梁与柱屋脊连接节点(详见附图六十三)。
5、横梁的拼接(详见附图六十四)。
6、屋脊节点的拼接
(1)当铰接时(详见附图六十五)。
(2)当刚接时(详见附图六十六)。
二、刚架梁与柱高强螺栓连接构造及计算图式(详见附图六十七)。
第八节 支撑体系
门式刚架属有檩体系，门式刚架支撑采用柔性拉杆来保证结构体系的整体的稳定。支撑体系有屋面檩条、墙梁、屋面水平支撑、柱间支撑、系杆和隅撑等组成(详见附图六十八)。
一、檩条
一般由冷弯薄壁型钢（C型Z型）在两端开孔与檩托用螺栓连接，檩托要有一定刚度且焊在横梁的上翼缘上作为门式刚架屋面平面外的支撑。
在计算时考二根檩条的间距作为横梁平面外的稳定进行设计。
二、屋面水平支撑
屋面水平支撑往往要结合抗风柱和柱间支撑、天窗架的放置，建筑门洞位置综合布置，一般采用圆钢斜拉杆，与屋面梁的夹角。
设置的位置在第一开间或第二开间，间距为30m～40m，不应超过60m。
连接构造有三种：
1、圆钢支撑穿过腹板用铸铁垫块在圆钢端部的螺杆用螺帽拧紧。
2、圆钢支撑穿过腹板用切肢角钢在圆钢端部螺杆用螺帽拧紧。
3、在圆钢端部加连接板与横梁上翼缘用螺栓连接，在圆钢适当位置加花蓝螺栓拧紧，新规范要求采用圆钢花蓝螺栓的柔性支撑体系。
上述第1、2条支撑应设置在离梁上翼缘100mm～120mm之间。
针对目前在安装过程中屋面水平支撑的圆钢拉杆张紧不够，其原因是单边张拉或螺纹太短无法拧紧新规范规定两根交叉斜杆挠度应保持一致，且不大于斜杆跨度的1/700。
四、柱间支撑(详见附图六十八)
柱间支撑应与屋面水平支撑布置在同一柱距内，柱间支撑采用十字交叉支撑，对一般房屋可采用柔性圆钢支撑，支撑与水平面夹角不宜大于55°。
当设有吊车的厂房，在吊车在重量Q≤10T时，在吊车梁的牛腿以下，可设置单片十字交叉角钢支撑，角钢按受拉的允许长细比设置。
柱间支撑应设置在柱的中心线上，其连接构造同屋面支撑。
当多跨房屋，由于工艺要求或使用条件限止时中间柱网不允许设置十字交叉柱间支撑时，可改用门式柱间支撑或纵向刚架的柱间支撑，此时纵向门式刚架的柱截面是弱轴与纵向横梁形成刚架，设计时要校核边柱改了十字交叉支撑的柱顶位移值，与中柱改为刚架柱间支撑的位移值基本相等。
五、系杆
当屋面水平支撑设在第二开间时，在房屋两端第一开间应设纵向系杆，按受压系杆设计；
当设有吊车时在刚架转折处（屋脊和柱顶）宜设置受压系杆。
檩条可以兼作纵向受压系杆，但在檩条截面的X、Y轴二个方向都要满足受压系杆设计的要求。
当有天窗架或通风天窗时在门式刚架的屋脊处应设纵向受压刚性系杆。
纵向受压系杆的允许长细比，这里要特别提出的屋脊处的纵向受压系杆与刚架屋脊的连接问题，目前设计在存在错误不少，因为在屋脊处截面高度有限，将拼接高强螺栓，拆除后再连接系杆，首先高强螺栓拧紧后是不允许再次拆卸，其次高强螺栓拧松后使屋脊变位加大，且高强螺栓不得重复使用，正确的设计应预留纵向支撑的连接板和螺孔位置(详见附图六十九)。
六、墙梁
墙梁主要承受墙面水平风载，墙梁采用冷弯薄壁型钢（C型、Z型），同样与墙托用螺栓连接，墙托也要有一定刚度并焊在钢柱上。
七、隅撑
檩条或墙梁的隅撑与门式刚架横梁或柱的受压翼缘的侧向支撑，是保证刚架梁、柱受压翼缘防止局部失稳，加强结构的整体性。
檩条或墙梁大都布置在受压翼缘一侧，但在风吸作用下，受拉翼缘会变成受压翼缘就需要隅撑来防止侧向失稳，通常用螺栓角钢与刚架的梁柱连接。
第九节 节点的连接与计算
任何结构的节点构造是保证结构整体安全可靠的一个重要因素，无论你的计算假定很合理计算精度很高，如果在节点设计中失误，同样可以导致结构的破坏。
在门式刚架中节点连接基本上两种焊接连接和C级螺栓或高强度螺栓连接。
一、焊接连接
1.柱脚连接
柱脚与底板连接(详见附图七十)。
(1)轴心受压柱或压弯柱端部铣平时，柱身的最大压力直接由铣平端部传递，其焊缝按最大压力的15％计算。
如压弯柱出现拉应力时，则受拉区的焊缝按最大拉应力计算。
(2)目前门式刚架的柱脚端部并没有铣平的技术处理，柱脚与底板的连接直接由柱脚的M、N、V计算焊缝：
2.梁与端板的连接焊缝（详见附图七十一）
式中为正面角焊缝的设计强度增大系数，直接承受动力荷载的结构（吊车梁的钢牛腿）
=1.0
对承受静荷载或简接动力荷载的结构=1.22
新规范规定柱脚翼缘与柱脚底板的焊接梁的翼缘与端板的焊接应采用破口熔透焊缝，腹板可采用角接焊缝。
3.抗风柱的连接构造
由于抗风柱的连接构造设计不当，很多厂房成第二开间屋面漏水现象（详见附图七十二）。
特别是在第二开间设置天窗架时，漏水现象更是严重，规范中都没有明确的构造措施。
横梁允许挠度
横梁允许挠度
以24m的横梁挠度值
以7.5m的檩条挠度值
总挠度
现在建议二种方法：
1、门式刚架在设计时没有明确预拱值，74规范中当跨度时应预拱的规定现在CECS102：2002规范也好，上海规范也好均无明确预拱。
2、在构造上来解决山墙的抗风柱与屋面梁的连接构造措施
(1)采用弹簧板连接（详见附图七十三）
(2)采用滑移连接（详见附图七十四(a)(b)）
(3)采用弹簧板（详见附图七十五）
第一节 结构体系
门式刚架是二战期间迅速发展起来的，由相互依存的构件组成统一体，即由梁、柱、檩条、墙梁支撑和金属波形板材设计成协同工作的金属预制装配的建筑体系。战后被广泛采用，我国六十年代中期开始推广，并在援外工程中使用，取得良好的国际赞同。由于十年动乱终止了这种建筑体系的发展，改革开放以来，特别是民营企业的蓬勃发展，门式刚架结构体系据不完全统计已建了800万m2，而且每年以100万m2的速度递增。
这种结构体系设计经济，安装快捷，造价低廉，装卸方便，维护费用低，单一供货，为业主认可。
我们萧山成为钢结构之乡，竞争十分激烈，萧山的钢结构应由价位的竞争逐步转向价值的竞争，就是创造精品钢结构，扩展使用范围，建造独具建筑风格的金属建筑体系，使钢结构应与时俱进，演变及发展是同时进行的。
结构概念设计
1.三维设计(方案阶段)——（详见附图三十四）
假定是整体性，并具有总体性能。将结构形式作为总体分析。
1)建筑功能是否满足使用要求；
2)高度、跨度是否合理，是否经济；
3)在垂直和水平荷载作用下，是否安全可靠；
4)房屋的安全等级，抗震等级。
2.二维设计——（详见附图三十五）
确定基本的水平和竖向分体系。
建立关键构件的相互关系。
3.一维设计(平面、立体—施工图阶段)——（详见附图三十六）
1)选择一个合理的结构体系，使传力途径明确合理。
2)选择合理的计算方法，同时采取相应的构造措施，保证计算模型(建模)与实际情况符合。
3)增加结构刚度，减少用钢量，且有很好的经济技术指标。
4)工厂化生产，全预制装配。
第二节 门式刚架的分类
一、实腹式门式刚架——（详见附图三十七）
采用H型钢组成的梁柱构件的截面形状，按结构受力的弯矩包络图来确定，使实腹式门式刚架达到经济，轻巧，美观的效果。
工厂化生产水平较高，可以达到工地全装配化，缩短工期。
在同等条件与普通钢结构可节约钢材10%～20%。
二、格构式门式钢架——（详见附图三十八）
采用型钢或钢管组成的门式刚架，同样可达到更为经济，轻巧，美观的效果。
1964年以后我国在援外工程中大量使用。但是人工焊接工程量较大，严格控制焊接变形。焊接变形校正较复杂。
三、木结构门式钢架美国设计的海军俱乐部采用板梢结构的门式刚架，在建筑造型和使用功能上都具有中世纪爱尔兰的航海建筑风格与门式刚架完美结构的创作。
四、结构安全等级及设计基准期新修订的规范为统一各类材料的建筑结构可靠度的基本原则和方法，使设计符合技术先进，经济合理，安全适用，为确保工程质量且与国际通用贯例，结合国情制定了建筑结构的可靠度标准。
设计使用年限分类结构安全等级
结构重要性系数
设计作用年限
备注
一级
1.1
100
二级
1.0
50
0.95
25
冷弯薄壁型钢结构技术规范补充了这一条
三级
0.9
5
这里要特别提到的是在正常使用，正常维护的条件下，一般门式刚架结构安全等级为二级，设计使用年限为50年。
第三节 实腹式门式刚架
一、门式刚架的特点变截面刚架的梁柱形式一方面是改变腹板的高度以适应结构弯矩内力分布规律，另一方面允许腹板局部失稳，并利用腹板屈曲后的强度，而且只要满足翼缘腹板的宽厚比情况下，允许相邻各段构件可以采用变翼缘宽度或厚度，变腹板厚度的较佳变截面杆件。抗风柱可按摆柱设计这一系列的优化设计方法，以达到节约钢材，降低造价的目的。在制造方面达到标准化，工厂化生产，加工制造速度较快，在安装上可以全部采用预制装配化，且重量轻，毋需要大吨位的起重机，又没有高难度复杂的技术，一般安装工，只要短期训就能熟练上岗。
这是一种轻型，经济，高效，美观的建筑结构，适用范围又很广泛，如工业厂房，中小型体育场、馆，医院，超市，商场，民居，宿舍，仓库，储运设施等。
二、实腹式门式刚架的经济性及评价
1.轻钢结构方案经济性评价的必要性传统建筑主要以水泥、钢筋、砖、瓦、灰、砂、石为主要原料，其自重大、基础处理要求高，施工周期受混凝土自然凝固及施工季节限制而较长。相对而言，以轻钢结构自重小，基础处理要求低，制作阶段为大规模工厂化预制加工，现场安装周期短，不受自然气候约束，从而大大缩短了工期。在适用性上，以轻钢结构已涵盖了工业厂房、超级市场、展览馆、体育馆、飞机库、仓库、别墅、建筑物架层，具有布局灵活、造型美观等特点。
相比传统建筑，轻钢结构更应在经济上突现优势才显示其作为新型建筑理念替代传统方案的活力。选择合理建筑方案，可首先保证生产工艺要求，其次从经济上做到合理用料，显示出轻钢结构的优势。现对有代表性几种轻钢结构在不同方案的主材用量和经济性，以供从事轻钢结构的有关技术人员参考。
2.不同方案下单方造价比较为了便于比较，同时不失一般性，以下诸方案均按北京地区30年一遇的风荷载（0.35kn/m2）、雪压（0.30kn/m2），吊挂、吊车荷载暂不考虑，建筑物长90m,坎墙壁1.20m，柱距7.50m,门窗暂不考虑，屋面不计采光，有组织排水，屋面、墙面围护均按50mm厚轻质玻璃棉保温复合板，为便于不同跨度方案比较，钢材型号均选用Q235（因为实际设计中按照业主的要求，坎墙标高不一、门窗挡次有优劣、屋面采光要求更是各异，故需统一前提条件）。
(1)单跨无中柱方案（方案Ⅰ）
这种方案，变截面柱及屋面梁，最大限度地发挥了材料的力学性能。柱基础铰接，无支座弯矩，大大降低了基础的费用。屋面梁坡度小，为1/10～1/24。节省非使用空间的采暖和保温费用。
常温屋面跨度15～36m，最大跨度可达60m，基本上满足各种使用类型建筑物的需要，是最经济的设计。
按跨度15m举例：
主钢量(含钢架及支撑系统)约18.50m2(90m×15m=1350 m2)中，折合10.65kg/ m2。围护部分共计2745.22 m2。其余附属部件在此不作比较。按目前市场价格，主钢结构5250元/t、轻钢檩条4200元/t、围护部分综合价格170元/ m2考虑，该方案单位造价约487.55元/ m2。
不同跨度数值的比较见下表。
从方案Ⅰ表和（详见附图三十九）图形分析中可以看出，在主钢结构用量上，单跨双坡净空的门式刚架方案，跨度24m的方案比较节省，而从单方造价上看，36m是为经济之选，但跨度30m以上的刚架规范中对挠度要求较高，这一经济最优方案的提出受到檩条含量、围护部分的因素干挠，最优方案应该是比之跨度较小者。
方案Ⅰ经济性比较序号
跨度/ m
主钢含量
檩条含量
围护部分
单位造价/元
1
15
18.50
10.65
2745.22
487.55
2
18
18.00
9.74
3057.68
456.28
3
21
17.80
9.10
3370.60
434.85
4
24
17.50
8.58
3638.97
417.85
5
27
20.50
8.20
3997.78
421.75
6
30
21.50
7.91
4312.05
417.60
7
36
23.00
7.46
4941.93
411.38
8
42
25.80
7.14
5573.61
416.10
9
48
27.00
6.90
6207.09
414.99
10
54
31.00
6.71
6842.37
430.27
11
60
36.50
6.56
7479.45
454.64
(2)双跨双坡有中柱方案（方案Ⅱ）
该方案增加了内柱的设计，比净空结构设计计时挠度、用钢量的限制小，故可达更大的屋面跨度。一般来说是更为经济的结构形式。
方案Ⅱ经济比较序号
跨度/m
主钢含量
檩条含量
围护部分
单位造价/元
1
30
14.55
7.91
4312.05
387.11
2
36
16.50
7.46
4941.93
377.26
3
42
17.85
7.14
5573.61
374.37
4
48
18.80
6.90
6207.09
371.94
5
54
18.50
6.71
6842.37
364.65
6
60
19.85
6.56
7479.45
367.23
7
66
23.50
6.45
8118.33
382.81
仍按主钢量、次钢檩条、围护系统总和（室内隔墙不计）三因素分析不同跨度对单位造价的影响。
方案Ⅱ表和（详见附图）中相同跨度的方案对比，可看出在加上一内柱后，主钢用量明显减少，在单位经济造价上亦有不少回旋的余地。这一方案适用于跨度较大且加上内柱后不影响工艺要求的情况。
方案Ⅱ的各跨度主材用量与单方造价统计。
(3)多中柱方案（方案Ⅲ）
由于采用多内柱设计，使其可达到更大的屋面跨度，该结构方案适用于50～60m以上的情况，相对于大跨度来说一般是更经济的结构形式。
以下仅对跨度60、84、120m三种情形作一对比：
方案Ⅲ经济性比较
序号
跨度/m
主钢含量
檩条含量
围护部分
单位造价/元
1
60
17.50
6.56
7949.45
354.89
2
84
21.00
6.17
10045.78
362.06
3
120
23.00
5.89
13949.26
365.06
从方案Ⅲ表看出，虽跨度较大且各方案相差悬殊，但其主钢量与单方造价相比相差并不大。说明采用多中柱方案有效地抵消了挠度对大跨度钢结构的限制，使得总跨度可以做到60m以上。
第四节 实腹式门式刚架的设计
一、计算程序实腹式门式刚架的计算程序很多，目前在浙江省和上海地区的各设计院大部分采用同济大学的3D3S或PKPM中的STS程序进行设计。
随着钢结构设计规范、轻型房屋钢结构技术规程、冷薄壁型钢结构技术规范和建筑钢结构焊接技术规程的新规范的问世，上述这些程序版本都要相应升级，才能满足新规范的设计要示。
二、温度伸缩缝最大间距的规定当门式刚架跨度，边柱高时，纵向温度伸缩缝间距不应大于300m。横向温度伸缩缝间距不应大于150m。
三、柱顶位移值控制
结 构 类 型
风荷载作用下
地震作用下
罕遇地震作用下
新规范
原规范
门式刚架柱顶水平位移：
不设吊车,当用轻型墙板时
当用砌体墙时有桥式吊车：当吊车有驾驶室时当吊车由地面操纵时
H/75
H/100
H/400
H/200
H/50
H/240
H/150
——
——
——
——
——
——
——
——
注：1.H为自基础顶面至柱的柱顶的总高度；
2.对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移宜适当减小；无墙壁的多层框架结构，层间相对位移可适当放宽。
四、挠度的控制构 件 类 别
挠度控制值
支承压型钢板屋面及冷弯薄壁型钢檩条
L/180
当有吊顶时
L/240
有吊顶且抹灰
L/360
冷弯薄壁型钢檩条
L/200
第五节 柱脚的构造与计算
柱脚设计时分为铰接和刚按两种，但在构造上要达到理想的铰接和理想的刚接，是难以实现的，根据不同形式有五种约束条件，其连接节点的特性曲线（详见附四十）：
有吊车的厂房或对柱顶位移要求较高的结构刚接柱脚采用OAB的曲线，否则可采用OGH或EF曲线，铰接柱脚为OIJ曲线。
一、铰接柱脚
(1)铰接柱脚结构效应长期以来对柱脚铰接认为可以自动转动，近期研究和试验成果绕强轴由相当大的转动约束，作用有一定的嵌固效应。（详见附图四十一）。
(2)柱脚底板尺寸的确定无需加肋时，（详见附图四十二）。
需加肋时，（详见附图四十三）。
二、刚接柱脚
(1)柱脚的构造（详见附图四十四）。
(2)柱脚底板尺寸的确定（详见附图四十五）。
——底板的厚度底板宽度
靴板厚度 C边距一般取20～50
底板厚度过去一般取20mm～30mm，新规范由计算决定，建议为宜。
三、钢柱脚与钢砼基础的连接构造与计算门式刚架的柱脚无论是铰接或刚接均属于轻型柱脚。柱脚由底板，靴板和加劲肋通过锚栓与钢砼基础连成整体，将柱脚的反力有效的传递给钢柱基础，以达到共同工作，保证门式刚架有一稳固的支承。
1．锚栓与钢砼基础的连接构造（详见附图四十六）。
锚栓离砼基础边缘距离应4d及150，钢柱柱脚底板离砼基础边缘应100。
2．基础高度及地脚螺栓形式钢柱基础（无短柱的基础）高度H，应按冲切计算确定，并应满足，
为地脚螺栓的埋置深度。
地脚螺栓的直径小于36mm时，应采用直钩式，其埋置深度为25d；直径大于42mm
时，宜采用加焊锚固钢板，并埋置深度为15d。
3）地脚螺栓可按表直接选用。
为了保证钢柱在就位后便于校正，在柱底板下设调节螺母，（详见附图四十七）。
四、柱脚与钢砼基础连接的几种做法
1．钢砼基础高出地面150mm～200mm，与室内场脚线等高，（详见附图四十八）。
优点：提高钢柱柱脚的抗锈蚀能力。
缺点：室内一个钢砼基础墩子露出地面影响使用面积。
2．基本上柱脚底板在室内地坪上有两种做法：
第一种钢柱底板与地面齐平，（详见附图四十九）。
优点：钢砼基础不占用室内使用面积。
缺点：钢柱柱脚要加强维护，以防钢柱锈蚀。
第二种钢柱底板下边线与地面齐平，（详见附图五十）。
优点：钢柱柱脚与底板之间的连接焊缝和钢柱柱脚的抗锈能力较好。
缺点：钢柱柱脚的底板露出室内地面上。
3．钢柱柱脚埋入地面，（详见附图五十一）。
设计时柱子的计算长度取值问题，如果柱子的计算长度从柱项到0.000，则地面砼对钢柱的约束作用达不到预期效应；如果柱子的计算长度从柱顶到柱底板，则地面砼对柱有一定的约束作用，柱子的线刚度加大，柱顶的弯距分配就加大，使梁与柱的连接强度有所降低。
对埋入式柱脚的防腐处理及今后的维护都难以实现。
如果一定要将钢柱柱脚埋入地面砼内，建议柱脚不刷油漆，并用砼将整个钢柱周围用低标号砼包裹，（详见附图五十二）。
4．钢柱柱脚插入杯口
钢柱插入杯口，是作可刚接柱脚设计，对钢柱埋入深度及栓钉的要求如下(详见附图五十三)：
钢柱埋入杯口的尺寸要求钢柱形式
H形柱
箱形柱
钢管柱
H1
——的截面大边尺寸栓钉的规格数量按柱脚的内力计算确定，对内力取值相应的N值。
三、锚栓的计算柱脚计算公式
柱脚及受力简图
公式应用条件
中心受压
偏心受压
底板下混凝土最大受压应力
受拉侧锚栓总拉力
或所需锚栓总面积
按构造数量2M24或4M24(对就位校正较方便)
或
抗剪承载力
底板应力或厚度计算
折算应力
底板受压区长度
有效承压宽度C
当柱脚部位设有腹板加劲时，板厚按式2-90计算
注,——偏心距，为M/N；
——底板下混凝土的轴心抗压强度设计值；
——底板下混凝土局部承压时的轴心抗压强度设计值提高系数，按《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）的规定采用；
——受拉铡锚栓的总拉力；
——锚栓的抗拉强度设计值；
——受拉侧锚栓的总有效面积，可根据及锚栓数量，再选定锚栓直径；
——底板受压区的长度，可按迭代法计算；
——钢材的弹性模量与混凝土弹性模量之比；
——不设置柱脚腹板加劲肋的有效承压宽度；
——按单位宽度载条计算的底板厚度；
——当底板作用时，按底板加劲划分区格的边界支承板（悬臂、两边支承、三边或四边支承等）类别计算出的底板截条最大弯矩。
四、抗剪键的设置门式刚架包括实腹式门式刚架柱脚反力一般都较大，无论采用Q235或Q345锚栓现行规范强制性规定，柱脚锚栓不设用以承受柱脚底部的水平反力，此水平反力由底板与砼基础面的摩擦力应设置抗剪键承受。
当时，应设置抗剪键，此时钢柱脚底板应放溢浆孔；
当时，可不设置抗剪键。
有的书上介绍当锚栓施加预应力时，使锚栓的合力R>V时，亦可不设抗剪键，此时的锚栓的锚固方式及锚固长度应按锚栓的预拉力进行设计。
抗剪键的大小埋设深度及抗剪键与柱脚底板的焊缝应由计算决定，(详见附图五十四)。
为砼基础的抗压强度按三角形应力分布。
N、M、V的柱脚反力，此时取及相应的N、V和及相应的M、N，两者取大值。
第六节 H型钢的截面特性
实腹式门式刚架的梁柱由H型钢组成，具有美观新颖、结构简洁、刚度良好、受力合理、使用空间大的特点。
一、H型钢的成型分三种
1．由三块切割钢板焊接成型；
2．由三条钢带用高频电焊成型；
3．热轧成型；
二、H型钢的分类
H型钢的腹板以受剪为主，翼缘以抗弯为主。
加大腹板的高度，可使翼缘的抗弯能力得到充分发挥。
根据H型钢的高宽比分，有三种类型的H型钢：
1．宽翼缘H型钢
代号：HW
2．中翼缘H型钢
代号：HM
3．窄翼缘H型钢
代号：HN
一般取2～2.5 如果时，应有侧向稳定的保证措施三、H型钢板件的最大宽厚比
H型钢与目前我国已定型的型钢的角钢，槽钢，工字形钢及各型号的钢管都是通过力学性能达到最佳时确定的截面尺寸。H型钢对我们设计人员来讲，选择余地更大，但如何保证截面尺寸的合理，力学性能最佳，材料消耗最低是我们设计人员需要掌握的。规范也给我们作了明确的规定，现列表如下：
板件最大宽厚比规 范
名 称板 件部 位
钢结构设计规范
(普钢规范)
GBJ 17-88
门式刚架轻型房屋钢结构技术规程
(协会规程)
CECS：102：98
轻型钢结构设计规程
(上海规程)
DBJ 08-68-97
翼 缘
腹 板
轴心受压构件
梁
梁
压弯构件当时，
柱
柱
当时，
备 注
腹板强柱弱梁
——腹板计算高度处最大压应力；
——腹板计算设计处另一边缘相应的应力；
压应力取正值，拉应力取负值；
：构件在弯矩平面内的长细比；
当<30时，取30；>100时，取100
腹板梁柱等强
腹板强柱弱梁
四、腹板的宽厚比限值压弯构件腹板受力情况要比翼缘复杂得多——正应力非均匀分布，有一部分受压屈服，有一部分是受拉屈服，腹板还要承受剪应力(详见附图五十)。
腹板既然一部进行进入塑性，那么它的稳定不仅涉及到应力大小，还涉及到应变大小。
参数
剪应力（为弯矩产生腹板的边缘正应力）
将塑性深度限制在1/4以内根据计算分析的结果，腹板的宽厚比限制如下：
当时，
当时，
把公式中（GBJ 17-88中给定的）
当承受压弯剪的构件承载能力的相关公式：
式中 ——均匀压应力；
——腹板边缘弯曲压应力；
——由纳模图中查出
但规范对宽厚比：
当时， （1）
当时， （2）
——翼缘材料的屈服强度；
——残余压应力，取
腹板最大宽厚比
公 式
（1）式
（2）式
Q235
347
343
Q345
241
283
实际上用Q235钢板→300时，保证腹板平整度难度比较大。
五、腹板设置加劲肋的条件为了保证组合翼缘腹板的局部稳定应按下列规定在腹板上配置加劲肋。
1．当时，
有局部压应力时，宜按构造配置横向加劲肋；
对无局部压应力时，可不配置横向加劲肋。
2．当时，
应配置横向加劲肋，并应按规定进行计算；
但当时，无局部压应力的梁可不进行计算（按构造配置）
3．当时，应配置横向加劲肋，在受压区配置纵向加劲肋。
第2条中按计算规定如下：
当无局部压应力的梁，
1）当时，加劲肋间距
当时，
2）当时，
3) 时，
——所考虑梁断内最大剪力产生的腹板平均剪应力；
有的书中制成表格中
为的同一截面腹板计算高度边缘的弯曲压应力（为毛面积的惯性矩，计算高度受压边缘到中和轴的距离）。
六、加劲肋的厚度规定在腹板两侧成对配置的横向加劲肋，
外伸宽度
厚度
在腹板一侧配置的横向加劲肋，
外伸宽度
厚度
第七节 梁与柱、梁与梁连接构造及计算
节点设计应注意节点构造合理且有必要的延性，避免应力集中或过大的约束，便于加工安装，容易就位调整。
一、刚架梁及柱的连接
1.边柱与横梁刚接连接
(1)端板竖放(详见附图五十五)。
(2)端板横放(详见附图五十六)。
(3)端板斜放(详见附图五十七)。
(4)曲线加腋焊接节点——适用超市商场等民用建筑(详见附图五十八)。
2.中柱与横梁的刚性连接
(1)端板竖放(详见附图五十九)。
(2)端板横放(详见附图六十)。
(3)曲线加腋焊接节点——适用超市商场等民用建筑(详见附图六十一)。
3、横梁与中柱连续节点连接(详见附图六十二)。
4、横梁与柱屋脊连接节点(详见附图六十三)。
5、横梁的拼接(详见附图六十四)。
6、屋脊节点的拼接
(1)当铰接时(详见附图六十五)。
(2)当刚接时(详见附图六十六)。
二、刚架梁与柱高强螺栓连接构造及计算图式(详见附图六十七)。
第八节 支撑体系
门式刚架属有檩体系，门式刚架支撑采用柔性拉杆来保证结构体系的整体的稳定。支撑体系有屋面檩条、墙梁、屋面水平支撑、柱间支撑、系杆和隅撑等组成(详见附图六十八)。
一、檩条
一般由冷弯薄壁型钢（C型Z型）在两端开孔与檩托用螺栓连接，檩托要有一定刚度且焊在横梁的上翼缘上作为门式刚架屋面平面外的支撑。
在计算时考二根檩条的间距作为横梁平面外的稳定进行设计。
二、屋面水平支撑
屋面水平支撑往往要结合抗风柱和柱间支撑、天窗架的放置，建筑门洞位置综合布置，一般采用圆钢斜拉杆，与屋面梁的夹角。
设置的位置在第一开间或第二开间，间距为30m～40m，不应超过60m。
连接构造有三种：
1、圆钢支撑穿过腹板用铸铁垫块在圆钢端部的螺杆用螺帽拧紧。
2、圆钢支撑穿过腹板用切肢角钢在圆钢端部螺杆用螺帽拧紧。
3、在圆钢端部加连接板与横梁上翼缘用螺栓连接，在圆钢适当位置加花蓝螺栓拧紧，新规范要求采用圆钢花蓝螺栓的柔性支撑体系。
上述第1、2条支撑应设置在离梁上翼缘100mm～120mm之间。
针对目前在安装过程中屋面水平支撑的圆钢拉杆张紧不够，其原因是单边张拉或螺纹太短无法拧紧新规范规定两根交叉斜杆挠度应保持一致，且不大于斜杆跨度的1/700。
四、柱间支撑(详见附图六十八)
柱间支撑应与屋面水平支撑布置在同一柱距内，柱间支撑采用十字交叉支撑，对一般房屋可采用柔性圆钢支撑，支撑与水平面夹角不宜大于55°。
当设有吊车的厂房，在吊车在重量Q≤10T时，在吊车梁的牛腿以下，可设置单片十字交叉角钢支撑，角钢按受拉的允许长细比设置。
柱间支撑应设置在柱的中心线上，其连接构造同屋面支撑。
当多跨房屋，由于工艺要求或使用条件限止时中间柱网不允许设置十字交叉柱间支撑时，可改用门式柱间支撑或纵向刚架的柱间支撑，此时纵向门式刚架的柱截面是弱轴与纵向横梁形成刚架，设计时要校核边柱改了十字交叉支撑的柱顶位移值，与中柱改为刚架柱间支撑的位移值基本相等。
五、系杆
当屋面水平支撑设在第二开间时，在房屋两端第一开间应设纵向系杆，按受压系杆设计；
当设有吊车时在刚架转折处（屋脊和柱顶）宜设置受压系杆。
檩条可以兼作纵向受压系杆，但在檩条截面的X、Y轴二个方向都要满足受压系杆设计的要求。
当有天窗架或通风天窗时在门式刚架的屋脊处应设纵向受压刚性系杆。
纵向受压系杆的允许长细比，这里要特别提出的屋脊处的纵向受压系杆与刚架屋脊的连接问题，目前设计在存在错误不少，因为在屋脊处截面高度有限，将拼接高强螺栓，拆除后再连接系杆，首先高强螺栓拧紧后是不允许再次拆卸，其次高强螺栓拧松后使屋脊变位加大，且高强螺栓不得重复使用，正确的设计应预留纵向支撑的连接板和螺孔位置(详见附图六十九)。
六、墙梁
墙梁主要承受墙面水平风载，墙梁采用冷弯薄壁型钢（C型、Z型），同样与墙托用螺栓连接，墙托也要有一定刚度并焊在钢柱上。
七、隅撑
檩条或墙梁的隅撑与门式刚架横梁或柱的受压翼缘的侧向支撑，是保证刚架梁、柱受压翼缘防止局部失稳，加强结构的整体性。
檩条或墙梁大都布置在受压翼缘一侧，但在风吸作用下，受拉翼缘会变成受压翼缘就需要隅撑来防止侧向失稳，通常用螺栓角钢与刚架的梁柱连接。
第九节 节点的连接与计算
任何结构的节点构造是保证结构整体安全可靠的一个重要因素，无论你的计算假定很合理计算精度很高，如果在节点设计中失误，同样可以导致结构的破坏。
在门式刚架中节点连接基本上两种焊接连接和C级螺栓或高强度螺栓连接。
一、焊接连接
1.柱脚连接
柱脚与底板连接(详见附图七十)。
(1)轴心受压柱或压弯柱端部铣平时，柱身的最大压力直接由铣平端部传递，其焊缝按最大压力的15％计算。
如压弯柱出现拉应力时，则受拉区的焊缝按最大拉应力计算。
(2)目前门式刚架的柱脚端部并没有铣平的技术处理，柱脚与底板的连接直接由柱脚的M、N、V计算焊缝：
2.梁与端板的连接焊缝（详见附图七十一）
式中为正面角焊缝的设计强度增大系数，直接承受动力荷载的结构（吊车梁的钢牛腿）
=1.0
对承受静荷载或简接动力荷载的结构=1.22
新规范规定柱脚翼缘与柱脚底板的焊接梁的翼缘与端板的焊接应采用破口熔透焊缝，腹板可采用角接焊缝。
3.抗风柱的连接构造
由于抗风柱的连接构造设计不当，很多厂房成第二开间屋面漏水现象（详见附图七十二）。
特别是在第二开间设置天窗架时，漏水现象更是严重，规范中都没有明确的构造措施。
横梁允许挠度
横梁允许挠度
以24m的横梁挠度值
以7.5m的檩条挠度值
总挠度
现在建议二种方法：
1、门式刚架在设计时没有明确预拱值，74规范中当跨度时应预拱的规定现在CECS102：2002规范也好，上海规范也好均无明确预拱。
2、在构造上来解决山墙的抗风柱与屋面梁的连接构造措施
(1)采用弹簧板连接（详见附图七十三）
(2)采用滑移连接（详见附图七十四(a)(b)）
(3)采用弹簧板（详见附图七十五）
