除尘装置
1,机械除尘器
2,电除尘器
3,湿式除尘器
4,过滤式除尘器
5,除尘器的选择与发展
除尘装置
? 从气体中除去或收集固态或液态粒子的设备称为除尘装置
? 湿式除尘装置
? 干式除尘装置
? 按分离原理分类,
? 重力除尘装置（机械式除尘装置）
? 惯性力除尘装置（机械式除尘装置）
? 离心力除尘装置（机械式除尘装置）
? 洗涤式除尘装置
? 过滤式除尘装置
? 电除尘装置
? 声波除尘装置
第一节 机械除尘器
? 机械除尘器通常指利用质量力（重力、惯性力和离心
力）的作用使颗粒物与气体分离的装置，常用的有：
?重力沉降室
?惯性除尘器
?旋风除尘器
重力沉降室
? 重力沉降室是通过重力作用使尘粒从气流中沉降分离
的除尘装置
? 气流进入重力沉降室后，流动截面积扩大，流速降低，较重颗粒在重力
作用下缓慢向灰斗沉降
? 层流式和湍流式两种
层流式重力沉降室
? 假定沉降室内气流为柱塞流；颗粒均匀分布于烟气中
? 忽略气体浮力，粒子仅受重力和阻力的作用
纵剖面示意图
层流式重力沉降室
? 沉降室的 长宽高分别为 L,W,H，处理烟气量为 Q
? 气流在沉降室内的停留时间
? 在 t时间内粒子的沉降距离
? 该粒子的除尘效率
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层流式重力沉降室
? 对于 stokes粒子，重力沉降室能 100%捕集的最小粒子的 dmin =?
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? 由于沉降室内的气流扰动和返混的影响，工程上一般用分
级效率公式的一半作为实际分级效率
由于沉降室内的气流扰动和返混的影响，工程上一般用分
级效率公式的一半作为实际分级效率
层流式重力沉降室
? 提高沉降室效率的主要途径
?降低沉降室内气流速度
?增加沉降室长度
?降低沉降室高度
? 沉降室内的气流速度一般为 0.3～ 2.0m/s
不同粉尘的最高允许气流速度
层流式重力沉降室
? 多层沉降室：使沉降高度
减少为原来的 1/（ n+1），
其中 n为水平隔板层数
? 考虑清灰的问题，一般隔板数
在 3以下
多层沉降室
1.锥形阀； 2.清灰孔； 3.隔板
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Q?
湍流式重力沉降室
? 湍流模式 1－假定沉降室中气流处于湍流状态，垂直于气流
方向的每个断面上粒子完全混合
? 宽度为 W、高度为 H和长度为 dx的捕集元，假定气体流过 dx距离
的时间内，边界层 dy内粒径为 dp的粒子都将沉降而除去
湍流式重力沉降室
? 粒子在微元内的停留时间
? 被去除的分数
? 对上式积分得
? 边界条件：
得
? 因此，其分级除尘效率
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湍流式重力沉降室
? 湍流模式 2－完全混合模式，即沉降室内未捕集颗粒完全
混合
?单位时间排出,（ 为除尘器内粒子浓度，均一）
?单位时间捕集：
?总分级效率
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湍流式重力沉降室
? 三种模式的分级效率均可用 归一化
? 对 Stokes颗粒，分级效率与 dp成正比
重力沉降室归一化的分级率曲线
a层流－无混合 b湍流－垂直混合 c湍流－完全混合
1/2s
0
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重力沉降室
? 重力沉降室的优点
?结构简单
?投资少
?压力损失小（一般为 50～ 100Pa）
?维修管理容易
? 缺点
?体积大
?效率低
?仅作为高效除尘器的预除尘装置，除去较大和较重的
粒子
惯性除尘器
? 机理
?沉降室内设置各种形式的挡板，含尘气流冲击在挡板上，
气流方向发生急剧转变，借助尘粒本身的惯性力作用，
使其与气流分离
惯性除尘器
? 结构形式
?冲击式－气流冲击挡板捕集较粗粒子
?反转式－改变气流方向捕集较细粒子
冲击式惯性除尘装置
a单级型 b多级型
反转式惯性除尘装置
a 弯管型 b 百叶窗型 c 多层隔板型
惯性除尘器
? 应用
?一般净化密度和粒径较大的金属或矿物性粉尘
?净化效率不高，一般只用于多级除尘中的一级除尘，
捕集 10～ 20μm以上的粗颗粒
?压力损失 100～ 1000Pa
旋风除尘器
? 利用旋转气流产生的离心力使尘粒从气流中分离的装置
? 旋风除尘器内气流与尘粒的运动
?普通旋风除尘器是由进气管、筒
体、锥体和排气管等组成
?气流沿外壁由上向下旋转运动：
外涡旋
?少量气体沿径向运动到中心区域
?旋转气流在锥体底部转而向上沿
轴心旋转：内涡旋
?气流运动包括切向、轴向和径向：
切向速度、轴向速度和径向速度
旋风除尘器气流与尘粒的运动
? 旋风除尘器内气流与尘粒的运动（续）
?切向速度决定气流质点离心力大小，
颗粒在离心力作用下逐渐移向外壁
?到达外壁的尘粒在气流和重力共同作
用下沿壁面落入灰斗
?上涡旋－气流从除尘器顶部向下高速
旋转时，一部分气流带着细小的尘粒
沿筒壁旋转向上，到达顶部后，再沿
排出管外壁旋转向下，最后从排出管
排出
旋风除尘器
? 旋风除尘器内气流的切向速度和压力分布
旋风除尘器
? 切向速度
? 外涡旋的切向速度分布：反比于旋转半径的 n次方
此处 n? 1，称为涡流指数
? 内涡旋的切向速度正比于半径
? 内外涡旋的界面上气流切向速度最大
? 交界圆柱面直径 dI = ( 0.6～ 1.0 ) de,de 为排气管直径
T,?nV R const
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T / ? －角速度V R w
旋风除尘器
? 径向速度
?假定外涡旋气流均匀地经过交界圆柱面进入内涡旋
?平均径向速度
r0和 h0分别为交界圆柱面的半径和高度,m
? 轴向速度
?外涡旋的轴向速度向下
?内涡旋的轴向速度向上
?在内涡旋，轴向速度向上逐渐增大，在排出管底部达到
最大值
r
002π
QV
rh?
旋风除尘器
? 旋风除尘器的压力损失
?：局部阻力系数
A：旋风除尘器进口面积
局部阻力系数
旋风除尘器型式 XLT XLT?A XLP?A XLP?B
ξ 5.3 6.5 8.0 5.8
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旋风除尘器
? 旋风除尘器的压力损失
?相对尺寸对压力损失影响较大，除尘器结构型式相同时，
几何相似放大或缩小，压力损失基本不变
?含尘浓度增高，压力降明显下降
?操作运行中可以接受的压力损失一般低于 2kPa
旋风除尘器
? 旋风除尘器的除尘效率
?计算分割直径是确定除尘效率的基础
?在交界面上，离心力 FC，向心运动气流作用于尘粒上
的阻力 FD
? 若 FC > FD,颗粒移向外壁
? 若 FC < FD,颗粒进入内涡旋
? 当 FC = FD时，有 50%的可能进入外涡旋，既除尘效率为
50%
旋风除尘器
? 旋风除尘器的除尘效率（续）
?对于球形 Stokes粒子
?分割粒径
?dc确定后，雷思一利希特模式计算其它粒子的分级效率
?另一种经验公式
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旋风除尘器
? 旋风除尘器的除尘效率－模型 2
?将旋风除尘器视为利用离心力进行沉降的沉降室
? 沉降室长度为 Nπ D
? 沉降室高度为 b
? 沉降速度＝径向速度 Vr
?活塞流
?纵向湍流
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旋风除尘器
? 旋风除尘器分级效率曲线
旋风除尘器
? 例 题,已知 XZT一 90型旋风除尘器在选取入口速度 v1=13m/s时, 处理气体量
Q=1.37m3/s。 试确定净化工业锅炉烟气 （ 温度为 423K,烟尘真密度为 2.1g/cm3） 时的
分割直径和压力损失 。 已知该除尘器筒体直径 0.9m,排气管直径为 0.45m,排气管下
缘至锥顶的高度为 2.58m,423K时烟气的粘度 （ 近似取空气的值 ） μ=2.4× 10－ 5pa﹒ s。
? 解,假设接近圆筒壁处的气流切向速度近似等于气流的入口速度, 即 v1=13m/s，
取内, 外涡旋交界圆柱的直径 d0=0.7de,根据式 （ 6－ 10）
由式 （ 6一 9） 得气流在交界面上的切向速度
由式 （ 6－ 12） 计算
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旋风除尘器
? 例题（续）
根据式（ 6－ 16）
此时旋风除尘器的分割直径为 5.31μ m。
根据式 （ 5－ 13） 计算旋风除尘器操作条件下的压力损失,423K时烟气密度可近似
取为
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5, 3 1 1 0 m 5, 3 1 μm
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旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素
?二次效应 － 被捕集粒子的重新进入气流
? 在较小粒径区间内，理应逸出的粒子由于聚集或被较大尘
粒撞向壁面而脱离气流获得捕集，实际效率高于理论效率
? 在较大粒径区间，粒子被反弹回气流或沉积的尘粒被重新
吹起，实际效率低于理论效率
? 通过环状雾化器将水喷淋在旋风除尘器内壁上，能有效地
控制二次效应
? 临界入口速度
旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素（续）
?比例尺寸
? 在相同的切向速度下，筒体直径愈小，离心力愈大，除尘
效率愈高；筒体直径过小，粒子容易逃逸，效率下降。
? 锥体适当加长，对提高除尘效率有利
? 排出管直径愈少分割直径愈小，即除尘效率愈高；直径太
小，压力降增加，一般取排出管直径 de=（ 0.4～ 0.65） D。
? 特征长度（ natural length） -亚历山大公式
? 旋风除尘器排出管以下部分的长度应当接近或等于 l,筒
体和锥体的总高度以不大于五倍的筒体直径为宜。
2 1 / 3
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Dld
A
旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素（续）
?比例尺寸对性能的影响
比例变化
性能趋向
投资趋向压力损失 效率
增大旋风除尘器直径 降低 降低 提高
加长筒体 稍有降低 提高 提高
增大入口面积（流量不变） 降低 降低 ——
增大入口面积（速度不变） 提高 降低 降低
加长锥体 稍有降低 提高 提高
增大锥体的排出孔 稍有降低 提高或降低 ——
减小锥体的排出孔 稍有提高 提高或降低 ——
加长排出管伸入器内的长度 提高 提高或降低 提高
增大排气管管径 降低 降低 提高
旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素（续）
?除尘器下部的严密性
? 在不漏风的情况下进行正常排灰
锁气器 (a)双翻板式 (b)回转式
旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素（续）
?烟尘的物理性质
? 气体的密度和粘度、尘粒的大小和比重、烟气含尘浓度
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旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素（续）
?操作变量
? 提高烟气入口流速，旋风除尘器分割直径变小，除尘器
性能改善
? 入口流速过大，已沉积的粒子有可能再次被吹起，重新
卷入气流中，除尘效率下降
? 效率最高时的入口速度
0,5ab
ba
100 ()
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Q
Q
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bDvD
bD
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a,直入切向进入式 b,蜗壳切向进入式 c,轴向进入式
旋风除尘器
? 结构形式
?进气方式分
? 切向进入式
? 轴向进入式
旋风除尘器
? 结构形式（续）
?气流组织分
? 回流式、直流式、平旋式和旋流式
?多管旋风除尘器
? 由多个相同构造形状和尺寸的小型旋风除尘器（又叫旋风
子）组合在一个壳体内并联使用的除尘器组
? 常见的多管除尘器有回流式和直流式两种
回流式多管旋风除尘器
旋风除尘器的设计
? 选择除尘器的型式
? 根据含尘浓度、粒度分布、密度等烟气特征，及除尘要求、
允许的阻力和制造条件等因素
? 根据允许的压力降确定进口气速，或取为 12～ 25 m/s
? 确定入口截面 A，入口宽度 b和高度 h
? 确定各部分几何尺寸
1
2 pv
??
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1
QA b h
v??
旋风除尘器的设计
? 旋风除尘器的比例尺寸
3/A 2/A 5.2/A 75.1/A
A3 A2 A5.2 A75.1
尺寸名称 XLP/A XLP/B XLT/A XLT
入口宽度,b
入口高度,h
筒体直径,D 上 3.85b下 0.7D 3.33b（ b=0.3D） 3.85b 4.9b
排出筒直径,de 上 0.6D下 0.6D 0.6D 0.6D 0.58D
筒体长度,L 上 1.35D下 1.0D 1.7D 2.26D 1.6D
锥体长度,H 上 0.50D下 1.00D 2.3D 2.0D 1.3D
灰口直径,d1 0.296D 0.43D 0.3D 0.145D
进口
速度
为右
值时
的压
力损
失
12m/s 700（ 600） 5000（ 420） 860（ 770） 440（ 490）
15m/s 1100（ 940） 890（ 700） 1350（ 1210） 670（ 770）
18m/s 1400（ 1260） 1450（ 1150） 1950（ 1740） 990（ 1110）
旋风除尘器的设计
? 也可选择其它的结构，但应遵循以下原则
① 为防止粒子短路漏到出口管, h≤ s,其中 s为排气管插人深
度；
② 为避免过高的压力损失, b≤ （ D－ de） /2；
③ 为保持涡流的终端在锥体内部, （ H+L） ≥ 3D；
④ 为利于粉尘易于滑动, 锥角＝ 7o～ 8o；
⑤ 为获得最大的除尘效率, de/D≈ 0.4～ 0.5,（ H+L）
/de≈ 8～ 10； s/de≈ 1；
旋风除尘器的设计
? 例题,已知烟气处理量 Q=5000m3/h,烟气密度 ρ=1.2kg/ m3,允许压力损失
为 900Pa。 若选用 XLP/B型旋风除尘器, 试求其主要尺寸 。
? 解：由式 （ 6－ 26）
根据表 6－ 1,ζ ＝ 5.8
v1 的计算值与表 5－ 3的气速与压力降数据一致 。
参考 XLP/B品系列；取 D=700mm，
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1 32 90 0 16,1 m / s5,8 1,2 10 ??? ?? ＝v
2
1
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3.3 3 3.3 3 0.2 08 62 4 m 62 4 m m
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0,43 0,43 70 0 30 1 m m
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＝dD
LD
HD
dD
1,机械除尘器
2,电除尘器
3,湿式除尘器
4,过滤式除尘器
5,除尘器的选择与发展
除尘装置
? 从气体中除去或收集固态或液态粒子的设备称为除尘装置
? 湿式除尘装置
? 干式除尘装置
? 按分离原理分类,
? 重力除尘装置（机械式除尘装置）
? 惯性力除尘装置（机械式除尘装置）
? 离心力除尘装置（机械式除尘装置）
? 洗涤式除尘装置
? 过滤式除尘装置
? 电除尘装置
? 声波除尘装置
第一节 机械除尘器
? 机械除尘器通常指利用质量力（重力、惯性力和离心
力）的作用使颗粒物与气体分离的装置，常用的有：
?重力沉降室
?惯性除尘器
?旋风除尘器
重力沉降室
? 重力沉降室是通过重力作用使尘粒从气流中沉降分离
的除尘装置
? 气流进入重力沉降室后，流动截面积扩大，流速降低，较重颗粒在重力
作用下缓慢向灰斗沉降
? 层流式和湍流式两种
层流式重力沉降室
? 假定沉降室内气流为柱塞流；颗粒均匀分布于烟气中
? 忽略气体浮力，粒子仅受重力和阻力的作用
纵剖面示意图
层流式重力沉降室
? 沉降室的 长宽高分别为 L,W,H，处理烟气量为 Q
? 气流在沉降室内的停留时间
? 在 t时间内粒子的沉降距离
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层流式重力沉降室
? 对于 stokes粒子，重力沉降室能 100%捕集的最小粒子的 dmin =?
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? 由于沉降室内的气流扰动和返混的影响，工程上一般用分
级效率公式的一半作为实际分级效率
由于沉降室内的气流扰动和返混的影响，工程上一般用分
级效率公式的一半作为实际分级效率
层流式重力沉降室
? 提高沉降室效率的主要途径
?降低沉降室内气流速度
?增加沉降室长度
?降低沉降室高度
? 沉降室内的气流速度一般为 0.3～ 2.0m/s
不同粉尘的最高允许气流速度
层流式重力沉降室
? 多层沉降室：使沉降高度
减少为原来的 1/（ n+1），
其中 n为水平隔板层数
? 考虑清灰的问题，一般隔板数
在 3以下
多层沉降室
1.锥形阀； 2.清灰孔； 3.隔板
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湍流式重力沉降室
? 湍流模式 1－假定沉降室中气流处于湍流状态，垂直于气流
方向的每个断面上粒子完全混合
? 宽度为 W、高度为 H和长度为 dx的捕集元，假定气体流过 dx距离
的时间内，边界层 dy内粒径为 dp的粒子都将沉降而除去
湍流式重力沉降室
? 粒子在微元内的停留时间
? 被去除的分数
? 对上式积分得
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? 因此，其分级除尘效率
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湍流式重力沉降室
? 湍流模式 2－完全混合模式，即沉降室内未捕集颗粒完全
混合
?单位时间排出,（ 为除尘器内粒子浓度，均一）
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?总分级效率
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湍流式重力沉降室
? 三种模式的分级效率均可用 归一化
? 对 Stokes颗粒，分级效率与 dp成正比
重力沉降室归一化的分级率曲线
a层流－无混合 b湍流－垂直混合 c湍流－完全混合
1/2s
0
()uLvH
重力沉降室
? 重力沉降室的优点
?结构简单
?投资少
?压力损失小（一般为 50～ 100Pa）
?维修管理容易
? 缺点
?体积大
?效率低
?仅作为高效除尘器的预除尘装置，除去较大和较重的
粒子
惯性除尘器
? 机理
?沉降室内设置各种形式的挡板，含尘气流冲击在挡板上，
气流方向发生急剧转变，借助尘粒本身的惯性力作用，
使其与气流分离
惯性除尘器
? 结构形式
?冲击式－气流冲击挡板捕集较粗粒子
?反转式－改变气流方向捕集较细粒子
冲击式惯性除尘装置
a单级型 b多级型
反转式惯性除尘装置
a 弯管型 b 百叶窗型 c 多层隔板型
惯性除尘器
? 应用
?一般净化密度和粒径较大的金属或矿物性粉尘
?净化效率不高，一般只用于多级除尘中的一级除尘，
捕集 10～ 20μm以上的粗颗粒
?压力损失 100～ 1000Pa
旋风除尘器
? 利用旋转气流产生的离心力使尘粒从气流中分离的装置
? 旋风除尘器内气流与尘粒的运动
?普通旋风除尘器是由进气管、筒
体、锥体和排气管等组成
?气流沿外壁由上向下旋转运动：
外涡旋
?少量气体沿径向运动到中心区域
?旋转气流在锥体底部转而向上沿
轴心旋转：内涡旋
?气流运动包括切向、轴向和径向：
切向速度、轴向速度和径向速度
旋风除尘器气流与尘粒的运动
? 旋风除尘器内气流与尘粒的运动（续）
?切向速度决定气流质点离心力大小，
颗粒在离心力作用下逐渐移向外壁
?到达外壁的尘粒在气流和重力共同作
用下沿壁面落入灰斗
?上涡旋－气流从除尘器顶部向下高速
旋转时，一部分气流带着细小的尘粒
沿筒壁旋转向上，到达顶部后，再沿
排出管外壁旋转向下，最后从排出管
排出
旋风除尘器
? 旋风除尘器内气流的切向速度和压力分布
旋风除尘器
? 切向速度
? 外涡旋的切向速度分布：反比于旋转半径的 n次方
此处 n? 1，称为涡流指数
? 内涡旋的切向速度正比于半径
? 内外涡旋的界面上气流切向速度最大
? 交界圆柱面直径 dI = ( 0.6～ 1.0 ) de,de 为排气管直径
T,?nV R const
? ? 0, 30, 1 41 1 0, 6 7 283TnD ????? ? ? ???? ??
T / ? －角速度V R w
旋风除尘器
? 径向速度
?假定外涡旋气流均匀地经过交界圆柱面进入内涡旋
?平均径向速度
r0和 h0分别为交界圆柱面的半径和高度,m
? 轴向速度
?外涡旋的轴向速度向下
?内涡旋的轴向速度向上
?在内涡旋，轴向速度向上逐渐增大，在排出管底部达到
最大值
r
002π
QV
rh?
旋风除尘器
? 旋风除尘器的压力损失
?：局部阻力系数
A：旋风除尘器进口面积
局部阻力系数
旋风除尘器型式 XLT XLT?A XLP?A XLP?B
ξ 5.3 6.5 8.0 5.8
2in12??PV??
2
e
16? Ad?
旋风除尘器
? 旋风除尘器的压力损失
?相对尺寸对压力损失影响较大，除尘器结构型式相同时，
几何相似放大或缩小，压力损失基本不变
?含尘浓度增高，压力降明显下降
?操作运行中可以接受的压力损失一般低于 2kPa
旋风除尘器
? 旋风除尘器的除尘效率
?计算分割直径是确定除尘效率的基础
?在交界面上，离心力 FC，向心运动气流作用于尘粒上
的阻力 FD
? 若 FC > FD,颗粒移向外壁
? 若 FC < FD,颗粒进入内涡旋
? 当 FC = FD时，有 50%的可能进入外涡旋，既除尘效率为
50%
旋风除尘器
? 旋风除尘器的除尘效率（续）
?对于球形 Stokes粒子
?分割粒径
?dc确定后，雷思一利希特模式计算其它粒子的分级效率
?另一种经验公式
2
3 T0
c p c r
0
π 3 π
6 ?
Vd d V
r??
1 / 2
r0
c 2
p T 0
18??? ??
??
Vrd
V
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1p
1
c
1 ex p [ 0, 6 9 3 1 ( ) ]?? ? ? ? ni dd?
2
pc
2
pc
( / )
1 ( / )? ?
i
i
i
dd
dd?
旋风除尘器
? 旋风除尘器的除尘效率－模型 2
?将旋风除尘器视为利用离心力进行沉降的沉降室
? 沉降室长度为 Nπ D
? 沉降室高度为 b
? 沉降速度＝径向速度 Vr
?活塞流
?纵向湍流
T
r
?i N DVbV??
T
r
π1 ex p ( )? ? ?
i
N D V
bV?
旋风除尘器
? 旋风除尘器分级效率曲线
旋风除尘器
? 例 题,已知 XZT一 90型旋风除尘器在选取入口速度 v1=13m/s时, 处理气体量
Q=1.37m3/s。 试确定净化工业锅炉烟气 （ 温度为 423K,烟尘真密度为 2.1g/cm3） 时的
分割直径和压力损失 。 已知该除尘器筒体直径 0.9m,排气管直径为 0.45m,排气管下
缘至锥顶的高度为 2.58m,423K时烟气的粘度 （ 近似取空气的值 ） μ=2.4× 10－ 5pa﹒ s。
? 解,假设接近圆筒壁处的气流切向速度近似等于气流的入口速度, 即 v1=13m/s，
取内, 外涡旋交界圆柱的直径 d0=0.7de,根据式 （ 6－ 10）
由式 （ 6一 9） 得气流在交界面上的切向速度
由式 （ 6－ 12） 计算
62.0
]
283
423][)9.0(67.01[1
]
283
) ] [(67.01[1
3.014.0
3.014.0
?
???
??? TDn
0,6 2T0 0,913 0,7 0,4 5
2 4,9 2 m /s
?? ?（）
＝
v
r 00 1, 3 7 0, 5 4 m / s2 π 2 π 0,7 0,2 2 5 2,5 8?? ? ? ? ＝Qv rh
旋风除尘器
? 例题（续）
根据式（ 6－ 16）
此时旋风除尘器的分割直径为 5.31μ m。
根据式 （ 5－ 13） 计算旋风除尘器操作条件下的压力损失,423K时烟气密度可近似
取为
5
1 / 2r0
c 22
p T 0
6
1 8 1 8 2, 4 1 0 0, 5 4 0, 7 0, 2 2 5[ ] [ ]
2 1 0 0 2 4, 9 2
5, 3 1 1 0 m 5, 3 1 μm
?
?
? ? ? ? ???
?
? ? ?
vrd
v
?
?
3
2
c 2
22
T1
273
1, 2 9 3 0, 8 3 4 k g / m
423
1, 3 7
1 6 / 1 6 8, 3 3
1 3 0, 4 5
11
8, 3 3 0, 8 3 4 1 3
22
5 4 7 P a
??
? ? ?
?
? ? ? ? ? ?
?
＝
＝
（）
Ad
Pv
?
?
??
旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素
?二次效应 － 被捕集粒子的重新进入气流
? 在较小粒径区间内，理应逸出的粒子由于聚集或被较大尘
粒撞向壁面而脱离气流获得捕集，实际效率高于理论效率
? 在较大粒径区间，粒子被反弹回气流或沉积的尘粒被重新
吹起，实际效率低于理论效率
? 通过环状雾化器将水喷淋在旋风除尘器内壁上，能有效地
控制二次效应
? 临界入口速度
旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素（续）
?比例尺寸
? 在相同的切向速度下，筒体直径愈小，离心力愈大，除尘
效率愈高；筒体直径过小，粒子容易逃逸，效率下降。
? 锥体适当加长，对提高除尘效率有利
? 排出管直径愈少分割直径愈小，即除尘效率愈高；直径太
小，压力降增加，一般取排出管直径 de=（ 0.4～ 0.65） D。
? 特征长度（ natural length） -亚历山大公式
? 旋风除尘器排出管以下部分的长度应当接近或等于 l,筒
体和锥体的总高度以不大于五倍的筒体直径为宜。
2 1 / 3
e2,3 ( )?
Dld
A
旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素（续）
?比例尺寸对性能的影响
比例变化
性能趋向
投资趋向压力损失 效率
增大旋风除尘器直径 降低 降低 提高
加长筒体 稍有降低 提高 提高
增大入口面积（流量不变） 降低 降低 ——
增大入口面积（速度不变） 提高 降低 降低
加长锥体 稍有降低 提高 提高
增大锥体的排出孔 稍有降低 提高或降低 ——
减小锥体的排出孔 稍有提高 提高或降低 ——
加长排出管伸入器内的长度 提高 提高或降低 提高
增大排气管管径 降低 降低 提高
旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素（续）
?除尘器下部的严密性
? 在不漏风的情况下进行正常排灰
锁气器 (a)双翻板式 (b)回转式
旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素（续）
?烟尘的物理性质
? 气体的密度和粘度、尘粒的大小和比重、烟气含尘浓度
0,5aa
bb
100
()
100
?
?
?
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b g b 0,5a
b a g a
100
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0, 1 8 2a 1 b
b 1 a
100
()
100
?
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?
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cd 1 / 2
10, 0 1 3 ( 2, 2 9 1 )
???
?
PP
?
旋风除尘器
? 影响旋风除尘器效率的因素（续）
?操作变量
? 提高烟气入口流速，旋风除尘器分割直径变小，除尘器
性能改善
? 入口流速过大，已沉积的粒子有可能再次被吹起，重新
卷入气流中，除尘效率下降
? 效率最高时的入口速度
0,5ab
ba
100 ()
100
? ?
?
Q
Q
?
?
1,2p 0,2 0 1
1 2
g
( / )3 0 3 0 ( m /s
( 1 / )?? ? ）
bDvD
bD
??
?
a,直入切向进入式 b,蜗壳切向进入式 c,轴向进入式
旋风除尘器
? 结构形式
?进气方式分
? 切向进入式
? 轴向进入式
旋风除尘器
? 结构形式（续）
?气流组织分
? 回流式、直流式、平旋式和旋流式
?多管旋风除尘器
? 由多个相同构造形状和尺寸的小型旋风除尘器（又叫旋风
子）组合在一个壳体内并联使用的除尘器组
? 常见的多管除尘器有回流式和直流式两种
回流式多管旋风除尘器
旋风除尘器的设计
? 选择除尘器的型式
? 根据含尘浓度、粒度分布、密度等烟气特征，及除尘要求、
允许的阻力和制造条件等因素
? 根据允许的压力降确定进口气速，或取为 12～ 25 m/s
? 确定入口截面 A，入口宽度 b和高度 h
? 确定各部分几何尺寸
1
2 pv
??
??
1
QA b h
v??
旋风除尘器的设计
? 旋风除尘器的比例尺寸
3/A 2/A 5.2/A 75.1/A
A3 A2 A5.2 A75.1
尺寸名称 XLP/A XLP/B XLT/A XLT
入口宽度,b
入口高度,h
筒体直径,D 上 3.85b下 0.7D 3.33b（ b=0.3D） 3.85b 4.9b
排出筒直径,de 上 0.6D下 0.6D 0.6D 0.6D 0.58D
筒体长度,L 上 1.35D下 1.0D 1.7D 2.26D 1.6D
锥体长度,H 上 0.50D下 1.00D 2.3D 2.0D 1.3D
灰口直径,d1 0.296D 0.43D 0.3D 0.145D
进口
速度
为右
值时
的压
力损
失
12m/s 700（ 600） 5000（ 420） 860（ 770） 440（ 490）
15m/s 1100（ 940） 890（ 700） 1350（ 1210） 670（ 770）
18m/s 1400（ 1260） 1450（ 1150） 1950（ 1740） 990（ 1110）
旋风除尘器的设计
? 也可选择其它的结构，但应遵循以下原则
① 为防止粒子短路漏到出口管, h≤ s,其中 s为排气管插人深
度；
② 为避免过高的压力损失, b≤ （ D－ de） /2；
③ 为保持涡流的终端在锥体内部, （ H+L） ≥ 3D；
④ 为利于粉尘易于滑动, 锥角＝ 7o～ 8o；
⑤ 为获得最大的除尘效率, de/D≈ 0.4～ 0.5,（ H+L）
/de≈ 8～ 10； s/de≈ 1；
旋风除尘器的设计
? 例题,已知烟气处理量 Q=5000m3/h,烟气密度 ρ=1.2kg/ m3,允许压力损失
为 900Pa。 若选用 XLP/B型旋风除尘器, 试求其主要尺寸 。
? 解：由式 （ 6－ 26）
根据表 6－ 1,ζ ＝ 5.8
v1 的计算值与表 5－ 3的气速与压力降数据一致 。
参考 XLP/B品系列；取 D=700mm，
??Pv ?? 21
1 32 90 0 16,1 m / s5,8 1,2 10 ??? ?? ＝v
2
1
5000
0.0 86 3 m
36 00 36 00 16,1
2 2 0.0 86 3 0.4 2 m
/ 2 0.0 86 3 / 2 0.2 08 m
3.3 3 3.3 3 0.2 08 62 4 m 62 4 m m
??
?
? ? ?
? ? ?
? ? ? ?
＝
＝
＝0.
Q
A
v
hA
bA
Db
e
1
0,6 0,6 70 0 42 0 m m
1,7 1,7 70 0 11 90 m m
2,3 2,3 70 0 16 10 m m
0,43 0,43 70 0 30 1 m m
? ? ?
? ? ? ?
? ? ? ?
? ? ? ?
＝dD
LD
HD
dD
