崔 佳 重庆大学土木工程学院大跨与空间钢结构参考书目：
1.,空间网架结构,,贵州人民出版社；
2.,钢结构设计规范,GB50017-2003；
3.,网架结构设计与施工规程,JGJ7-91；
4.,大跨度房屋钢结构,,中国建筑工业出版社；
5.,网壳结构设计,,中国建筑工业出版社；
6.,空间结构设计与施工,,东南大学出版社；
7.,门式刚架轻型房屋钢结构技术规程,CECS
102,2002 。
概 述大跨与空间钢结构主要用于公共建筑,如大会堂,影剧院,展览馆,音乐厅,体育馆,加盖体育场,航空港等 。
大跨度结构也用于工业建筑,如飞机制造厂的总装配车间,飞机库,造船厂的船体结构车间等等 。
这些建筑采用大跨结构是受装配机器 （ 如船舶,飞机 ） 的大型尺寸或工艺过程要求所决定的 。
展览馆日本大分体育公园综合竞技场伦敦千年穹顶大跨度结构的跨度没有统一的衡量标准，国家标准,钢结构设计规范,,,网架结构设计与施工规程,将 60m以上定义为 大跨度结构，计算和构造均有特殊规定。我国目前最大跨度做到 153m，以钢索和膜材做成的索膜结构最大已做到 320m。
大跨度结构主要是在自重荷载下工作,主要矛盾是减轻结构自重,故最适宜采用钢结构 。 在大跨度屋盖中应尽可能使用轻质屋面结构及轻质屋面材料,如彩色涂层压型钢板,压型铝合金板等 。
主要分为两大类：
平面结构体系梁式体系框架式体系拱式体系空间结构体系网架及网壳结构悬索结构膜结构平面承重的大跨度钢结构
1 梁式结构体系梁式结构体系一般采用简支桁架的形式,桁架的优点是制作与安装都比较简单,其上,下弦及腹杆仅承受拉力或压力,对支座也没有横推力 。
适用跨度,40?60m,更大的跨度由于耗钢量过大而不经济 。
重点是支撑系统的布置,对保证整个结构体系的整体刚度是非常重要的 。
大跨度梁式结构的外形及腹杆体系，决定于跨度、屋面型式及吊天棚结构的形式，常用的有梯形和拱形桁架。按重量最优确定的桁架的高跨比一般为 1/6～ 1/8。
常用形式：
（ 1）角钢（或 T型钢）桁架
（ 2） H型钢重型桁架 *
（ 3）钢管桁架（圆钢管或矩形管） *
桁架设计的难点在节点和支座，跨度大于 35～
40m时，梁式结构的支座之一必须作成可移动的，
以减小对支承墙体或支柱传递的横向反力，横向反力一般由屋架下弦的弹性变形产生。 *
上海证卷大厦连接两幢主楼的天桥桁架跨度
63m，共支承着从
17层至 26层共 8个楼层，采用了 H型钢重型桁架。
上海浦东国际机场上海浦东国际机场候机楼屋架梁跨度 83m，
跨中高度超过 11m，单榀屋架梁重 55吨。
为了增加屋架结构的刚度，同时为保证屋架梁在风吸力作用下始终处于受拉状态，下弦布置了一根预应力钢索，对下弦施加足够的预应力。
（ 1）角钢（或 T型钢）桁架一般用节点板连接，过去采用的方法是按桁架弦杆或腹杆的最大内力选择节点板厚，当受力较复杂时不可靠。国外有些规范（如美国 AISC规范）规定需进行计算。
88规范后的 90年代，重庆钢铁设计研究院会同云南省建筑设计院作了一系列双角钢杆件桁架节点板的试验，其中受拉试件 16个，受压试件 8个。
a.受拉节点试件的破坏特征均为沿最危险的线段撕裂破坏，即图 b中的三折线撕裂,和均与节点板边缘线基本垂直 。 *
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,钢结构设计规范,建议用撕裂面法,沿
BACD撕裂线割取自由体,假定由于板内塑性区的发展引起应力重分布,破坏时撕裂面各线段上的折算应力均匀分布且平行于腹杆轴力 *,当各撕裂段上的折算应力均达到抗拉强度 fu时板件破坏 。 根据平衡条件并忽略 M和 V,则第 i 段撕裂面的平均正应力?i 和平均剪应力?i 为,
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—— 第 i段撕裂面与拉力作用线的夹角 。
公式 （ b） 符合破坏机理,其计算结果与试验值之比平均为 87.5%,略偏安全且离散性小 。
公式还适用于下图两种板件的撕裂面的计算。
i?
由于桁架节点板的外形往往不规则,同时,一些受动力荷载的桁架还需要计算节点板的疲劳,用撕裂面法推导出来的公式计算比较麻烦 。 故参照国外多数国家的经验,规范建议对桁架节点板也可采用有效宽度法进行承载力计算 。
有效宽度法假定腹杆轴力 Ｎ 通过连接件在节点板内按照应力扩散角度传至连接件端部与 N 相垂直的一定宽度范围内,称为有效宽度 be。
假定 be范围内的节点板应力达到 fu,并令 be·t·fu=Nu(节点板破坏时的腹杆轴力 ),按此法拟合的结果,当应力扩散角?=270时精度最高,计算值与试验值的比 值平均为 98.9% ；当?=300 时,比值为
106.8%,考虑到国外多数国家对应力扩散角均取为 300,为与国际接轨且误差较小,建议取?=300。
有效宽度法适用于腹杆与节点板采用侧焊,
围焊,铆钉,螺栓等多种连接情况,（ 采用铆钉或螺栓连接时,be应取为有效净宽度 ） 。
b.受压节点在压力作用下,与受压杆件相连的节点板区域除强度破坏外,还有可能丧失稳定 。 试验共作了 8个受压斜腹杆的试件,其中有,无竖腹杆的试件各 4个 。
试验结果有以下特点：
① 当节点板的自由边长度 lf 与厚度 t 之比时 （ 一般出现在无竖腹杆的节点板 ）,*节点板稳定性很差,此时应沿自由边加劲 。 加劲后,稳定承载力有较大提高 。
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② 在斜腹杆压力作用下,失稳形式一般为在
AB— BC— CD 线附近或前方呈三折线屈折破坏 。 屈折线的位置和方向与受拉时的撕裂线类似,而且一般在 区的前方首先失稳,其它各区相继失稳 。 *BC
*
③ 节点板的抗压性能取决于 c/t 的大小 （ c为受压斜腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的 净距 ）,在一般情况下,c/t 愈大稳定承载力愈低,对有竖腹杆的节点板,当时,可不验算节点板的稳定 。 y
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④ 对无竖腹杆的节点板,当 时,
节点板的稳定承载力约为强度承载力的 80%,故可将受压腹杆的内力乘以增大系数 1.25后再按受拉节点板的强度计算进行计算,当 时应按规范附录 F进行稳定计算 。 但当时,规范规定的计算值将大于试验值,不安全,故规定 c/t 不能超过 。 对自由边加劲的无竖腹杆节点板,要求与有竖腹杆的相同 。
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桁架节点板厚度选用表一般的钢结构教科书和手册均列有,桁架节点板厚度选用表,,但都系互相参考,缺乏科学依据 。 这次该研究组先制作了 N- t/b关系表 （ N为腹杆最大拉力； t为节点板厚度； b为连接肢宽度 ）,反映了侧焊缝焊脚尺寸 hf1,hf2的影响 。 同时又在上述参数组合的最不利情况下,重新整理出偏于安全的 N— t表 。 相对来说它比以往的 N— t表更符合实际 。
为保证节点板受压时的稳定,桁架杆件间间隙不能太大,例如有竖腹杆的节点板 （ 或自由边有加劲的节点板 ）,不能理解为 c 值愈小愈好 。 规范规定,弦杆与腹杆,腹杆与腹杆之间的间隙,不应小于 20mm”,是由于间隙过小,焊接残余应力影响过大 。 而对吊车桁架,为避免疲劳破坏又规定此间隙,不宜小于 50mm”；同时还规定在工作温度 -20?C地区的桁架,为防冷脆,,腹杆与弦杆相邻焊缝焊趾间净距不宜小于 2.5t,。 同样,这些规定不能理解为杆件间间隙愈大愈好,在某些情况如出现矛盾,应妥善处理 。
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随着热轧 H型钢在我国投产，剖分 T型钢用于 桁架弦杆或腹杆的情况越来越多。 T 型钢桁架的优点是：无离缝、防腐易处理、用钢量省。
问题：
（ 1）节点施工不方便；
（ 2）节点构造方式不同，节点内的应力状态更加复杂，同时，对节点受力研究不够，故规范公式均不适用；
（ 3）板件的局部稳定难以满足 88规范的规定。
轴心受压构件和弯矩使自由边受拉的压弯构件,
对热轧剖分 T型钢的局部稳定：
原 88规范规定的宽厚比限值：
新规范规定的宽厚比限值：
计算模型为考虑翼缘与腹板完全嵌固,取屈曲系数为 1.28,不近合理,需试验验证 。
yf/2 3 5)1.010(
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（ 2） H型 钢重型桁架桁架节点铰接是一种近似,条件是杆件较细长,
以 H型钢作弦杆或腹杆的重型桁架,设计时应注意节点的次应力,或按刚接节点设计,对重要的节点还应进行有限元分析 。
（ 3） 钢管桁架 （ 圆管或矩形管 ）
钢管桁架节点受力复杂,原 88规范只有直接焊接的平面桁架式圆管结构的条文 。 近几年同济大学对圆钢管空间桁架节点作了一些试验和分析；哈建大对直接焊接的方管桁架结构 （ 主管为方管,支管为方管或圆管 ） 的节点作了一些试验和分析,,钢结构设计规范,修订时,其成果已部分纳入 。
直接焊接的平面圆钢管节点
a) X型节点； b) T型或 Y型节点； c） K型节点直接焊接的空间圆钢管节点
e ) TT型节点； f ) KK型节点
XX型管节点：
XX型管节点的数据量较少,计算结果与试验结果吻合情况也不甚理想,而这种节点类型目前在实际应用中较少用到,故在规范内未予列入 。
直接焊接的矩形管（含方管）平面管节点
a) T,Y型节点； b) X型节点；
c) K,N型节点，有间隙； d） K,N型节点，搭接。
管结构的适用范围：
（ 1） 不直接承受动力荷载 。 对于承受交变荷载的直接焊接钢管节点,其疲劳问题远较其它型钢杆件节点受力情况复杂 。
（ 2） 为防止钢管发生局部屈曲,限制钢管的径厚比或宽厚比； （ 或 ）
（ 3） 管结构采用的管材不应采用屈服强度 fy超过
345N/mm2以及屈强比 fy/fu>0.8的钢材,且钢管壁厚不宜大于 25mm。 因为目前国内外对钢管节点的试验研究工作仅限于此范围 。
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d 235100? t
b
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2 3 540?
管结构节点的失效模式钢管结构构件的管壁一般很薄,而管径较大,
在节点处直接焊接的钢管节点实际上是由几个圆筒壳交汇在一起的一个空间薄壳结构 。 理论上采用有限元方法或弹性薄壳理论进行分析是可行的,全过程分析需考虑局部材料进入塑性造成的材料非线形和节点处主管局部变形造成的几何非线形 。 但目前主要依赖试验 。 圆形和矩形的管节点有 7种破坏模式：
（ 1） 主管壁因冲切或剪切而破坏；
（ 2） 主管壁因受拉屈服或受压局部失稳而破坏；
（ 3） 与支管相连的主管壁因形成塑性铰线而失效；
（ 4） 支管与主管间连接焊缝的破坏；
（ 5） 受压支管管壁的局部屈曲；
（ 6） 受拉支管侧主管壁的局部屈曲；
（ 7） 有间隙的 K,N形节点中,主管在间隙处被剪坏或丧失轴向承载力而破坏 。
以上几种失效模式,有时会同时发生 。 规范针对不同破坏模式给出了节点承载力的计算公式及构造要求,这些公式只有少数是理论推出的,大部分是经验公式 。
例如：
（ 1） 当由支管与主管间连接焊缝的破坏控制时,
可视支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝按正面角焊缝公式进行计算,但取?f＝ 1。 角焊缝的计算厚度沿支管周长是变化的,当支管轴心受力时,平均计算厚度可取 0.7hf。
焊缝的长度实际上是支管与主管相交线长度,
主,支管均为圆管的节点焊缝传力较为均匀,焊缝的计算长度取为相交线长度,该相交线是一条空间曲线 。 规范取为：
当 di/d≤ 0.65时,lw＝ (3.25di－ 0.025d)(＋ 0.466)
当 di/d>0.65时,lw＝ (3.81di－ 0.389d)(＋ 0.466)
式中 d,di─ 分别为主管和支管外径；
i─ 支管轴线与主管轴线的夹角 。
（ 2） 当由主管壁塑性铰线的失效模式控制时,对 X
形节点,受压支管在管节点处的承载力设计值按下式计算：
式中?n─参数；?n＝ 1-0.3 -0.3( )2；当节点两侧或一侧主管受拉时,?n＝ 1。
t─主管壁厚；
─支管轴线与主管轴线之夹角；
f─主管钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值；
fy─主管钢材的屈服强度；
─ 节点两侧主管较小轴心压应力的绝对值 。
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2 框架结构体系与梁式结构体系相比,框架式体系比较经济,
且横梁高度可以取得比梁式结构的高度小,刚度也较大,常用于工业建筑 。
框架柱柱脚可以作成铰接,也可以作成刚接 。
无铰框架刚度更好,用钢量省,便于安装,但这种框架对温度作用比较敏感,对基础及地基的要求较高 。
主要有实腹式和格构式两大类 。
（ 1） 实腹式框架结构体系实腹式框架适用于跨度不太大 （ L=18～ 60m）
的框架结构 。 它的优点是制作简单,便于运输,还能降低房屋高度 。 实腹框架常设计成铰接柱脚 。
由于框架支座弯矩的卸载作用使实腹框架的横梁高度不大,可取跨度的 1/30～ 1/40。
在我国得到大力发展的轻型门式刚架结构,是实腹式框架结构体系的一种,其特点是屋盖及墙体均采用压型钢板,结构主要承受自身的重量 。
轻型门式刚架结构设计门式刚架是一种有效利用材料的结构形式。
由于构件尺寸小，房屋高度相应降低，减轻了建筑体积和重量。构件可以在工 厂 批量生产，工地安装用高强螺栓连接，简便而迅速，施工期短。
同时，门式刚架造型简洁美 观,在房屋建筑中 可适用 于 覆盖大面积的 单跨,多跨 等 厂房、仓库和各类 公共建筑。
1 建筑特点
（ 1）轻型化，屋盖及墙体均为压型钢板，以减轻建筑自重；
（ 2）吊车吨位：
A1~A5工作级别的桥式吊车? 20t；
悬挂式起重机? 3t。
（ 3）常用跨度,18? 30m，高度 4.5 ~ 9m。 规程规定跨度可作到 36m。
2 结构特点
（ 1） 主体结构采用门式刚架,刚架可以是单跨,
双跨或多跨,还可带附跨 。
把中柱做成摇摆柱体现了材料集中使用的原则 。
（ 2） 采用变化构件截面的手段以适应弯矩变化是门式刚架轻型化的技术措施之一 。 柱脚常用铰接,
（ 当有桥式吊车时用等截面,柱脚 固定 ） 。
（ 3）刚架间距一般 6m 左右，亦可采用 7.5~9m，
间距太大将增加檩条的用钢量。
温度区段长度：
纵向? 300m； 横向? 150m 。
当不超过以上数值时,一般情况下可不考虑温度应力和温度变形的影响 。
柱间支撑的纵向水平刚度较单独柱大得多 （ 约
10～ 20倍 ）,故厂房纵向温度变形的不动点接近于柱间支撑的中点 （ 有两道柱间支撑时,为两支撑距离的中点 ） 。
新规范增加：,当有计算依据时,温度区段长度可适当加大,,是考虑到影响温度区段长度限值的因素较多,在规范中无法逐一反映,让设计人员根据具体情况考虑增减 。
当温度区段长度超过规范规定的数值时,应进行温度应力的计算或设置温度伸缩缝 。
温度伸缩缝的两种做法：
a,在搭接檩条的螺栓连接处采用长圆孔；
b,设置双柱 。
此外,吊车梁与柱的连接宜采用长圆孔 。
（ 4） 刚架斜梁的坡度取决于屋面排水坡度,一般 i=1/8~1/20。
减小构件腹板厚度,一般腹板 壁厚在 4 ~ 10mm，
（ 4mm是规程规定的下限 ）,主要利用腹板截面的屈曲后强度 。
,门式刚架轻型房屋钢结构技术规程,CECS
102,2002 推荐采用 Q235,Q345钢材 。
（ 5） 檩条采用冷弯薄壁型钢,截面一般为 C型钢或 Z型钢 （ 坡度较大时,可以做到主轴与地面平行 ） 。 檩条壁厚一般 1.5 ~ 3.0mm,1.5mm为规范规定的下限 。
新修定的国家标准,冷弯薄壁型钢结构技术规范,GB50018-2002 已取消了壁厚 6mm上限的规定,
板厚由设计者自行掌握 （ 未试验 ）,我国目前已能生产 12.5mm厚的冷弯薄壁型钢 。
（ 6）支撑体系：
必须设屋盖支撑系统和柱间支撑系统。屋盖支撑布置在温度区段的两端或端部第二开间（此时第一开间设刚性系杆）。
柱间支撑设在与屋盖支撑相同的柱间，无吊车时，间距一般 30~ 45m，不大于 60m。有吊车时 柱间支撑宜设在温度区段中部。
支撑一般为十字交叉，截面采用张紧的圆钢或小角钢 。
3 荷载计算的特点
（ 1） 新 修订的,建筑结构荷载规范,将不上人的屋面均布活荷载标准值统一规定为 0.5kN/m2（ 原规范分 0.3,0.5,0.7kN/m2三级 ） 。
对不上人的屋面均布活荷载,较早的荷载规范取
0.3kN/m2,后发现对重屋面偏低,74 规 范 改 为
0.5kN/m2。 采用概率极限状态设计法后发现对以恒载为主的结构 （ 混凝土结构 ） 可靠度下降,故又提高到
0.7kN/m2。
新修订的荷载规范增加了以恒载为主的不利组合式,屋面活荷载中主要考虑的仅是施工荷载即偶然因素的不利影响,故又恢复到 0.5kN/m2。 但注明
,对不同结构可按有关设计规范作 0.2kN/m2的增减,。 新修订的,钢结构设计规范,规定,对支承轻屋面的构件或结构,当仅有一个可变荷载且受荷面积超过 60m2时,取 0.3kN/m2,。 这与原,门式刚架轻型房屋钢结构技术规程,的规定有所不同,应注意檩条的计算 。
（ 2）,门式刚架轻型房屋钢结构技术规程,
CECS 102,2002 对 风 荷载作用下的体型系数有特殊规定 。 对刚架,檩条,屋面板,墙梁等均有专门的规定 。 特别应注意房屋端区的 风 荷载体型系数不同于中间区 。
4 檩条的设计特点
（ 1） 檩条为薄壁构件,在受力状态其组成板件可能丧失局部稳定而产生屈曲,但屈曲后仍能承载
（ 利用薄膜效应,即张力场 ） 。 设计中利用其屈曲后强度,一般采用有效截面的方法进行强度计算 。
（ 2） 檩条的整体稳定计算分为两种情况：
a,风压力作用下,一般压型钢板 （ 条件是有足够的抗剪件 ） 和受压区设置的檩间拉条能起侧向约束作用 。
b,在风吸力作用下,下翼缘受压 （ 连续设置的檩条在风压力作用下也有类似情况 ）,受力状态类似弹性地基梁,有研究认为可按弹性地基梁的压杆计算,受拉翼缘对其的约束作用视为弹性地基梁的作用,截面扭转和侧向弯曲效应等效转化为作用于下翼缘的侧向荷载,以简化计算 。
也可采用构造要求,如设置隅撑 。
檩条的构造处理 —— 加隅撑 *
5 构件设计的特点
（ 1） 斜梁轴力较大,一般按压弯构件设计,须满足强度,整体稳定,局部稳定的要求 。 工字形截面的腹板也可按考虑屈曲后强度进行设计,但最大高厚比不宜大于 250。
工字形截面构件腹板考虑屈曲后强度的设计特点：
（ a） 条款不适用于吊车梁,因有关资料不充分,
多次反复屈曲可能导致腹板边缘出现疲劳裂纹 。
（ b） 腹板受剪屈曲后的强度计算利用了张力场概念,使极限剪力大于屈曲剪力 。 精确确定张力场剪力值需要算出张力场宽度,比较复杂,为简化计算采用了相当于下限的近似公式 。
（ c） 利用腹板屈曲后强度,即使 hw/tw很大,只要腹板的抗剪承载力不低于构件的实际最大剪力,一般不再考虑设置加劲肋 。
（ d） 利用腹板屈曲后强度后,构件的抗弯及抗压承载力有所降低,此时应按有效宽度计算截面特性,
受压区的有效宽度取,
当截面全部受压时,he=?hw 当截面部分受拉时,he=?hc
有效宽度系数?,与板件局部稳定的临界应力有关,?以通用高厚比 作为参数,分为三个阶段,完全弹性,完全塑性及弹塑性,即：
当 时,(a)
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当 (c)
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(e) 腹板屈曲后的抗剪承载力 Vd,应为屈曲剪力与张力场剪力之和,用下列公式计算：
当 λw? 0.8时 Vd=hwtwfv (a)
当 0.8<λw<1.4时,Vd=hwtwfv[1-0.64(λw-0.8)] (b)
当 λw?1.4时,Vd=hwtwfv(1-0.275λw ) (c)
式中 λw—— 用于抗剪计算的腹板通用高厚比 。
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（ f） 工字形截面受弯构件在剪力和弯矩作用下的强度,借用了 欧洲规范 EC3的基本计算式：
当 V?0.5 Vd时,M?Me (a)
当 0.5Vd<V? Vd时,
(b)
Mf — 梁两翼缘所承担的弯矩，对双轴对称截面梁
Mf=Af( hw·+t)f（ Af为一个翼缘截面积）；
Me— 构件有效截面 所承担的弯矩,Me=We f 。
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（ g） 工字形截面压弯构件在剪力,弯矩和轴力共同作用下的强度,采用以下 基本计算式：
当 V?0.5 Vd时,M?Me -N We/ Ae (a)
当 0.5Vd?V < Vd时,
(b)
— 兼受压力时 梁两翼缘所承担的弯矩，对双轴对称截面梁,=Af ( hw·+t)(f - N/A )；
Ae— 构件的有效截面面积 。
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（ h） 考虑腹板屈曲后强度的加劲肋设计梁腹板利用屈曲后强度时,其中间加劲肋除承受集中荷载和翼缘转折外,还承受张力场产生的压力,该压力按下式计算,Ｎ s=V- 0.9hwtw?cr
式中,Ｎ s为腹板屈曲后 张力场产生的压力 ；?cr为临界剪应力 。 上式比理论值偏大,
以考虑张力场张力的水平分力的不利影响 。
（ 2） 当采用变截面门式刚架时,刚架柱为楔形,
其在刚架平面内的计算长度系数,不能再套用,钢结构设计规范,,*规程另有特殊规定 。
变截面柱在刚架平面内的整体稳定计算公式仍借用了钢结构设计规范的形式 。
轴力取小头,弯矩取大头 。 等效弯矩系数按有侧移刚架取 1.0。 *
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等截面刚架柱的计算长度 *
（ 3）摇摆柱失稳时，其挠曲线类似于两端铰接的欧拉柱，因此计算长度取 1.0 。
（ 4） 连于刚架的摇摆柱,屈曲时对刚架产生水平力,使刚架柱的临界力降低,故刚架柱的计算长度应乘以增大系数：
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6 变形控制适当放宽 框架梁的挠度及框架 柱 柱 顶 位 移的限值,是 门式刚架 轻型化的一项保 证 。 如：
刚架柱顶位移限值无吊车,采用轻形墙板 h/60（ h/150）
无吊车,采用砌体墙 h/100（ h/150）
有吊车,吊车有驾驶室 h/400
有吊车,地面操作 h/180（ h/400）
框架斜梁挠度 L/180（ L/400）
7 节点设计
（ 1）门式刚架结构一般在梁柱节点及框架梁的跨中划分运送和安装单元。
门式刚架斜梁与柱的连接可采用端板竖放、端板横放和端板斜放三种形式。
（ 2）为保证节点的刚度，节点应采用摩擦型或承压型高强度螺栓连接，一般成对布置。
梁与柱的刚性连接节点
（ 3） 用高强度螺栓连接的端板,为减小杠杆力的影响,其厚度不宜太薄,一般可取 1.5~2d,或设置加劲肋 。
（ 4） 连接按承受的最大内力设计。斜梁与柱相交的节点域，应验算抗剪强度。
柱翼缘和横向加劲肋为边界的节点腹板区域所受的剪应力应满足下式要求,
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公式来源于设置柱横向加劲肋时钢框架节点柱腹板节点域的抗剪强度计算 。
柱节点腹板区域所受的剪力,
或两式等价,取其一 。 节点域周边的内力
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剪应力应满足下式要求：
规范规定的计算式在上式的基础上加以了调整和简化。
a.节点域的周边有柱翼缘和加劲肋提供的约束,
使抗剪承载力大大提高,故将节点域抗剪强度提高到 。
vf3
4
b.节点域中弯矩的影响较大,剪力的影响较小 。
略去剪力项使算得的结果偏于安全 20%?30%,但公式没有包括柱腹板轴压力设计值 N对抗剪强度的不利影响,一般 N与其屈服承载力 Ny之比 <0.5,则轴压力对抗剪强度不利影响系数为,
与略去剪应力有利影响相互抵消而略偏安全 。
因此,公式即成为式中的 hbhctw=Vp称为节点域的体积 。
87.0)/(1 2 yNN
v
wcb
bb f
thh
MM
3
421
当节点域计算不满足要求时，应加厚腹板或设置斜加劲肋。
（ 5）门式刚架的柱脚构造
（ 2）格构式框架结构体系当跨度大于 60m时，实腹式框架不太经济，此时可采用格构式，最大可做到 150m。
通常设计成变截面，框架横梁的高跨比在 1/12～
1/20范围内选取。
内力及变形的计算当跨度不大时,格构式普通框架可以取换算刚度,
折算成与其等效的实腹框架求解内力 。 当跨度较大时,必须考虑全部腹杆的变形进行计算 。
框架横梁的挠度只需计算由可变荷载引起的,
永久荷载产生的挠度可由结构的起拱来消除 。 当跨度大于 50m且刚性柱 （ 支座 ） 不高时,须计入框架的温度应力 。 实腹框架的横梁与柱一般设计成焊接工字型截面,其承载能力按压弯构件计算 。
两铰框架中的框架柱可以作成沿高度变截面的形式,这样能充分利用截面强度,减轻结构自重 。
构造特点
a,框架负弯矩处下翼缘为防止平面外失稳，应加设斜撑。 *
b,在双铰框架结构中，为减小横梁中部的弯矩，可采用图中 使横梁卸载的做法。
c,截面受力较小时可采用双角钢组合 T形截面,
T型钢截面；受力较大时可采用槽钢或工字钢截面 。
d,因格构式框架受力较大,框架横梁与柱转角处比较合理的构造是在转角范围内做成实腹式并加加劲杆 。
（ 3） 拱式结构体系拱式结构外形美观,体现了结构受力与建筑造型的完美结合,是大跨度钢结构中一种重要的形式 。
拱的特点
（ 1） 拱身主要承受轴力,当跨度较大 （ 如超过
80~100m） 时,较梁式结构和框架式结构更经济 。
（ 2） 形式有两铰拱,三铰拱和无铰拱 。 使用最多的是双铰拱,优点是安装和制造较简单,铰处可自由转动,温度应力也较低 。 无铰拱跨中弯矩分布最有利,但需要较强的基础,温度应力也较大 。
双铰拱 三铰拱 无铰拱
（ 3） 拱的水平推力较大,对支座的要求较高 。
为减轻水平推力,可设置水平拉杆或采用橡胶支座 。
在加盖的体育场,展览馆以及飞机库里,拱的支座常常是房屋的墙体,看台等 。 没有横墙或看台的情况下则要求设置拱扶壁以承受拱的水平推力 。
（ 4） 拱截面分实腹式和桁架式两种,一般为等截面 。 拱身所受弯矩较小,因而截面高度不大,实腹式可取 l /50~ l /80,桁架式可取 l /30~ l /60。
拱 截面可采用 H型钢,双角钢,T型钢,槽钢,
圆钢管和方钢管等 。
拱的设计
（ 1） 拱轴线的形状应尽可能选择与压力曲线接近 。
对称并沿拱弦线均布的荷载起主要作用时,宜采用二次抛物线 （ 与弯矩图接近 ） 。 为简化拱的设计与制造,
也可用圆弧代替,对扁平拱不会引起内力实质性的变化 。 对于自重很大的高拱,
宜采用悬链线外形 。 在风荷载作用下,由于压力线变化较大,拱的外形宜取两极限压力线的中间线 。
（ 2） 风荷载是拱结构计算中一项非常重要的荷载,
特别应注意风吸力对拱结构的影响,还应考虑侧风压或端风压作用在建筑物上的情况 。
（ 3） 平面的拱式结构为一受压曲杆,应按压弯杆件设计,拱在弯矩作用平面内需要验算强度和稳定性 。 因曲杆平衡微分方程的求解比较困难,目前只能按弹性方法近似求解杆件的临界力,现行规范暂时还没有曲杆计算长度取值的规定 。 拱的计算长度系数与拱的形状,拱的矢高 f与拱跨 l 的比值有关
（ 4） 拱在弯矩作用平面外的刚度如果与平面内相差很大,受压时容易产生平面外的失稳,应利用沿房屋长度方向设置的横向支撑系统及檩条体系作为平面外的支撑点 。 同时,
还应按压弯杆件验算平面外的稳定 。
（ 5） 拱的支座铰可以有不同的形式 。
拱脚的构造
（ 6）三铰拱中的拱顶铰是构造设计的难点，格构式拱在支座铰和拱顶铰的部位，其截面需改变为实腹式，同时还需设置适当的加劲肋，以传递较大的集中反力。
重庆市武警总队训练场
（跨度 61.4m）
重庆出口加工区卡口压型钢板波纹拱屋盖也是拱式结构的一种,最大跨度可做到 60m,造价极低,且施工速度快 。 缺点是隔热保温效果差,在不对称荷载和集中荷载作用下宜丧失整体稳定 。
达州市体育场效果图达州市体育场看台挑棚采用了在节点处相贯连接的圆钢管空间桁架结构,拱顶为覆盖的膜结构 。
圆钢管空间桁架的主拱跨度为 240m,与主拱垂直的次拱最大跨度 34m。
主拱截面为菱形空间桁架,次拱为三角形空间桁架,次拱与主拱间均采用相贯连接 。
主、次拱均采用钢管桁架主、次拱截面形状由于屋面采用膜结构，自重较轻，内力计算中风荷载起控制作用。
同时由于结构体型复杂，对风荷载体型系数的取值很难套用现成的数据，因而对风荷载的计算考虑了几种不同的情况。
（ 1）风压力作用；
（ 2）风吸力作用；
（ 3）半跨压力半跨吸力作用 。
主、次拱钢桁架原平面布置图修改后的结构平面布置图
1.,空间网架结构,,贵州人民出版社；
2.,钢结构设计规范,GB50017-2003；
3.,网架结构设计与施工规程,JGJ7-91；
4.,大跨度房屋钢结构,,中国建筑工业出版社；
5.,网壳结构设计,,中国建筑工业出版社；
6.,空间结构设计与施工,,东南大学出版社；
7.,门式刚架轻型房屋钢结构技术规程,CECS
102,2002 。
概 述大跨与空间钢结构主要用于公共建筑,如大会堂,影剧院,展览馆,音乐厅,体育馆,加盖体育场,航空港等 。
大跨度结构也用于工业建筑,如飞机制造厂的总装配车间,飞机库,造船厂的船体结构车间等等 。
这些建筑采用大跨结构是受装配机器 （ 如船舶,飞机 ） 的大型尺寸或工艺过程要求所决定的 。
展览馆日本大分体育公园综合竞技场伦敦千年穹顶大跨度结构的跨度没有统一的衡量标准，国家标准,钢结构设计规范,,,网架结构设计与施工规程,将 60m以上定义为 大跨度结构，计算和构造均有特殊规定。我国目前最大跨度做到 153m，以钢索和膜材做成的索膜结构最大已做到 320m。
大跨度结构主要是在自重荷载下工作,主要矛盾是减轻结构自重,故最适宜采用钢结构 。 在大跨度屋盖中应尽可能使用轻质屋面结构及轻质屋面材料,如彩色涂层压型钢板,压型铝合金板等 。
主要分为两大类：
平面结构体系梁式体系框架式体系拱式体系空间结构体系网架及网壳结构悬索结构膜结构平面承重的大跨度钢结构
1 梁式结构体系梁式结构体系一般采用简支桁架的形式,桁架的优点是制作与安装都比较简单,其上,下弦及腹杆仅承受拉力或压力,对支座也没有横推力 。
适用跨度,40?60m,更大的跨度由于耗钢量过大而不经济 。
重点是支撑系统的布置,对保证整个结构体系的整体刚度是非常重要的 。
大跨度梁式结构的外形及腹杆体系，决定于跨度、屋面型式及吊天棚结构的形式，常用的有梯形和拱形桁架。按重量最优确定的桁架的高跨比一般为 1/6～ 1/8。
常用形式：
（ 1）角钢（或 T型钢）桁架
（ 2） H型钢重型桁架 *
（ 3）钢管桁架（圆钢管或矩形管） *
桁架设计的难点在节点和支座，跨度大于 35～
40m时，梁式结构的支座之一必须作成可移动的，
以减小对支承墙体或支柱传递的横向反力，横向反力一般由屋架下弦的弹性变形产生。 *
上海证卷大厦连接两幢主楼的天桥桁架跨度
63m，共支承着从
17层至 26层共 8个楼层，采用了 H型钢重型桁架。
上海浦东国际机场上海浦东国际机场候机楼屋架梁跨度 83m，
跨中高度超过 11m，单榀屋架梁重 55吨。
为了增加屋架结构的刚度，同时为保证屋架梁在风吸力作用下始终处于受拉状态，下弦布置了一根预应力钢索，对下弦施加足够的预应力。
（ 1）角钢（或 T型钢）桁架一般用节点板连接，过去采用的方法是按桁架弦杆或腹杆的最大内力选择节点板厚，当受力较复杂时不可靠。国外有些规范（如美国 AISC规范）规定需进行计算。
88规范后的 90年代，重庆钢铁设计研究院会同云南省建筑设计院作了一系列双角钢杆件桁架节点板的试验，其中受拉试件 16个，受压试件 8个。
a.受拉节点试件的破坏特征均为沿最危险的线段撕裂破坏，即图 b中的三折线撕裂,和均与节点板边缘线基本垂直 。 *
CDACBA
CD BA
σ
,钢结构设计规范,建议用撕裂面法,沿
BACD撕裂线割取自由体,假定由于板内塑性区的发展引起应力重分布,破坏时撕裂面各线段上的折算应力均匀分布且平行于腹杆轴力 *,当各撕裂段上的折算应力均达到抗拉强度 fu时板件破坏 。 根据平衡条件并忽略 M和 V,则第 i 段撕裂面的平均正应力?i 和平均剪应力?i 为,
i
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折算应力为即令 第 i 段的拉剪折算系数则由写成计算式则为 （ b）
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—— 第 i段撕裂面与拉力作用线的夹角 。
公式 （ b） 符合破坏机理,其计算结果与试验值之比平均为 87.5%,略偏安全且离散性小 。
公式还适用于下图两种板件的撕裂面的计算。
i?
由于桁架节点板的外形往往不规则,同时,一些受动力荷载的桁架还需要计算节点板的疲劳,用撕裂面法推导出来的公式计算比较麻烦 。 故参照国外多数国家的经验,规范建议对桁架节点板也可采用有效宽度法进行承载力计算 。
有效宽度法假定腹杆轴力 Ｎ 通过连接件在节点板内按照应力扩散角度传至连接件端部与 N 相垂直的一定宽度范围内,称为有效宽度 be。
假定 be范围内的节点板应力达到 fu,并令 be·t·fu=Nu(节点板破坏时的腹杆轴力 ),按此法拟合的结果,当应力扩散角?=270时精度最高,计算值与试验值的比 值平均为 98.9% ；当?=300 时,比值为
106.8%,考虑到国外多数国家对应力扩散角均取为 300,为与国际接轨且误差较小,建议取?=300。
有效宽度法适用于腹杆与节点板采用侧焊,
围焊,铆钉,螺栓等多种连接情况,（ 采用铆钉或螺栓连接时,be应取为有效净宽度 ） 。
b.受压节点在压力作用下,与受压杆件相连的节点板区域除强度破坏外,还有可能丧失稳定 。 试验共作了 8个受压斜腹杆的试件,其中有,无竖腹杆的试件各 4个 。
试验结果有以下特点：
① 当节点板的自由边长度 lf 与厚度 t 之比时 （ 一般出现在无竖腹杆的节点板 ）,*节点板稳定性很差,此时应沿自由边加劲 。 加劲后,稳定承载力有较大提高 。
yf ftl /2 3 560/?
② 在斜腹杆压力作用下,失稳形式一般为在
AB— BC— CD 线附近或前方呈三折线屈折破坏 。 屈折线的位置和方向与受拉时的撕裂线类似,而且一般在 区的前方首先失稳,其它各区相继失稳 。 *BC
*
③ 节点板的抗压性能取决于 c/t 的大小 （ c为受压斜腹杆连接肢端面中点沿腹杆轴线方向至弦杆的 净距 ）,在一般情况下,c/t 愈大稳定承载力愈低,对有竖腹杆的节点板,当时,可不验算节点板的稳定 。 y
ftc /23515/?
④ 对无竖腹杆的节点板,当 时,
节点板的稳定承载力约为强度承载力的 80%,故可将受压腹杆的内力乘以增大系数 1.25后再按受拉节点板的强度计算进行计算,当 时应按规范附录 F进行稳定计算 。 但当时,规范规定的计算值将大于试验值,不安全,故规定 c/t 不能超过 。 对自由边加劲的无竖腹杆节点板,要求与有竖腹杆的相同 。
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yftc /2 3 55.17/?
yf/2 3 55.17
yftc /2 3 510/?
桁架节点板厚度选用表一般的钢结构教科书和手册均列有,桁架节点板厚度选用表,,但都系互相参考,缺乏科学依据 。 这次该研究组先制作了 N- t/b关系表 （ N为腹杆最大拉力； t为节点板厚度； b为连接肢宽度 ）,反映了侧焊缝焊脚尺寸 hf1,hf2的影响 。 同时又在上述参数组合的最不利情况下,重新整理出偏于安全的 N— t表 。 相对来说它比以往的 N— t表更符合实际 。
为保证节点板受压时的稳定,桁架杆件间间隙不能太大,例如有竖腹杆的节点板 （ 或自由边有加劲的节点板 ）,不能理解为 c 值愈小愈好 。 规范规定,弦杆与腹杆,腹杆与腹杆之间的间隙,不应小于 20mm”,是由于间隙过小,焊接残余应力影响过大 。 而对吊车桁架,为避免疲劳破坏又规定此间隙,不宜小于 50mm”；同时还规定在工作温度 -20?C地区的桁架,为防冷脆,,腹杆与弦杆相邻焊缝焊趾间净距不宜小于 2.5t,。 同样,这些规定不能理解为杆件间间隙愈大愈好,在某些情况如出现矛盾,应妥善处理 。
yftc /2 3 515?
随着热轧 H型钢在我国投产，剖分 T型钢用于 桁架弦杆或腹杆的情况越来越多。 T 型钢桁架的优点是：无离缝、防腐易处理、用钢量省。
问题：
（ 1）节点施工不方便；
（ 2）节点构造方式不同，节点内的应力状态更加复杂，同时，对节点受力研究不够，故规范公式均不适用；
（ 3）板件的局部稳定难以满足 88规范的规定。
轴心受压构件和弯矩使自由边受拉的压弯构件,
对热轧剖分 T型钢的局部稳定：
原 88规范规定的宽厚比限值：
新规范规定的宽厚比限值：
计算模型为考虑翼缘与腹板完全嵌固,取屈曲系数为 1.28,不近合理,需试验验证 。
yf/2 3 5)1.010(
yf/2 3 5)2.015(
（ 2） H型 钢重型桁架桁架节点铰接是一种近似,条件是杆件较细长,
以 H型钢作弦杆或腹杆的重型桁架,设计时应注意节点的次应力,或按刚接节点设计,对重要的节点还应进行有限元分析 。
（ 3） 钢管桁架 （ 圆管或矩形管 ）
钢管桁架节点受力复杂,原 88规范只有直接焊接的平面桁架式圆管结构的条文 。 近几年同济大学对圆钢管空间桁架节点作了一些试验和分析；哈建大对直接焊接的方管桁架结构 （ 主管为方管,支管为方管或圆管 ） 的节点作了一些试验和分析,,钢结构设计规范,修订时,其成果已部分纳入 。
直接焊接的平面圆钢管节点
a) X型节点； b) T型或 Y型节点； c） K型节点直接焊接的空间圆钢管节点
e ) TT型节点； f ) KK型节点
XX型管节点：
XX型管节点的数据量较少,计算结果与试验结果吻合情况也不甚理想,而这种节点类型目前在实际应用中较少用到,故在规范内未予列入 。
直接焊接的矩形管（含方管）平面管节点
a) T,Y型节点； b) X型节点；
c) K,N型节点，有间隙； d） K,N型节点，搭接。
管结构的适用范围：
（ 1） 不直接承受动力荷载 。 对于承受交变荷载的直接焊接钢管节点,其疲劳问题远较其它型钢杆件节点受力情况复杂 。
（ 2） 为防止钢管发生局部屈曲,限制钢管的径厚比或宽厚比； （ 或 ）
（ 3） 管结构采用的管材不应采用屈服强度 fy超过
345N/mm2以及屈强比 fy/fu>0.8的钢材,且钢管壁厚不宜大于 25mm。 因为目前国内外对钢管节点的试验研究工作仅限于此范围 。
yft
d 235100? t
b
t
h
yf
2 3 540?
管结构节点的失效模式钢管结构构件的管壁一般很薄,而管径较大,
在节点处直接焊接的钢管节点实际上是由几个圆筒壳交汇在一起的一个空间薄壳结构 。 理论上采用有限元方法或弹性薄壳理论进行分析是可行的,全过程分析需考虑局部材料进入塑性造成的材料非线形和节点处主管局部变形造成的几何非线形 。 但目前主要依赖试验 。 圆形和矩形的管节点有 7种破坏模式：
（ 1） 主管壁因冲切或剪切而破坏；
（ 2） 主管壁因受拉屈服或受压局部失稳而破坏；
（ 3） 与支管相连的主管壁因形成塑性铰线而失效；
（ 4） 支管与主管间连接焊缝的破坏；
（ 5） 受压支管管壁的局部屈曲；
（ 6） 受拉支管侧主管壁的局部屈曲；
（ 7） 有间隙的 K,N形节点中,主管在间隙处被剪坏或丧失轴向承载力而破坏 。
以上几种失效模式,有时会同时发生 。 规范针对不同破坏模式给出了节点承载力的计算公式及构造要求,这些公式只有少数是理论推出的,大部分是经验公式 。
例如：
（ 1） 当由支管与主管间连接焊缝的破坏控制时,
可视支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝按正面角焊缝公式进行计算,但取?f＝ 1。 角焊缝的计算厚度沿支管周长是变化的,当支管轴心受力时,平均计算厚度可取 0.7hf。
焊缝的长度实际上是支管与主管相交线长度,
主,支管均为圆管的节点焊缝传力较为均匀,焊缝的计算长度取为相交线长度,该相交线是一条空间曲线 。 规范取为：
当 di/d≤ 0.65时,lw＝ (3.25di－ 0.025d)(＋ 0.466)
当 di/d>0.65时,lw＝ (3.81di－ 0.389d)(＋ 0.466)
式中 d,di─ 分别为主管和支管外径；
i─ 支管轴线与主管轴线的夹角 。
（ 2） 当由主管壁塑性铰线的失效模式控制时,对 X
形节点,受压支管在管节点处的承载力设计值按下式计算：
式中?n─参数；?n＝ 1-0.3 -0.3( )2；当节点两侧或一侧主管受拉时,?n＝ 1。
t─主管壁厚；
─支管轴线与主管轴线之夹角；
f─主管钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值；
fy─主管钢材的屈服强度；
─ 节点两侧主管较小轴心压应力的绝对值 。
ftN npjcX 2s in)81.01( 45.5
yf
yf
2 框架结构体系与梁式结构体系相比,框架式体系比较经济,
且横梁高度可以取得比梁式结构的高度小,刚度也较大,常用于工业建筑 。
框架柱柱脚可以作成铰接,也可以作成刚接 。
无铰框架刚度更好,用钢量省,便于安装,但这种框架对温度作用比较敏感,对基础及地基的要求较高 。
主要有实腹式和格构式两大类 。
（ 1） 实腹式框架结构体系实腹式框架适用于跨度不太大 （ L=18～ 60m）
的框架结构 。 它的优点是制作简单,便于运输,还能降低房屋高度 。 实腹框架常设计成铰接柱脚 。
由于框架支座弯矩的卸载作用使实腹框架的横梁高度不大,可取跨度的 1/30～ 1/40。
在我国得到大力发展的轻型门式刚架结构,是实腹式框架结构体系的一种,其特点是屋盖及墙体均采用压型钢板,结构主要承受自身的重量 。
轻型门式刚架结构设计门式刚架是一种有效利用材料的结构形式。
由于构件尺寸小，房屋高度相应降低，减轻了建筑体积和重量。构件可以在工 厂 批量生产，工地安装用高强螺栓连接，简便而迅速，施工期短。
同时，门式刚架造型简洁美 观,在房屋建筑中 可适用 于 覆盖大面积的 单跨,多跨 等 厂房、仓库和各类 公共建筑。
1 建筑特点
（ 1）轻型化，屋盖及墙体均为压型钢板，以减轻建筑自重；
（ 2）吊车吨位：
A1~A5工作级别的桥式吊车? 20t；
悬挂式起重机? 3t。
（ 3）常用跨度,18? 30m，高度 4.5 ~ 9m。 规程规定跨度可作到 36m。
2 结构特点
（ 1） 主体结构采用门式刚架,刚架可以是单跨,
双跨或多跨,还可带附跨 。
把中柱做成摇摆柱体现了材料集中使用的原则 。
（ 2） 采用变化构件截面的手段以适应弯矩变化是门式刚架轻型化的技术措施之一 。 柱脚常用铰接,
（ 当有桥式吊车时用等截面,柱脚 固定 ） 。
（ 3）刚架间距一般 6m 左右，亦可采用 7.5~9m，
间距太大将增加檩条的用钢量。
温度区段长度：
纵向? 300m； 横向? 150m 。
当不超过以上数值时,一般情况下可不考虑温度应力和温度变形的影响 。
柱间支撑的纵向水平刚度较单独柱大得多 （ 约
10～ 20倍 ）,故厂房纵向温度变形的不动点接近于柱间支撑的中点 （ 有两道柱间支撑时,为两支撑距离的中点 ） 。
新规范增加：,当有计算依据时,温度区段长度可适当加大,,是考虑到影响温度区段长度限值的因素较多,在规范中无法逐一反映,让设计人员根据具体情况考虑增减 。
当温度区段长度超过规范规定的数值时,应进行温度应力的计算或设置温度伸缩缝 。
温度伸缩缝的两种做法：
a,在搭接檩条的螺栓连接处采用长圆孔；
b,设置双柱 。
此外,吊车梁与柱的连接宜采用长圆孔 。
（ 4） 刚架斜梁的坡度取决于屋面排水坡度,一般 i=1/8~1/20。
减小构件腹板厚度,一般腹板 壁厚在 4 ~ 10mm，
（ 4mm是规程规定的下限 ）,主要利用腹板截面的屈曲后强度 。
,门式刚架轻型房屋钢结构技术规程,CECS
102,2002 推荐采用 Q235,Q345钢材 。
（ 5） 檩条采用冷弯薄壁型钢,截面一般为 C型钢或 Z型钢 （ 坡度较大时,可以做到主轴与地面平行 ） 。 檩条壁厚一般 1.5 ~ 3.0mm,1.5mm为规范规定的下限 。
新修定的国家标准,冷弯薄壁型钢结构技术规范,GB50018-2002 已取消了壁厚 6mm上限的规定,
板厚由设计者自行掌握 （ 未试验 ）,我国目前已能生产 12.5mm厚的冷弯薄壁型钢 。
（ 6）支撑体系：
必须设屋盖支撑系统和柱间支撑系统。屋盖支撑布置在温度区段的两端或端部第二开间（此时第一开间设刚性系杆）。
柱间支撑设在与屋盖支撑相同的柱间，无吊车时，间距一般 30~ 45m，不大于 60m。有吊车时 柱间支撑宜设在温度区段中部。
支撑一般为十字交叉，截面采用张紧的圆钢或小角钢 。
3 荷载计算的特点
（ 1） 新 修订的,建筑结构荷载规范,将不上人的屋面均布活荷载标准值统一规定为 0.5kN/m2（ 原规范分 0.3,0.5,0.7kN/m2三级 ） 。
对不上人的屋面均布活荷载,较早的荷载规范取
0.3kN/m2,后发现对重屋面偏低,74 规 范 改 为
0.5kN/m2。 采用概率极限状态设计法后发现对以恒载为主的结构 （ 混凝土结构 ） 可靠度下降,故又提高到
0.7kN/m2。
新修订的荷载规范增加了以恒载为主的不利组合式,屋面活荷载中主要考虑的仅是施工荷载即偶然因素的不利影响,故又恢复到 0.5kN/m2。 但注明
,对不同结构可按有关设计规范作 0.2kN/m2的增减,。 新修订的,钢结构设计规范,规定,对支承轻屋面的构件或结构,当仅有一个可变荷载且受荷面积超过 60m2时,取 0.3kN/m2,。 这与原,门式刚架轻型房屋钢结构技术规程,的规定有所不同,应注意檩条的计算 。
（ 2）,门式刚架轻型房屋钢结构技术规程,
CECS 102,2002 对 风 荷载作用下的体型系数有特殊规定 。 对刚架,檩条,屋面板,墙梁等均有专门的规定 。 特别应注意房屋端区的 风 荷载体型系数不同于中间区 。
4 檩条的设计特点
（ 1） 檩条为薄壁构件,在受力状态其组成板件可能丧失局部稳定而产生屈曲,但屈曲后仍能承载
（ 利用薄膜效应,即张力场 ） 。 设计中利用其屈曲后强度,一般采用有效截面的方法进行强度计算 。
（ 2） 檩条的整体稳定计算分为两种情况：
a,风压力作用下,一般压型钢板 （ 条件是有足够的抗剪件 ） 和受压区设置的檩间拉条能起侧向约束作用 。
b,在风吸力作用下,下翼缘受压 （ 连续设置的檩条在风压力作用下也有类似情况 ）,受力状态类似弹性地基梁,有研究认为可按弹性地基梁的压杆计算,受拉翼缘对其的约束作用视为弹性地基梁的作用,截面扭转和侧向弯曲效应等效转化为作用于下翼缘的侧向荷载,以简化计算 。
也可采用构造要求,如设置隅撑 。
檩条的构造处理 —— 加隅撑 *
5 构件设计的特点
（ 1） 斜梁轴力较大,一般按压弯构件设计,须满足强度,整体稳定,局部稳定的要求 。 工字形截面的腹板也可按考虑屈曲后强度进行设计,但最大高厚比不宜大于 250。
工字形截面构件腹板考虑屈曲后强度的设计特点：
（ a） 条款不适用于吊车梁,因有关资料不充分,
多次反复屈曲可能导致腹板边缘出现疲劳裂纹 。
（ b） 腹板受剪屈曲后的强度计算利用了张力场概念,使极限剪力大于屈曲剪力 。 精确确定张力场剪力值需要算出张力场宽度,比较复杂,为简化计算采用了相当于下限的近似公式 。
（ c） 利用腹板屈曲后强度,即使 hw/tw很大,只要腹板的抗剪承载力不低于构件的实际最大剪力,一般不再考虑设置加劲肋 。
（ d） 利用腹板屈曲后强度后,构件的抗弯及抗压承载力有所降低,此时应按有效宽度计算截面特性,
受压区的有效宽度取,
当截面全部受压时,he=?hw 当截面部分受拉时,he=?hc
有效宽度系数?,与板件局部稳定的临界应力有关,?以通用高厚比 作为参数,分为三个阶段,完全弹性,完全塑性及弹塑性,即：
当 时,(a)
当 (b)
当 (c)
cryp f /?
cr?
85.0?p? 0.1
时2.18.0 p?
)2.1(24.064.02.1 pb 时
)8.0(9.01 p
y
ww
cr
y
p fk
thf
2351.28
/
(e) 腹板屈曲后的抗剪承载力 Vd,应为屈曲剪力与张力场剪力之和,用下列公式计算：
当 λw? 0.8时 Vd=hwtwfv (a)
当 0.8<λw<1.4时,Vd=hwtwfv[1-0.64(λw-0.8)] (b)
当 λw?1.4时,Vd=hwtwfv(1-0.275λw ) (c)
式中 λw—— 用于抗剪计算的腹板通用高厚比 。
y
ww
cr
y
w fk
thf
23537
/
（ f） 工字形截面受弯构件在剪力和弯矩作用下的强度,借用了 欧洲规范 EC3的基本计算式：
当 V?0.5 Vd时,M?Me (a)
当 0.5Vd<V? Vd时,
(b)
Mf — 梁两翼缘所承担的弯矩，对双轴对称截面梁
Mf=Af( hw·+t)f（ Af为一个翼缘截面积）；
Me— 构件有效截面 所承担的弯矩,Me=We f 。
2)1
5.0
(1)(
d
fef V
VMMMM
（ g） 工字形截面压弯构件在剪力,弯矩和轴力共同作用下的强度,采用以下 基本计算式：
当 V?0.5 Vd时,M?Me -N We/ Ae (a)
当 0.5Vd?V < Vd时,
(b)
— 兼受压力时 梁两翼缘所承担的弯矩，对双轴对称截面梁,=Af ( hw·+t)(f - N/A )；
Ae— 构件的有效截面面积 。
2)1
5.0
(1)(
d
N
f
N
e
N
f V
VMMMM
NfM
NfM
（ h） 考虑腹板屈曲后强度的加劲肋设计梁腹板利用屈曲后强度时,其中间加劲肋除承受集中荷载和翼缘转折外,还承受张力场产生的压力,该压力按下式计算,Ｎ s=V- 0.9hwtw?cr
式中,Ｎ s为腹板屈曲后 张力场产生的压力 ；?cr为临界剪应力 。 上式比理论值偏大,
以考虑张力场张力的水平分力的不利影响 。
（ 2） 当采用变截面门式刚架时,刚架柱为楔形,
其在刚架平面内的计算长度系数,不能再套用,钢结构设计规范,,*规程另有特殊规定 。
变截面柱在刚架平面内的整体稳定计算公式仍借用了钢结构设计规范的形式 。
轴力取小头,弯矩取大头 。 等效弯矩系数按有侧移刚架取 1.0。 *
f
N
NW
M
A
N
Ex
xe
mx
ex
)1( '
0
0
1
1
0
0
等截面刚架柱的计算长度 *
（ 3）摇摆柱失稳时，其挠曲线类似于两端铰接的欧拉柱，因此计算长度取 1.0 。
（ 4） 连于刚架的摇摆柱,屈曲时对刚架产生水平力,使刚架柱的临界力降低,故刚架柱的计算长度应乘以增大系数：
)/(
)/(
1
fifi
lili
hP
hP
)( flfl PPPP
H
Pl?
6 变形控制适当放宽 框架梁的挠度及框架 柱 柱 顶 位 移的限值,是 门式刚架 轻型化的一项保 证 。 如：
刚架柱顶位移限值无吊车,采用轻形墙板 h/60（ h/150）
无吊车,采用砌体墙 h/100（ h/150）
有吊车,吊车有驾驶室 h/400
有吊车,地面操作 h/180（ h/400）
框架斜梁挠度 L/180（ L/400）
7 节点设计
（ 1）门式刚架结构一般在梁柱节点及框架梁的跨中划分运送和安装单元。
门式刚架斜梁与柱的连接可采用端板竖放、端板横放和端板斜放三种形式。
（ 2）为保证节点的刚度，节点应采用摩擦型或承压型高强度螺栓连接，一般成对布置。
梁与柱的刚性连接节点
（ 3） 用高强度螺栓连接的端板,为减小杠杆力的影响,其厚度不宜太薄,一般可取 1.5~2d,或设置加劲肋 。
（ 4） 连接按承受的最大内力设计。斜梁与柱相交的节点域，应验算抗剪强度。
柱翼缘和横向加劲肋为边界的节点腹板区域所受的剪应力应满足下式要求,
v
ccb
f
tdd
M
公式来源于设置柱横向加劲肋时钢框架节点柱腹板节点域的抗剪强度计算 。
柱节点腹板区域所受的剪力,
或两式等价,取其一 。 节点域周边的内力
2
2121 cc
b
bb QQ
h
MMV
2
2121 bb
c
cc QQ
h
MMV
v
wc
cc
wcb
bb f
th
thh
MM
2
2121?
剪应力应满足下式要求：
规范规定的计算式在上式的基础上加以了调整和简化。
a.节点域的周边有柱翼缘和加劲肋提供的约束,
使抗剪承载力大大提高,故将节点域抗剪强度提高到 。
vf3
4
b.节点域中弯矩的影响较大,剪力的影响较小 。
略去剪力项使算得的结果偏于安全 20%?30%,但公式没有包括柱腹板轴压力设计值 N对抗剪强度的不利影响,一般 N与其屈服承载力 Ny之比 <0.5,则轴压力对抗剪强度不利影响系数为,
与略去剪应力有利影响相互抵消而略偏安全 。
因此,公式即成为式中的 hbhctw=Vp称为节点域的体积 。
87.0)/(1 2 yNN
v
wcb
bb f
thh
MM
3
421
当节点域计算不满足要求时，应加厚腹板或设置斜加劲肋。
（ 5）门式刚架的柱脚构造
（ 2）格构式框架结构体系当跨度大于 60m时，实腹式框架不太经济，此时可采用格构式，最大可做到 150m。
通常设计成变截面，框架横梁的高跨比在 1/12～
1/20范围内选取。
内力及变形的计算当跨度不大时,格构式普通框架可以取换算刚度,
折算成与其等效的实腹框架求解内力 。 当跨度较大时,必须考虑全部腹杆的变形进行计算 。
框架横梁的挠度只需计算由可变荷载引起的,
永久荷载产生的挠度可由结构的起拱来消除 。 当跨度大于 50m且刚性柱 （ 支座 ） 不高时,须计入框架的温度应力 。 实腹框架的横梁与柱一般设计成焊接工字型截面,其承载能力按压弯构件计算 。
两铰框架中的框架柱可以作成沿高度变截面的形式,这样能充分利用截面强度,减轻结构自重 。
构造特点
a,框架负弯矩处下翼缘为防止平面外失稳，应加设斜撑。 *
b,在双铰框架结构中，为减小横梁中部的弯矩，可采用图中 使横梁卸载的做法。
c,截面受力较小时可采用双角钢组合 T形截面,
T型钢截面；受力较大时可采用槽钢或工字钢截面 。
d,因格构式框架受力较大,框架横梁与柱转角处比较合理的构造是在转角范围内做成实腹式并加加劲杆 。
（ 3） 拱式结构体系拱式结构外形美观,体现了结构受力与建筑造型的完美结合,是大跨度钢结构中一种重要的形式 。
拱的特点
（ 1） 拱身主要承受轴力,当跨度较大 （ 如超过
80~100m） 时,较梁式结构和框架式结构更经济 。
（ 2） 形式有两铰拱,三铰拱和无铰拱 。 使用最多的是双铰拱,优点是安装和制造较简单,铰处可自由转动,温度应力也较低 。 无铰拱跨中弯矩分布最有利,但需要较强的基础,温度应力也较大 。
双铰拱 三铰拱 无铰拱
（ 3） 拱的水平推力较大,对支座的要求较高 。
为减轻水平推力,可设置水平拉杆或采用橡胶支座 。
在加盖的体育场,展览馆以及飞机库里,拱的支座常常是房屋的墙体,看台等 。 没有横墙或看台的情况下则要求设置拱扶壁以承受拱的水平推力 。
（ 4） 拱截面分实腹式和桁架式两种,一般为等截面 。 拱身所受弯矩较小,因而截面高度不大,实腹式可取 l /50~ l /80,桁架式可取 l /30~ l /60。
拱 截面可采用 H型钢,双角钢,T型钢,槽钢,
圆钢管和方钢管等 。
拱的设计
（ 1） 拱轴线的形状应尽可能选择与压力曲线接近 。
对称并沿拱弦线均布的荷载起主要作用时,宜采用二次抛物线 （ 与弯矩图接近 ） 。 为简化拱的设计与制造,
也可用圆弧代替,对扁平拱不会引起内力实质性的变化 。 对于自重很大的高拱,
宜采用悬链线外形 。 在风荷载作用下,由于压力线变化较大,拱的外形宜取两极限压力线的中间线 。
（ 2） 风荷载是拱结构计算中一项非常重要的荷载,
特别应注意风吸力对拱结构的影响,还应考虑侧风压或端风压作用在建筑物上的情况 。
（ 3） 平面的拱式结构为一受压曲杆,应按压弯杆件设计,拱在弯矩作用平面内需要验算强度和稳定性 。 因曲杆平衡微分方程的求解比较困难,目前只能按弹性方法近似求解杆件的临界力,现行规范暂时还没有曲杆计算长度取值的规定 。 拱的计算长度系数与拱的形状,拱的矢高 f与拱跨 l 的比值有关
（ 4） 拱在弯矩作用平面外的刚度如果与平面内相差很大,受压时容易产生平面外的失稳,应利用沿房屋长度方向设置的横向支撑系统及檩条体系作为平面外的支撑点 。 同时,
还应按压弯杆件验算平面外的稳定 。
（ 5） 拱的支座铰可以有不同的形式 。
拱脚的构造
（ 6）三铰拱中的拱顶铰是构造设计的难点，格构式拱在支座铰和拱顶铰的部位，其截面需改变为实腹式，同时还需设置适当的加劲肋，以传递较大的集中反力。
重庆市武警总队训练场
（跨度 61.4m）
重庆出口加工区卡口压型钢板波纹拱屋盖也是拱式结构的一种,最大跨度可做到 60m,造价极低,且施工速度快 。 缺点是隔热保温效果差,在不对称荷载和集中荷载作用下宜丧失整体稳定 。
达州市体育场效果图达州市体育场看台挑棚采用了在节点处相贯连接的圆钢管空间桁架结构,拱顶为覆盖的膜结构 。
圆钢管空间桁架的主拱跨度为 240m,与主拱垂直的次拱最大跨度 34m。
主拱截面为菱形空间桁架,次拱为三角形空间桁架,次拱与主拱间均采用相贯连接 。
主、次拱均采用钢管桁架主、次拱截面形状由于屋面采用膜结构，自重较轻，内力计算中风荷载起控制作用。
同时由于结构体型复杂，对风荷载体型系数的取值很难套用现成的数据，因而对风荷载的计算考虑了几种不同的情况。
（ 1）风压力作用；
（ 2）风吸力作用；
（ 3）半跨压力半跨吸力作用 。
主、次拱钢桁架原平面布置图修改后的结构平面布置图
