4- 1
引言
4.1 交流调压电路
4.2 其他交流电力控制电路
4.3 交交变频电路
4.4 矩阵式变频电路本章小结第 4章 交流电力控制电路和交交变频电路
4- 2
交交变频 直接交直交变频 间接本章主要讲述 交流 -交流变流电路把一种形式的交流变成另一种形式交流的电路第 4章 交流电力控制电路和交交变频电路交流电力控制电路只改变电压,电流或控制电路的通断,而不改变频率的电路。
变频电路 改变频率的电路交流调压电路 相位控制交流调功电路 通断控制
4- 3
4.1 交流调压电路原理两个晶闸管反并联后串联在交流电路中，通过对晶闸管的控制就可控制交流电力。
电路图
4- 4
4.1 交流调压电路应用
1 灯光控制（如调光台灯和舞台灯光控制 )。
2 异步电动机软起动。
3 异步电动机调速。
4 供用电系统对无功功率的连续调节。
5 在高压小电流或低压大电流直流电源中，
用于调节变压器一次电压。
4- 5
4.1 交流调压电路
4.1.1 单相交流调压电路
4.1.2 三相交流调压电路
4- 6
4.1.1 单相交流调压电路
w
w
w
w
R
O
u1 uo
io
VT 1
VT 2
u1
uo
io
uVT
t
O t
O t
O t
图 4-1 电阻负载单相交流调压电路及其波形
1 电阻负载
与 a 的关系：
a＝ 0时，功率因数?＝ 1，
a 增大，输入电流滞后于电压且畸变,?降低。
输出电压与 a 的关系,
移相范围为 0 ≤ a ≤ π。
a ＝ 0时，输出电压为最大。
U0＝ U1，随 a的增大,U0降低，
a＝ π 时,U0＝ 0。
4- 7
若晶闸管短接，稳态时负载电流为正弦波，相位滞后于 u1
的角度为 j,当用晶闸管控制时，
只能进行滞后控制，使负载电流更为滞后。
设 a =0时刻仍定为 u1过零的时刻，阻感负载稳态时 a 的移相范围应为 j ≤ a ≤ π。
4.1.1 单相交流调压电路
2 阻感负载
0.6
O
u1
uo
i o
u VT
w tO
w t
O w t
w tO
uG1
uG2
O
O
w t
w t
图 4-2 阻感负载单相交流调压电路及其波形负载阻抗角：
j = arctan(wL / R)
VT1
4- 8
4.1.1 单相交流调压电路
q
0 20 10060 140 180
20
100
60
/(°
)
180
140
a /(° )
图 4-3 单相交流调压电路以 φ
为参变量的 θ和 a关系曲线
wt = a 时刻开通晶闸管
VT1，可求得 θ
（ 4－ 7）
j
q
jajqa tg)s i n ()s i n (
e
当 a = j时 θ = π
当 a > j时 θ < π
以 j 为参变量，利用 (4－ 7)可把
a 和 θ 的关系表示成右图。
4- 9
180
4.1.1 单相交流调压电路图 4-4 单相交流调压电路 φ为参变量时 I VTN和 a关系曲线
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
1600 40 12080
j = 0
a /(° )
I VT
N
负载电流有效值 (4-10)
IVT的标么值 (4-11)
12 U
ZII
VTV T N?
VTII 20?
4- 10
4.1.1 单相交流调压电路图 4-5 a<j时阻感负载交流调压电路工作波形
w t
w t
w t
w t
图4 - 5
a
a
a qO
O
O
O
u
1
i
G1
i
G2
i
o
j
i
T1
i
T2
当阻感负载,a < j 时电路工作情况－动态过程
VT1的导通时间超过 π。
触发 VT2时,io尚未过零,VT1仍导通,VT2
不会导通。 io过零后，
VT2才可 开通,VT2导通角小于 π。
衰减过程中,VT1导通时间渐短,VT2的导通时间渐长。
结论：阻感负载当 a<j
时，其稳态工作情况和
a＝ j 时完全相同。
图 4-2 阻感负载单相交流调压电路
4- 11
由于波形正负半波对称，所以不含直流分量和偶次谐波。
(4-12)
基波和各次谐波有效值
(4-13)
负载电流基波和各次谐波有效值
(4-14)
电流基波和各次谐波标么值随 a变化的曲线 （ 基准电流为 a =0时的有效值 ） 如图 4-6所示 。
4.1.1 单相交流调压电路
3 单相交流调压电路的谐波分析
,5,3,1
o )s i nc o s()(
n
nn tnbtnatu www
电阻负载
…
22
on 2
1
nn baU
RUI /onon?
0 60 120 180
图4 - 6
基波
3 次
5 次
7 次触发延迟角 a / ( ° )
I
n
/
I
*
/
%
20
40
60
80
100
图 4-6 电阻负载单相交流调压电路基波和谐波电流含量
4- 12
4.1.1 单相交流调压电路电流谐波次数和电阻负载时相同,也 只含 3,5,7…
等次谐波 。
随着谐波次数的增加,谐波含量减少 。
和电阻负载时相比,阻感负载时的谐波电流含量少一些 。
当 a角相同时,随着阻抗角 j 的增大,谐波含量有所减少 。
阻感负载
4- 13
4.1.1 单相交流调压电路
4 斩控式交流调压电路
R
L
图4 - 7
u
1
i
1
u
o
V
1
V
2
VD
1
VD
2
V
3
V
4
VD
4
VD
3
用 V1进行斩波控制用 V3给负载电流提供续流通道在交流电源 u1的正半周图 4-7 斩控式交流调压电路一般采用全控型器件作为开关器件；
工作原理与直流斩波电路相似 。
4- 14
4.1.1 单相交流调压电路
R
L
图4 - 7
u
1
i
1
u
o
V
1
V
2
VD
1
VD
2
V
3
V
4
VD
4
VD
3
用 V2进行斩波控制用 V4给负载电流提供续流通道图 4-7 斩控式交流调压电路
4 斩控式交流调压电路 在交流电源 u
1的负半周
4- 15
4.1.1 单相交流调压电路图 4－ 8给出了电阻负载时斩控式交流调压电路的负载电压 Uo和电源电流 i1波形。
电源电流的基波分量和电源电压同相位，即位移因数为
1。
电源电流不含低次谐波，只含和开关周期 T有关的高次谐波。
功率因数接近 1。
图 4-8 电阻负载斩控式交流调压电路波形
4- 16
4.1.2 三相交流调压电路根据三相联结形式的不同，三相交流调压电路具有多种形式图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结 b) 线路控制三角形联结
c) 支路控制三角形联结 d) 中点控制三角形联结
4- 17
4.1.2 三相交流调压电路三相四线基本原理：相当于三个单相交流调压电路的组合，
三相互相错开 120° 工作。
基波和 3倍次以外的谐波在三相之间流动，不流过零线。
问题：三相中 3倍次谐波同相位，全部流过零线。
零线有很大 3倍次谐波电流。 a =90° 时，零线电流甚至和各相电流的有效值接近。
1 星形联结电路 可分为 三相三线和三相四线图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结
4- 18
4.1.2 三相交流调压电路三相三线，主要分析电阻负载时的情况任一相导通须和另一相构成回路。
电流通路中至少有两个晶闸管，
应采用双脉冲或宽脉冲触发。
触发脉冲顺序和三相桥式全控整流电路一样，为 VT1~ VT6,依次相差 60° 。
相电压过零点定为 a 的起点,a角移相范围是 0° ~150° 。
图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结
4- 19
4.1.2 三相交流调压电路
(1)0° ≤a<60°,
三管导通与两管导通交替，
每管导通
(180° － a)。
但 a=0° 时一直是三管导通。
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
a) a =30°
按以下三段范围分别讨论：
4- 20
4.1.2 三相交流调压电路
(2) 60° ≤ a <90°,
两管导通，每管导通 120° 。
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
b) a =60°
4- 21
4.1.2 三相交流调压电路
(3)90° ≤a<150°,两管导通与无晶闸管导通交替，导通角度为 (300° － 2 a)。
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
c) a =120°
4- 22
4.1.2 三相交流调压电路谐波情况电流谐波次数为 6k± 1(k=1,2,3,… ),和三相桥式全控整流电路交流侧电流所含谐波的次数完全相同 。
谐波次数越低,谐波含量越大 。
和单相交流调压电路相比,没有 3倍次谐波,因三相对称时,它们不能流过三相三线电路 。
4- 23
4.1.2 三相交流调压电路
2 支路控制三角联结电路由三个单相交流调压电路组成，分别在不同的线电压作用下工作 。
单相交流调压电路的分析方法和结论完全适用。
输入线电流（即电源电流）
为与该线相连的两 个负载相电流之和。 图 4－ 9三相交流调压电路
c)支路控制三角形联结
4- 24
4.1.2 三相交流调压电路图 4-9
谐波情况
3倍次谐波相位和大小相同，在三角形回路中流动，
而不出现在线电流中。
线电流中所谐波次数为
6k± 1(k为正整数 )。
在相同负载和 a 角时，
线电流中谐波含量少于三相三线星形电路。
图 4－ 9三相交流调压电路
c)支路控制三角形联结
4- 25
4.1.2 三相交流调压电路典型用例 — 晶闸管控制电抗器
（ Thyristor Controlled Reactor— TCR）
a 移相范围为 90° ~180° 。
通过控制 a 角可连续调节流过电抗器的电流，从而调节无功功率。
配以固定电容器，就可在从容性到感性的范围内连续调节无功功率，称为静止无功补偿装臵 (Static Var
Campensator— SVC）,用来对无功功率进行动态补偿，
以补偿电压波动或闪变。
图 4-11 晶闸管控制电抗器 (TCR)电路
4- 26
4.1.2 三相交流调压电路图 4-11 晶闸管控制电抗器 (TCR)电路
a) b) c)
图 4-12 TCR电路负载相电流和输入线电流波形
a) α=120° b) α=135° c) α=160°
4- 27
仿真波形仿真工具为 PECS 2.0（本课题组教师独立开发的仿真软件）
4.1.2 三相交流调压电路图 4-12 TCR电路负载相电流和输入线电流波形
a) α=120° b) α=135° c) α=160°
a） b） c）
TCR支路相电流
TCR支路相电流输入线电流
4- 28
4.2 其他交流电力控制电路
4.2.1 交流调功电路
4.2.2 交流电力电子开关
4- 29
4.2.1 交流调功电路交流调功电路与交流调压电路的异同比较相同点 电路形式 完全相同不同点 控制方式 不同交流调压电路在每个电源 周期 都对输出电压波形进行控制。
交流调功电路是将负载与交流电源接通几个周期,
再断开几个周期,通过通断周波数的比值来调节负载所消耗的平均功率。
4- 30
4.2.1 交流调功电路电阻负载时的工作情况控制周期为 M倍电源周期,晶闸管在前 N
个周期导通,后 M－
N个周期关断 。
负载电压和负载电流
（也即电源电流）的重复周期为 M倍电源周期。
M
电源周期控制周期 =M倍电源周期 =2?
4?
M
O
导通段 = 2?NM
3?
M
2?
M
uo
u1uo,io
wt
U12
图 4-13 交流调功电路典型波形 (M =3,N =2)
图 4-1电阻负载单相交流调压电路
4- 31
4.2.1 交流调功电路谐波情况图 4-14的频谱图（以控制周期为基准）。 In为 n
次谐波有效值,Ion为导通时电路电流幅值。
以电源周期为基准，电流中不含整数倍频率的谐波，
但含有非整数倍频率的谐波。
而且在电源频率附近，非整数倍频率谐波的含量较大。
相对于控制周期的谐波次数相对于电源频率的倍数图 4-14交流调功电路的电流频谱图 (M =3,N =2)
0 51 2 3 4
/
0 12 142 4 6 108
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
I n
I 0m
4- 32
4.2.2 交流电力电子开关概念 把晶闸管反并联后串入交流电路中，代替电路中的机械开关，起接通和断开电路的作用。
优点 响应速度快，无触点，寿命长，可频繁控制通断。
与交流调功电路的 区别并不控制电路的平均输出功率。
通常没有明确的控制周期，只是根据需要控制电路的接通和断开。
控制频度通常比交流调功电路低得多。
4- 33
作用对无功功率控制，可提高功率因数，稳定电网电压，
改善供电质量。
性能优于机械开关投切的电容器。
结构和原理晶闸管反并联后串入交流电路。
实际常用三相，可三角形联结，也可星形联结。
4.2.2 交流电力电子开关图 4-15 TSC基本原理图
a) 基本单元单相简图
b) 分组投切单相简图晶闸管投切电容 （ Thyristor Switched Capacitor—— TSC）
4- 34
4.2.2 交流电力电子开关晶闸管的投切选择晶闸管投入时刻的原则：
该时刻交流电源电压和电容器预充电电压相等，这样电容器电压不会产生跃变，就不会产生冲击电流。
理想情况下，希望电容器预充电电压为电源电压峰值，
这时电源电压的变化率为零，
电容投入过程不但没有冲击电流，电流也没有阶跃变化。
1 2
t
t
t
tu s
iC
uC
VT1
VT2
t t
uVT1
u
us
iC uC
C
VT1
VT2
VT1
图 4-16 TSC理想投切时刻原理说明
4- 35
4.2.2 交流电力电子开关
TSC电路也可采用晶闸管和二极管反并联的方式由于二极管的作用，在电路不导通时 uC总会维持在电源电压峰值。
成本稍低，但响应速度稍慢，
投切电容器的最大时间滞后为一个周波。
图 4-16 TSC理想投切时刻原理说明
1 2
t
t
t
tus
iC
uC
VT1
VT2
t t
uVT1
us
iC uC
C
VT1
VT2
VT1
4- 36
4.3 交交变频电路
4.3.1 单相交交变频器
4.3.2 三相交交变频器
4- 37
4.3.1 单相交交变频器晶闸管交交变频电路，也称周波变流器
(Cycloconvertor)
把电网频率的交流电变成可调频率的交流电的变流电路,属于直接变频电路。
广泛用于大功率交流电动机调速传动系统，
实际使用的主要是三相输出交交变频电路。
4- 38
4.3.1 单相交交变频器
1 电路构成和基本工作原理电路构成如图 4-18，由 P组和 N
组反并联的晶闸管变流电路构成，和直流电动机可逆调速用的四象限变流电路完全相同。
变流器 P和 N都是相控整流电路。 图 4-18 单相交交变频电路原理图和输出电压波形
Z
P N
输出电压 平均输出电压图4-18
O
u
o
u
o
a
P
=0
a
P
=
2
a
P
=
2
w t
4- 39
4.3.1 单相交交变频器工作原理
P组工作时,负载电流
io为 正 。
N组工作时,io为 负 。
两组变流器按一定的频率交替工作,负载就得到该频率的交流电 。
改变两组变流器的切换频率,就可改变输出频率 wo 。
改变变流电路的控制角 a,就可以改变交流输出电压的幅值 。
图 4-18 单相交交变频电路原理图和输出电压波形
Z
P N
输出电压 平均输出电压图4-18
O
u
o
u
o
a
P
=0
a
P
=
2
a
P
=
2
w t
4- 40
4.3.1 单相交交变频器为使 uo波形接近正弦波,可按正弦规律对 a 角进行调制 。
在半个周期内让 P组 a 角按正弦规律从 90° 减到 0°
或某个值,再增加到 90°,每个控制间隔内的平均输出电压就按正弦规律从零增至最高,再减到零 。 另外半个周期可对 N组进行同样的控制 。
uo由若干段电源电压拼接而成,在 uo的一个周期内,
包含的电源电压段数越多,其波形就越接近正弦波 。
4- 41
a)
整流 逆变阻断图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
4.3.1 单相交交变频器
2 整流与逆变工作状态阻感负载为例,也适用于交流电动机负载 。
把交交变频电路理想化,
忽略变流电路换相时 uo
的脉动分量,就可把电路等效成图 4-19a所示的正弦波交流电源和二极管的串联 。
图 4-19 理想化交交变频电路的整流和逆变工作状态
4- 42
a)
整流 逆变阻断图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
4.3.1 单相交交变频器设负载阻抗角为 j,则输出电流滞后输出电压 j
角 。
两组变流电路采取无环流工作方式,即一组变流电路工作时,封锁另一组变流电路的触发脉冲 。
图 4-19 理想化交交变频电路的整流和逆变工作状态
4- 43
4.3.1 单相交交变频器工作状态
t1~t3期间,io正半周，正组工作，反组被封锁。
t1~ t2,uo和 io均为正，
正组整流，输出功率为正。
t2 ~ t3,uo反向,io
仍为正，正组逆变，
输出功率为负。
a)
整流 逆变阻断图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
图 4-19 理想化交交变频电路的整流和逆变工作状态
4- 44
a)
整流 逆变阻断图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
4.3.1 单相交交变频器
t3 ~ t5期间,io负半周，反组工作，正组被封锁。
t3 ~ t4,uo和 io均为负，
反组整流，输出功率为正。
t4 ~ t5,uo反向,io仍为负，反组逆变，输出功率为负。
小结,
① 哪一组工作由 io方向决定，
与 uo极性无关。
② 工作在整流还是逆变，则根据 uo方向与 io方向是否相同确定。
图 4-19 理想化交交变频电路的整流和逆变工作状态
4- 45
③ 当 uo和 io的相位差小于 90° 时，一周期内电网向负载提供能量的平均值为正，电动机工作在电动状态。
④ 当二者相位差大于 90° 时，一周期内电网向负载提供能量的平均值为负，电网吸收能量，电动机为发电状态。
⑤ 考虑无环流工作方式下 io过零的死区时间，一周期可分为 6段。
4.3.1 单相交交变频器
1
O
O
2
3 4
5
6
图4 - 2 0
u
o
i
o
w t
w t
图 4-20 单相交交变频电路输出电压和电流波形第 1段 io <0,uo >0,反组逆变第 2段 电流过零,为无环流死区第 3段 io >0,uo >0，正组整流第 4段 io >0,uo <0，正组逆变第 5段 又是无环流死区第 6段 io <0,uo <0，为反组整流
4- 46
4.3.1 单相交交变频器设 Ud0为 a = 0时整流电路的理想空载电压，则有
(4-15)
交交变频电路每次控制 a角都是不同的。
表示每次控制间隔内 uo的平均值。
ac o sd0o Uu?
0u
图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t
图 4-21 余弦交点法原理
3 输出正弦波电压的调制方法－余弦交点法
4- 47
4.3.1 单相交交变频器设期望的正弦波输出电压为
(4-16）
比较式 (4-15)和 (4-16)，应使
(4-17)
g 称为输出电压比：
余弦交点法基本公式
(4-18)
ttUU oo
d0
om s i ns i nc o s wgwa
)10(
0
gg
d
om
U
U
tUu oomo s i n w?
图 4-21 余弦交点法原理图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t
)s i n(c o s o1 twga
4- 48
4.3.1 单相交交变频器余弦交点法图解
(图 4－ 21)
线电压 uab,uac,ubc,
uba,uca和 ucb依次用
u1 ~ u6表示。
相邻两个线电压的交点对应于 a =0。
图 4-21 余弦交点法原理图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t
4- 49
4.3.1 单相交交变频器
u1~u6所对应的同步信号分别用 us1~us6表示
us1~us6比相应的 u1~u6
超前 30°,us1~us6的幅值和相应线电压在 a =0
的时刻对应 。
以 a =0作为零时刻,则
us1~us6为余弦信号 。
各晶闸管触发时刻由相应的同步电压 us1~us6的下降段和期望的输出电压 uo的交点来决定 。 图 4-21 余弦交点法原理图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t
4- 50
4.3.1 单相交交变频器图 4－ 22表示 不同 g 时，
在 uo一个周期内,a
随 w ot 变化的情况。
g 较小，即输出电压较低时,a只在离 90°
很近的范围内变化，
电路的输入功率因数非常低。
g = 0
g = 0,1
相位控制角
a
/
(
°
)
输出相位 w
0
t
图4 - 2 2
1 2 0
1 5 0
1 8 0
30
60
90
0
0,1
0,2
0,3
0,8
0,9
1,0
0,8
0,2
0,3
0,9
1,0
2?
2
2
3?
图 4-22 不同 g 时 a和 wot的关系
)s in(s in
2
)s in(co s
o
1
o
1
t
t
wg
wga
4- 51
4.3.1 单相交交变频器
4 输入输出特性
1) 输出上限频率输出频率增高时，输出电压一周期内所含电网电压段数减少，波形畸变严重。
电压波形畸变及其导致的电流波形畸变和转矩脉动是限制输出频率提高的主要因素。
就输出波形畸变和输出上限频率的关系而言，很难确定一个明确的界限。
当采用 6脉波三相桥式电路时，输出上限频率不高于电网频率的 1/3~1/2。电网频率为 50Hz时，交交变频电路的输出上限频率约为 20Hz。
4- 52
4.3.1 单相交交变频器
0,8 0,6 0,4 0,2 0
g
=
1
,0
输入位移因数负载功率因数 （ 滞后 ）负载功率因数 （ 超前 ）
图4 - 2 3
0
1,00,80,60,40,20
0,8
0,6
0,4
0,2
0
,8
0
,6
0
,4
0,
2
图 4-23 单相交交变频电路的功率因数
2) 输入功率因数输入电流相位滞后于输入电压，
需要电网提供无功功率。
输出电压比 g 越小，半周期内 a
的平均值越靠近 90°,位移因数越低。
负载功率因数越低，输入功率因数也越低。
不论负载功率因数是滞后的还是超前的，输入的无功电流总是滞后。
输入位移因数负载功率因数（超前）负载功率因数（滞后）
4- 53
4.3.1 单相交交变频器
3) 输出电压谐波输出电压的谐波频谱非常复杂,既和电网频率 fi以及变流电路的脉波数有关,也和输出频率 fo有关 。
采用三相桥时,输出电压所含主要谐波的频率为
6fi± fo,6fi± 3fo,6fi± 5fo,…
12fi± fo,12fi± 3fo,12fi± 5fo,…
采用无环流控制方式时,由于电流方向改变时死区的影响,将增加 5fo,7fo等次谐波 。
4- 54
4.3.1 单相交交变频器
4) 输入电流谐波输入电流波形和可控整流电路的输入波形类似，但其幅值和相位均按正弦规律被调制，各次谐波的幅值较可控整流电路的谐波幅值小。
采用三相桥式电路的交交变频电路输入电流谐波频率
(4-19)
和 (4-20)
式中,k=1,2,3,… ； l=0,1,2,… 。
4- 55
4.3.2 三相交交变频电路由三组输出电压相位各差 120° 的单相交交变频电路组成。
1 电路接线方式公共交流母线进线方式输出星形联结方式交交变频电路主要应用于大功率交流电机调速系统，使用的是三相交交变频电路。
4- 56
4.3.2 三相交交变频电路
1）公共交流母线进线方式由三组彼此独立的、输出电压相位相互错开 120° 的单相交交变频电路构成。
电源进线通过进线电抗器接在公共的交流母线上。
因为电源进线端公用，所以三组的输出端必须隔离。为此，交流电动机的三个绕组必须拆开。
主要用于中等容量的交流调速系统。
图 4-24 公共交流母线进线三相交交变频电路（简图 ）
4- 57
2) 输出星形联结方式
4.3.2 三相交交变频电路图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图三组的输出端是星形联结，电动机的三个绕组也是星形联结。
电动机中点不和变频器中点接在一起，电动机只引出三根线即可。
4- 58
4.3.2 三相交交变频电路图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图因为三组的输出联接在一起，其电源进线必须隔离，因此分别用三个变压器供电。
由于输出端中点不和负载中点相联接，所以在构成三相变频电路的六组桥式电路中，至少要有不同输出相的两组桥中的四个晶闸管同时导通才能构成回路，形成电流。
2) 输出星形联结方式
4- 59
4.3.2 三相交交变频电路图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图和整流电路一样，同一组桥内的两个晶闸管靠双触发脉冲保证同时导通。
两组桥之间则是靠各自的触发脉冲有足够的宽度，以保证同时导通。
2) 输出星形联结方式
4- 60
4.3.2 三相交交变频电路
2 输入输出特性输入电流总输入电流由三个单相的同一相 (图中为 U相 )输入电流合成而得到。
有些谐波相互抵消，谐波种类有所减少，总的谐波幅值也有所降低。
输出上限频率和输出电压谐波和单相交交变频电路是一致的。
4- 61
4.3.2 三相交交变频电路谐波频率为
(4-21)
和 (4-22)
式中 k=1,2,3,…l=0,1,2,… 。
采用三相桥式电路时，
输入谐波电流的主要频率为 fi± 6fo,5fi,5fi± 6fo,
7fi,7fi± 6fo,11fi,
11fi± 6fo fi± 12fo等。
其中 5fi次谐波的幅值最大。
U
U
200 t/ms
输出电压单相输出时相输入电流三相输出时相输入电流
200 t/ms
200 t/ms
图 4-26 交交变频电路的输入电流波形
4- 62
4.3.2 三相交交变频电路输入功率因数三相总输入功率因数应为
(4-23)
三相电路总的有功功率为三组单相有功功率之和。
但视在功率却不能简单相加，而应由总输入电流有效值和输入电压有效值来计算，比三组单相各自的视在功率之和要小。
三相总输入功率因数要高于单相交交变频电路。
S
PPP
S
P cba
4- 63
4.3.2 三相交交变频电路
3 改善输入功率因数和提高输出电压基本思路各相输出的是相电压，而加在负载上的是线电压。
在各相电压中叠加同样的直流分量或 3倍于输出频率的谐波分量，它们都不会在线电压中反映出来，因而也加不到负载上。利用这一特性可以使输入功率因数得到改善并提高输出电压。
直流偏臵负载电动机低速运行时，变频器输出电压很低，各组桥式电路的 a角都在 90° 附近，因此输入功率因数很低。
给各相输出电压叠加上同样的 直流分量,控制角 a 将减小，
但变频器输出线电压并不改变。
既可改变变频器的输入功率因数，又不影响电动机运行。
4- 64
4.3.2 三相交交变频电路交流偏臵
－梯形波输出控制方式图 4－ 27所示，使三组单相变频器的输出均为梯形波
(也称准梯形波 )，主要谐波成分是三次谐波。
在线电压中三次谐波相互抵消，
线电压仍为正弦波。
因为桥式电路较长时间工作在高输出电压区域（即梯形波的平顶区）,a角较小，因此输入功率因数可提高 15%左右。
图 4-20正弦波输出控制方式中,最大输出正弦波相电压的幅值为 Ud0 。 在同样幅值的下,梯形波中的基波幅值可提高
15%左右 。
梯形波控制方式相当于 给相电压中叠加了三次谐波,所以也称为交流偏臵 。
u
A N '
的基波分量图4 - 2 7
u
O
t
u
AB
u
A N '
u
B N '
图 4-27 梯形波控制方式的理想输出电压波形
4- 65
4.3.2 三相交交变频电路交交变频和交直交变频的比较
8.1节中将介绍间接变频电路，先把交流变换成直流，
再把直流逆变成可变频率的交流，称交直交变频电路。
交交变频电路的 优点,
交交变频电路的 缺点,
接线复杂，采用三相桥式电路的三相交交变频器至少要用 36只晶闸管。
受电网频率和变流电路脉波数的限制，输出频率较低。
输入功率因数较低。
输入电流谐波含量大，频谱复杂。
效率较高（一次变流）
可方便地实现四象限工作低频输出波形接近正弦波
4- 66
4.3.2 三相交交变频电路应用主要用于 500kW或 1000kW以上的大功率、低转速的交流调速电路中。目前已在轧机主传动装臵、鼓风机、
矿石破碎机、球磨机、卷扬机等场合应用。
既可用于异步电动机，也可用于同步电动机传动。
4- 67
4.4 矩阵式变频器简介：
是近年出现的一种新颖的变频电路。
是直接变频电路,采用的开关器件是全控型。
控制方式是斩波控制。
拓扑结构：
三相输入电压为 ua,ub和
uc
三相输出电压为 uu,uv和
uw
图 4-28 矩阵式变频器
4- 68
4.4 矩阵式变频器
9个开关器件组成 3× 3
矩阵，因此该电路被称为矩阵式变频电路
(Matrix Converter —
MC)或矩阵变换器。
图中每个开关都是矩阵中的一个元素，采用双向可控开关，图 4-28b给出了应用较多的一种开关单元。
图 4-28 矩阵式变频器
4- 69
4.4 矩阵式变频器优点输出电压为正弦波 。
输出频率不受电网频率的限制 。
输入电流也可控制为正弦波且和电压同相 。
功率因数为 1,也可控制为需要的功率因数 。
能量可双向流动,适用于交流电动机的四象限运行 。
不通过中间直流环节而直接实现变频,效率较高 。
4- 70
4.4 矩阵式变频器矩阵式变频电路的基本工作原理
1） 单相输入对单相交流电压 us进行斩波控制,
即进行 PWM控制时,输出电压 uo为
(4-24)
式中,Tc— 开关周期； ton— 一个开关周期内开关导通时间； — 占空比 。
ss
c
on
o uuT
tu
sscono uuTtu
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相输出构造输出线电压
－
1m
4- 71
4.4 矩阵式变频器不同的开关周期中采用不同的,可得到与 us频率和波形都不同的 uo。
由于单相交流 us波形为正弦波，
可利用的输入电压部分只有如图 4-29a所示的单相电压阴影部分，因此 uo将受到很大的局限，无法得到所需输出波形。
2） 三相输入
（ 1） 用图 4－ 28a中第一行的 3
个开关共同作用来构造输出相电压 uu。
sscono uuTtu
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相输出构造输出线电压
－
1m
4- 72
4.4 矩阵式变频器可利用图 4-29b所示的三相相电压包络线中所有的阴影部分 。
理论上所构造的 uu的频率可不受限制 。
但如 uu必须为正弦波,则其最大幅值仅为输入相电压 ua幅值的 0.5倍 。
（ 2） 用图 4-28a中第一行和第二行的 6个开关共同作用来构造输出线电压 uuv 。
sscono uuTtu
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相输出构造输出线电压
－
1m
4- 73
4.4 矩阵式变频器可利用图 4-29c中 6个线电压包络线中所有的阴影部分 。
当 uuv必须为正弦波时,最大幅值就可达到输入线电压幅值的 0.866倍 。
这也是正弦波输出条件下矩阵式变频电路理论上最大的输出输入电压比 。
sscono uuTtu
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相输出构造输出线电压
－
1m
4- 74
4.4 矩阵式变频器以相电压输出方式为例分析矩阵式交交变频电路的控制利用对开关 S11,S12和 S13
的控制构造输出电压 uu。
为防止输入电源短路,任何时刻只能有一个开关接通 。
负载一般是阻感负载,负载电流具有电流源性质,
为使负载不开路,任一时刻必须有一个开关接通 。
图 4-28 矩阵式变频器
4- 75
4.4 矩阵式变频器
u相输出电压 uu和各相输入电压的关系为
(4-25)
式中 11,12和 13—
一个开关周期内开关
S11,S12,S13的导通占空比
(4-26)
cbau uuuu 131211
1131211
图 4-28 矩阵式变频器
4- 76
4.4 矩阵式变频器用同样的方法控制图中第 2，
3行的各开关，得到类似于式
(4-25)的表达式。合写成矩阵的形式
（ 4－ 27）
可缩写为
uo=? ui （ 4－ 28）
称为调制矩阵
c
b
a
w
v
u
u
u
u
u
u
u
333231
232221
131211
图 4-28 矩阵式变频器
4- 77
4.4 矩阵式变频器矩阵式变频电路确定后，输入电流和输出电流的关系也确定了。
(4-29)
缩写形式 ii ＝? io (4-30)
式中
ii
io
w
v
u
c
b
a
i
i
i
i
i
i
332313
322212
312111
i
i
T
Tcba iii?
Twvu iii?
图 4-28 矩阵式变频器
4- 78
对实际系统来说,输入电压和所需要的输出电流是已知的 。
设为
(4-31)
（ 4－ 32）
4.4 矩阵式变频器
3
4
co s
3
2
co s
co s
iim
iim
iim
w
w
w
tU
tU
tU
u
u
u
c
b
a
)
ooom
ooom
ooom
3
4
c o s
3
2
c o s
c o s
j
w
j
w
jw
tI
tI
tI
i
i
i
w
v
u
式中
Uim,Iom 为输入电压和输出电流的幅值；
wi,wo 为输入电压和输出电流的角频率；
jo 为相应于输出频率的负载阻抗角。
4- 79
4.4 矩阵式变频器变频电路希望的输出电压和输入电流分别为
(4-33)
(4-34)
3
4
c o s
3
2
c o s
c o s
oom
oom
oom
w
v
u
w
w
w
tU
tU
tU
u
u
u
)
iiim
iiim
iiim
3
4
c o s
3
2
c o s
c o s
j
w
j
w
jw
tI
tI
tI
i
i
i
c
b
a
式中
Uom,Iim为输出电压和输入电流的幅值；
ji为输入电流滞后于电压的相位角。
4- 80
4.4 矩阵式变频器当期望的输入功率因数为 1时,ji =0。 把式 (4-31)~式 (4-34)
代入式 (4-27)和式 (4-29),可得
(4-35)
( 4-36)
3
4
c o s
3
2
c o s
c o s
oom
oom
oom
w
w
w
tU
tU
tU
im i
im i
im i
c o s
2
c o s
3
4
c o s
3
Ut
Ut
Ut
w
w
w
)
3
4
c o s
3
2
c o s
c o s
iim
iim
iim
w
w
w
tI
tI
tI
)o m o o
o m o o
o m o o
c o s
2
c o s
3
4
c o s
3
T
It
It
It
wj
w j
wj
如能求得满足式
(4-35) 和式 (4-36)
的?,就可得到希望的输出电压和输入电流 。
4- 81
4.4 矩阵式变频器要使矩阵式变频电路能够很好地工作,需解决的两个基本问题：
如何求取理想的调制矩阵? 。
开关切换时如何实现既无交叠又无死区 。
现状尚未进入实用化,主要原因：
所用的开关器件为 18个,电路结构较复杂,成本较高,
控制方法还不算成熟 。
输出输入最大电压比只有 0.866，用于 交流电机调速时输出电压偏低 。
4- 82
4.4 矩阵式变频器十分突出的优点：
有十分理想的电气性能 。
和目前广泛应用的交直交变频电路相比,虽多用了 6
个开关器件,却省去了直流侧大电容,将使体积减小,且容易实现集成化和功率模块化 。
在器件制造技术飞速进步和计算机技术 日新月异的今天,矩阵式变频电路将有很好的发展前景 。
4- 83
本章小结本章的要点如下,
(1)交流 — 交流变流电路的分类及其基本概念；
(2)单相交流调压电路的电路构成,在电阻负载和阻感负载时的工作原理和电路特性；
(3)三相交流调压电路的基本构成和基本工作原理；
(4)交流调功电路和交流电力电子开关的基本概念；
(5)晶闸管相位控制交交变频电路的电路构成,工作原理和输入输出特性；
(6)各种交流 — 交流变流电路的主要应用；
(7)矩阵式交交变频电路的基本概念 。
引言
4.1 交流调压电路
4.2 其他交流电力控制电路
4.3 交交变频电路
4.4 矩阵式变频电路本章小结第 4章 交流电力控制电路和交交变频电路
4- 2
交交变频 直接交直交变频 间接本章主要讲述 交流 -交流变流电路把一种形式的交流变成另一种形式交流的电路第 4章 交流电力控制电路和交交变频电路交流电力控制电路只改变电压,电流或控制电路的通断,而不改变频率的电路。
变频电路 改变频率的电路交流调压电路 相位控制交流调功电路 通断控制
4- 3
4.1 交流调压电路原理两个晶闸管反并联后串联在交流电路中，通过对晶闸管的控制就可控制交流电力。
电路图
4- 4
4.1 交流调压电路应用
1 灯光控制（如调光台灯和舞台灯光控制 )。
2 异步电动机软起动。
3 异步电动机调速。
4 供用电系统对无功功率的连续调节。
5 在高压小电流或低压大电流直流电源中，
用于调节变压器一次电压。
4- 5
4.1 交流调压电路
4.1.1 单相交流调压电路
4.1.2 三相交流调压电路
4- 6
4.1.1 单相交流调压电路
w
w
w
w
R
O
u1 uo
io
VT 1
VT 2
u1
uo
io
uVT
t
O t
O t
O t
图 4-1 电阻负载单相交流调压电路及其波形
1 电阻负载
与 a 的关系：
a＝ 0时，功率因数?＝ 1，
a 增大，输入电流滞后于电压且畸变,?降低。
输出电压与 a 的关系,
移相范围为 0 ≤ a ≤ π。
a ＝ 0时，输出电压为最大。
U0＝ U1，随 a的增大,U0降低，
a＝ π 时,U0＝ 0。
4- 7
若晶闸管短接，稳态时负载电流为正弦波，相位滞后于 u1
的角度为 j,当用晶闸管控制时，
只能进行滞后控制，使负载电流更为滞后。
设 a =0时刻仍定为 u1过零的时刻，阻感负载稳态时 a 的移相范围应为 j ≤ a ≤ π。
4.1.1 单相交流调压电路
2 阻感负载
0.6
O
u1
uo
i o
u VT
w tO
w t
O w t
w tO
uG1
uG2
O
O
w t
w t
图 4-2 阻感负载单相交流调压电路及其波形负载阻抗角：
j = arctan(wL / R)
VT1
4- 8
4.1.1 单相交流调压电路
q
0 20 10060 140 180
20
100
60
/(°
)
180
140
a /(° )
图 4-3 单相交流调压电路以 φ
为参变量的 θ和 a关系曲线
wt = a 时刻开通晶闸管
VT1，可求得 θ
（ 4－ 7）
j
q
jajqa tg)s i n ()s i n (
e
当 a = j时 θ = π
当 a > j时 θ < π
以 j 为参变量，利用 (4－ 7)可把
a 和 θ 的关系表示成右图。
4- 9
180
4.1.1 单相交流调压电路图 4-4 单相交流调压电路 φ为参变量时 I VTN和 a关系曲线
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
1600 40 12080
j = 0
a /(° )
I VT
N
负载电流有效值 (4-10)
IVT的标么值 (4-11)
12 U
ZII
VTV T N?
VTII 20?
4- 10
4.1.1 单相交流调压电路图 4-5 a<j时阻感负载交流调压电路工作波形
w t
w t
w t
w t
图4 - 5
a
a
a qO
O
O
O
u
1
i
G1
i
G2
i
o
j
i
T1
i
T2
当阻感负载,a < j 时电路工作情况－动态过程
VT1的导通时间超过 π。
触发 VT2时,io尚未过零,VT1仍导通,VT2
不会导通。 io过零后，
VT2才可 开通,VT2导通角小于 π。
衰减过程中,VT1导通时间渐短,VT2的导通时间渐长。
结论：阻感负载当 a<j
时，其稳态工作情况和
a＝ j 时完全相同。
图 4-2 阻感负载单相交流调压电路
4- 11
由于波形正负半波对称，所以不含直流分量和偶次谐波。
(4-12)
基波和各次谐波有效值
(4-13)
负载电流基波和各次谐波有效值
(4-14)
电流基波和各次谐波标么值随 a变化的曲线 （ 基准电流为 a =0时的有效值 ） 如图 4-6所示 。
4.1.1 单相交流调压电路
3 单相交流调压电路的谐波分析
,5,3,1
o )s i nc o s()(
n
nn tnbtnatu www
电阻负载
…
22
on 2
1
nn baU
RUI /onon?
0 60 120 180
图4 - 6
基波
3 次
5 次
7 次触发延迟角 a / ( ° )
I
n
/
I
*
/
%
20
40
60
80
100
图 4-6 电阻负载单相交流调压电路基波和谐波电流含量
4- 12
4.1.1 单相交流调压电路电流谐波次数和电阻负载时相同,也 只含 3,5,7…
等次谐波 。
随着谐波次数的增加,谐波含量减少 。
和电阻负载时相比,阻感负载时的谐波电流含量少一些 。
当 a角相同时,随着阻抗角 j 的增大,谐波含量有所减少 。
阻感负载
4- 13
4.1.1 单相交流调压电路
4 斩控式交流调压电路
R
L
图4 - 7
u
1
i
1
u
o
V
1
V
2
VD
1
VD
2
V
3
V
4
VD
4
VD
3
用 V1进行斩波控制用 V3给负载电流提供续流通道在交流电源 u1的正半周图 4-7 斩控式交流调压电路一般采用全控型器件作为开关器件；
工作原理与直流斩波电路相似 。
4- 14
4.1.1 单相交流调压电路
R
L
图4 - 7
u
1
i
1
u
o
V
1
V
2
VD
1
VD
2
V
3
V
4
VD
4
VD
3
用 V2进行斩波控制用 V4给负载电流提供续流通道图 4-7 斩控式交流调压电路
4 斩控式交流调压电路 在交流电源 u
1的负半周
4- 15
4.1.1 单相交流调压电路图 4－ 8给出了电阻负载时斩控式交流调压电路的负载电压 Uo和电源电流 i1波形。
电源电流的基波分量和电源电压同相位，即位移因数为
1。
电源电流不含低次谐波，只含和开关周期 T有关的高次谐波。
功率因数接近 1。
图 4-8 电阻负载斩控式交流调压电路波形
4- 16
4.1.2 三相交流调压电路根据三相联结形式的不同，三相交流调压电路具有多种形式图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结 b) 线路控制三角形联结
c) 支路控制三角形联结 d) 中点控制三角形联结
4- 17
4.1.2 三相交流调压电路三相四线基本原理：相当于三个单相交流调压电路的组合，
三相互相错开 120° 工作。
基波和 3倍次以外的谐波在三相之间流动，不流过零线。
问题：三相中 3倍次谐波同相位，全部流过零线。
零线有很大 3倍次谐波电流。 a =90° 时，零线电流甚至和各相电流的有效值接近。
1 星形联结电路 可分为 三相三线和三相四线图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结
4- 18
4.1.2 三相交流调压电路三相三线，主要分析电阻负载时的情况任一相导通须和另一相构成回路。
电流通路中至少有两个晶闸管，
应采用双脉冲或宽脉冲触发。
触发脉冲顺序和三相桥式全控整流电路一样，为 VT1~ VT6,依次相差 60° 。
相电压过零点定为 a 的起点,a角移相范围是 0° ~150° 。
图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结
4- 19
4.1.2 三相交流调压电路
(1)0° ≤a<60°,
三管导通与两管导通交替，
每管导通
(180° － a)。
但 a=0° 时一直是三管导通。
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
a) a =30°
按以下三段范围分别讨论：
4- 20
4.1.2 三相交流调压电路
(2) 60° ≤ a <90°,
两管导通，每管导通 120° 。
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
b) a =60°
4- 21
4.1.2 三相交流调压电路
(3)90° ≤a<150°,两管导通与无晶闸管导通交替，导通角度为 (300° － 2 a)。
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
c) a =120°
4- 22
4.1.2 三相交流调压电路谐波情况电流谐波次数为 6k± 1(k=1,2,3,… ),和三相桥式全控整流电路交流侧电流所含谐波的次数完全相同 。
谐波次数越低,谐波含量越大 。
和单相交流调压电路相比,没有 3倍次谐波,因三相对称时,它们不能流过三相三线电路 。
4- 23
4.1.2 三相交流调压电路
2 支路控制三角联结电路由三个单相交流调压电路组成，分别在不同的线电压作用下工作 。
单相交流调压电路的分析方法和结论完全适用。
输入线电流（即电源电流）
为与该线相连的两 个负载相电流之和。 图 4－ 9三相交流调压电路
c)支路控制三角形联结
4- 24
4.1.2 三相交流调压电路图 4-9
谐波情况
3倍次谐波相位和大小相同，在三角形回路中流动，
而不出现在线电流中。
线电流中所谐波次数为
6k± 1(k为正整数 )。
在相同负载和 a 角时，
线电流中谐波含量少于三相三线星形电路。
图 4－ 9三相交流调压电路
c)支路控制三角形联结
4- 25
4.1.2 三相交流调压电路典型用例 — 晶闸管控制电抗器
（ Thyristor Controlled Reactor— TCR）
a 移相范围为 90° ~180° 。
通过控制 a 角可连续调节流过电抗器的电流，从而调节无功功率。
配以固定电容器，就可在从容性到感性的范围内连续调节无功功率，称为静止无功补偿装臵 (Static Var
Campensator— SVC）,用来对无功功率进行动态补偿，
以补偿电压波动或闪变。
图 4-11 晶闸管控制电抗器 (TCR)电路
4- 26
4.1.2 三相交流调压电路图 4-11 晶闸管控制电抗器 (TCR)电路
a) b) c)
图 4-12 TCR电路负载相电流和输入线电流波形
a) α=120° b) α=135° c) α=160°
4- 27
仿真波形仿真工具为 PECS 2.0（本课题组教师独立开发的仿真软件）
4.1.2 三相交流调压电路图 4-12 TCR电路负载相电流和输入线电流波形
a) α=120° b) α=135° c) α=160°
a） b） c）
TCR支路相电流
TCR支路相电流输入线电流
4- 28
4.2 其他交流电力控制电路
4.2.1 交流调功电路
4.2.2 交流电力电子开关
4- 29
4.2.1 交流调功电路交流调功电路与交流调压电路的异同比较相同点 电路形式 完全相同不同点 控制方式 不同交流调压电路在每个电源 周期 都对输出电压波形进行控制。
交流调功电路是将负载与交流电源接通几个周期,
再断开几个周期,通过通断周波数的比值来调节负载所消耗的平均功率。
4- 30
4.2.1 交流调功电路电阻负载时的工作情况控制周期为 M倍电源周期,晶闸管在前 N
个周期导通,后 M－
N个周期关断 。
负载电压和负载电流
（也即电源电流）的重复周期为 M倍电源周期。
M
电源周期控制周期 =M倍电源周期 =2?
4?
M
O
导通段 = 2?NM
3?
M
2?
M
uo
u1uo,io
wt
U12
图 4-13 交流调功电路典型波形 (M =3,N =2)
图 4-1电阻负载单相交流调压电路
4- 31
4.2.1 交流调功电路谐波情况图 4-14的频谱图（以控制周期为基准）。 In为 n
次谐波有效值,Ion为导通时电路电流幅值。
以电源周期为基准，电流中不含整数倍频率的谐波，
但含有非整数倍频率的谐波。
而且在电源频率附近，非整数倍频率谐波的含量较大。
相对于控制周期的谐波次数相对于电源频率的倍数图 4-14交流调功电路的电流频谱图 (M =3,N =2)
0 51 2 3 4
/
0 12 142 4 6 108
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
I n
I 0m
4- 32
4.2.2 交流电力电子开关概念 把晶闸管反并联后串入交流电路中，代替电路中的机械开关，起接通和断开电路的作用。
优点 响应速度快，无触点，寿命长，可频繁控制通断。
与交流调功电路的 区别并不控制电路的平均输出功率。
通常没有明确的控制周期，只是根据需要控制电路的接通和断开。
控制频度通常比交流调功电路低得多。
4- 33
作用对无功功率控制，可提高功率因数，稳定电网电压，
改善供电质量。
性能优于机械开关投切的电容器。
结构和原理晶闸管反并联后串入交流电路。
实际常用三相，可三角形联结，也可星形联结。
4.2.2 交流电力电子开关图 4-15 TSC基本原理图
a) 基本单元单相简图
b) 分组投切单相简图晶闸管投切电容 （ Thyristor Switched Capacitor—— TSC）
4- 34
4.2.2 交流电力电子开关晶闸管的投切选择晶闸管投入时刻的原则：
该时刻交流电源电压和电容器预充电电压相等，这样电容器电压不会产生跃变，就不会产生冲击电流。
理想情况下，希望电容器预充电电压为电源电压峰值，
这时电源电压的变化率为零，
电容投入过程不但没有冲击电流，电流也没有阶跃变化。
1 2
t
t
t
tu s
iC
uC
VT1
VT2
t t
uVT1
u
us
iC uC
C
VT1
VT2
VT1
图 4-16 TSC理想投切时刻原理说明
4- 35
4.2.2 交流电力电子开关
TSC电路也可采用晶闸管和二极管反并联的方式由于二极管的作用，在电路不导通时 uC总会维持在电源电压峰值。
成本稍低，但响应速度稍慢，
投切电容器的最大时间滞后为一个周波。
图 4-16 TSC理想投切时刻原理说明
1 2
t
t
t
tus
iC
uC
VT1
VT2
t t
uVT1
us
iC uC
C
VT1
VT2
VT1
4- 36
4.3 交交变频电路
4.3.1 单相交交变频器
4.3.2 三相交交变频器
4- 37
4.3.1 单相交交变频器晶闸管交交变频电路，也称周波变流器
(Cycloconvertor)
把电网频率的交流电变成可调频率的交流电的变流电路,属于直接变频电路。
广泛用于大功率交流电动机调速传动系统，
实际使用的主要是三相输出交交变频电路。
4- 38
4.3.1 单相交交变频器
1 电路构成和基本工作原理电路构成如图 4-18，由 P组和 N
组反并联的晶闸管变流电路构成，和直流电动机可逆调速用的四象限变流电路完全相同。
变流器 P和 N都是相控整流电路。 图 4-18 单相交交变频电路原理图和输出电压波形
Z
P N
输出电压 平均输出电压图4-18
O
u
o
u
o
a
P
=0
a
P
=
2
a
P
=
2
w t
4- 39
4.3.1 单相交交变频器工作原理
P组工作时,负载电流
io为 正 。
N组工作时,io为 负 。
两组变流器按一定的频率交替工作,负载就得到该频率的交流电 。
改变两组变流器的切换频率,就可改变输出频率 wo 。
改变变流电路的控制角 a,就可以改变交流输出电压的幅值 。
图 4-18 单相交交变频电路原理图和输出电压波形
Z
P N
输出电压 平均输出电压图4-18
O
u
o
u
o
a
P
=0
a
P
=
2
a
P
=
2
w t
4- 40
4.3.1 单相交交变频器为使 uo波形接近正弦波,可按正弦规律对 a 角进行调制 。
在半个周期内让 P组 a 角按正弦规律从 90° 减到 0°
或某个值,再增加到 90°,每个控制间隔内的平均输出电压就按正弦规律从零增至最高,再减到零 。 另外半个周期可对 N组进行同样的控制 。
uo由若干段电源电压拼接而成,在 uo的一个周期内,
包含的电源电压段数越多,其波形就越接近正弦波 。
4- 41
a)
整流 逆变阻断图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
4.3.1 单相交交变频器
2 整流与逆变工作状态阻感负载为例,也适用于交流电动机负载 。
把交交变频电路理想化,
忽略变流电路换相时 uo
的脉动分量,就可把电路等效成图 4-19a所示的正弦波交流电源和二极管的串联 。
图 4-19 理想化交交变频电路的整流和逆变工作状态
4- 42
a)
整流 逆变阻断图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
4.3.1 单相交交变频器设负载阻抗角为 j,则输出电流滞后输出电压 j
角 。
两组变流电路采取无环流工作方式,即一组变流电路工作时,封锁另一组变流电路的触发脉冲 。
图 4-19 理想化交交变频电路的整流和逆变工作状态
4- 43
4.3.1 单相交交变频器工作状态
t1~t3期间,io正半周，正组工作，反组被封锁。
t1~ t2,uo和 io均为正，
正组整流，输出功率为正。
t2 ~ t3,uo反向,io
仍为正，正组逆变，
输出功率为负。
a)
整流 逆变阻断图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
图 4-19 理想化交交变频电路的整流和逆变工作状态
4- 44
a)
整流 逆变阻断图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
4.3.1 单相交交变频器
t3 ~ t5期间,io负半周，反组工作，正组被封锁。
t3 ~ t4,uo和 io均为负，
反组整流，输出功率为正。
t4 ~ t5,uo反向,io仍为负，反组逆变，输出功率为负。
小结,
① 哪一组工作由 io方向决定，
与 uo极性无关。
② 工作在整流还是逆变，则根据 uo方向与 io方向是否相同确定。
图 4-19 理想化交交变频电路的整流和逆变工作状态
4- 45
③ 当 uo和 io的相位差小于 90° 时，一周期内电网向负载提供能量的平均值为正，电动机工作在电动状态。
④ 当二者相位差大于 90° 时，一周期内电网向负载提供能量的平均值为负，电网吸收能量，电动机为发电状态。
⑤ 考虑无环流工作方式下 io过零的死区时间，一周期可分为 6段。
4.3.1 单相交交变频器
1
O
O
2
3 4
5
6
图4 - 2 0
u
o
i
o
w t
w t
图 4-20 单相交交变频电路输出电压和电流波形第 1段 io <0,uo >0,反组逆变第 2段 电流过零,为无环流死区第 3段 io >0,uo >0，正组整流第 4段 io >0,uo <0，正组逆变第 5段 又是无环流死区第 6段 io <0,uo <0，为反组整流
4- 46
4.3.1 单相交交变频器设 Ud0为 a = 0时整流电路的理想空载电压，则有
(4-15)
交交变频电路每次控制 a角都是不同的。
表示每次控制间隔内 uo的平均值。
ac o sd0o Uu?
0u
图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t
图 4-21 余弦交点法原理
3 输出正弦波电压的调制方法－余弦交点法
4- 47
4.3.1 单相交交变频器设期望的正弦波输出电压为
(4-16）
比较式 (4-15)和 (4-16)，应使
(4-17)
g 称为输出电压比：
余弦交点法基本公式
(4-18)
ttUU oo
d0
om s i ns i nc o s wgwa
)10(
0
gg
d
om
U
U
tUu oomo s i n w?
图 4-21 余弦交点法原理图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t
)s i n(c o s o1 twga
4- 48
4.3.1 单相交交变频器余弦交点法图解
(图 4－ 21)
线电压 uab,uac,ubc,
uba,uca和 ucb依次用
u1 ~ u6表示。
相邻两个线电压的交点对应于 a =0。
图 4-21 余弦交点法原理图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t
4- 49
4.3.1 单相交交变频器
u1~u6所对应的同步信号分别用 us1~us6表示
us1~us6比相应的 u1~u6
超前 30°,us1~us6的幅值和相应线电压在 a =0
的时刻对应 。
以 a =0作为零时刻,则
us1~us6为余弦信号 。
各晶闸管触发时刻由相应的同步电压 us1~us6的下降段和期望的输出电压 uo的交点来决定 。 图 4-21 余弦交点法原理图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t
4- 50
4.3.1 单相交交变频器图 4－ 22表示 不同 g 时，
在 uo一个周期内,a
随 w ot 变化的情况。
g 较小，即输出电压较低时,a只在离 90°
很近的范围内变化，
电路的输入功率因数非常低。
g = 0
g = 0,1
相位控制角
a
/
(
°
)
输出相位 w
0
t
图4 - 2 2
1 2 0
1 5 0
1 8 0
30
60
90
0
0,1
0,2
0,3
0,8
0,9
1,0
0,8
0,2
0,3
0,9
1,0
2?
2
2
3?
图 4-22 不同 g 时 a和 wot的关系
)s in(s in
2
)s in(co s
o
1
o
1
t
t
wg
wga
4- 51
4.3.1 单相交交变频器
4 输入输出特性
1) 输出上限频率输出频率增高时，输出电压一周期内所含电网电压段数减少，波形畸变严重。
电压波形畸变及其导致的电流波形畸变和转矩脉动是限制输出频率提高的主要因素。
就输出波形畸变和输出上限频率的关系而言，很难确定一个明确的界限。
当采用 6脉波三相桥式电路时，输出上限频率不高于电网频率的 1/3~1/2。电网频率为 50Hz时，交交变频电路的输出上限频率约为 20Hz。
4- 52
4.3.1 单相交交变频器
0,8 0,6 0,4 0,2 0
g
=
1
,0
输入位移因数负载功率因数 （ 滞后 ）负载功率因数 （ 超前 ）
图4 - 2 3
0
1,00,80,60,40,20
0,8
0,6
0,4
0,2
0
,8
0
,6
0
,4
0,
2
图 4-23 单相交交变频电路的功率因数
2) 输入功率因数输入电流相位滞后于输入电压，
需要电网提供无功功率。
输出电压比 g 越小，半周期内 a
的平均值越靠近 90°,位移因数越低。
负载功率因数越低，输入功率因数也越低。
不论负载功率因数是滞后的还是超前的，输入的无功电流总是滞后。
输入位移因数负载功率因数（超前）负载功率因数（滞后）
4- 53
4.3.1 单相交交变频器
3) 输出电压谐波输出电压的谐波频谱非常复杂,既和电网频率 fi以及变流电路的脉波数有关,也和输出频率 fo有关 。
采用三相桥时,输出电压所含主要谐波的频率为
6fi± fo,6fi± 3fo,6fi± 5fo,…
12fi± fo,12fi± 3fo,12fi± 5fo,…
采用无环流控制方式时,由于电流方向改变时死区的影响,将增加 5fo,7fo等次谐波 。
4- 54
4.3.1 单相交交变频器
4) 输入电流谐波输入电流波形和可控整流电路的输入波形类似，但其幅值和相位均按正弦规律被调制，各次谐波的幅值较可控整流电路的谐波幅值小。
采用三相桥式电路的交交变频电路输入电流谐波频率
(4-19)
和 (4-20)
式中,k=1,2,3,… ； l=0,1,2,… 。
4- 55
4.3.2 三相交交变频电路由三组输出电压相位各差 120° 的单相交交变频电路组成。
1 电路接线方式公共交流母线进线方式输出星形联结方式交交变频电路主要应用于大功率交流电机调速系统，使用的是三相交交变频电路。
4- 56
4.3.2 三相交交变频电路
1）公共交流母线进线方式由三组彼此独立的、输出电压相位相互错开 120° 的单相交交变频电路构成。
电源进线通过进线电抗器接在公共的交流母线上。
因为电源进线端公用，所以三组的输出端必须隔离。为此，交流电动机的三个绕组必须拆开。
主要用于中等容量的交流调速系统。
图 4-24 公共交流母线进线三相交交变频电路（简图 ）
4- 57
2) 输出星形联结方式
4.3.2 三相交交变频电路图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图三组的输出端是星形联结，电动机的三个绕组也是星形联结。
电动机中点不和变频器中点接在一起，电动机只引出三根线即可。
4- 58
4.3.2 三相交交变频电路图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图因为三组的输出联接在一起，其电源进线必须隔离，因此分别用三个变压器供电。
由于输出端中点不和负载中点相联接，所以在构成三相变频电路的六组桥式电路中，至少要有不同输出相的两组桥中的四个晶闸管同时导通才能构成回路，形成电流。
2) 输出星形联结方式
4- 59
4.3.2 三相交交变频电路图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图和整流电路一样，同一组桥内的两个晶闸管靠双触发脉冲保证同时导通。
两组桥之间则是靠各自的触发脉冲有足够的宽度，以保证同时导通。
2) 输出星形联结方式
4- 60
4.3.2 三相交交变频电路
2 输入输出特性输入电流总输入电流由三个单相的同一相 (图中为 U相 )输入电流合成而得到。
有些谐波相互抵消，谐波种类有所减少，总的谐波幅值也有所降低。
输出上限频率和输出电压谐波和单相交交变频电路是一致的。
4- 61
4.3.2 三相交交变频电路谐波频率为
(4-21)
和 (4-22)
式中 k=1,2,3,…l=0,1,2,… 。
采用三相桥式电路时，
输入谐波电流的主要频率为 fi± 6fo,5fi,5fi± 6fo,
7fi,7fi± 6fo,11fi,
11fi± 6fo fi± 12fo等。
其中 5fi次谐波的幅值最大。
U
U
200 t/ms
输出电压单相输出时相输入电流三相输出时相输入电流
200 t/ms
200 t/ms
图 4-26 交交变频电路的输入电流波形
4- 62
4.3.2 三相交交变频电路输入功率因数三相总输入功率因数应为
(4-23)
三相电路总的有功功率为三组单相有功功率之和。
但视在功率却不能简单相加，而应由总输入电流有效值和输入电压有效值来计算，比三组单相各自的视在功率之和要小。
三相总输入功率因数要高于单相交交变频电路。
S
PPP
S
P cba
4- 63
4.3.2 三相交交变频电路
3 改善输入功率因数和提高输出电压基本思路各相输出的是相电压，而加在负载上的是线电压。
在各相电压中叠加同样的直流分量或 3倍于输出频率的谐波分量，它们都不会在线电压中反映出来，因而也加不到负载上。利用这一特性可以使输入功率因数得到改善并提高输出电压。
直流偏臵负载电动机低速运行时，变频器输出电压很低，各组桥式电路的 a角都在 90° 附近，因此输入功率因数很低。
给各相输出电压叠加上同样的 直流分量,控制角 a 将减小，
但变频器输出线电压并不改变。
既可改变变频器的输入功率因数，又不影响电动机运行。
4- 64
4.3.2 三相交交变频电路交流偏臵
－梯形波输出控制方式图 4－ 27所示，使三组单相变频器的输出均为梯形波
(也称准梯形波 )，主要谐波成分是三次谐波。
在线电压中三次谐波相互抵消，
线电压仍为正弦波。
因为桥式电路较长时间工作在高输出电压区域（即梯形波的平顶区）,a角较小，因此输入功率因数可提高 15%左右。
图 4-20正弦波输出控制方式中,最大输出正弦波相电压的幅值为 Ud0 。 在同样幅值的下,梯形波中的基波幅值可提高
15%左右 。
梯形波控制方式相当于 给相电压中叠加了三次谐波,所以也称为交流偏臵 。
u
A N '
的基波分量图4 - 2 7
u
O
t
u
AB
u
A N '
u
B N '
图 4-27 梯形波控制方式的理想输出电压波形
4- 65
4.3.2 三相交交变频电路交交变频和交直交变频的比较
8.1节中将介绍间接变频电路，先把交流变换成直流，
再把直流逆变成可变频率的交流，称交直交变频电路。
交交变频电路的 优点,
交交变频电路的 缺点,
接线复杂，采用三相桥式电路的三相交交变频器至少要用 36只晶闸管。
受电网频率和变流电路脉波数的限制，输出频率较低。
输入功率因数较低。
输入电流谐波含量大，频谱复杂。
效率较高（一次变流）
可方便地实现四象限工作低频输出波形接近正弦波
4- 66
4.3.2 三相交交变频电路应用主要用于 500kW或 1000kW以上的大功率、低转速的交流调速电路中。目前已在轧机主传动装臵、鼓风机、
矿石破碎机、球磨机、卷扬机等场合应用。
既可用于异步电动机，也可用于同步电动机传动。
4- 67
4.4 矩阵式变频器简介：
是近年出现的一种新颖的变频电路。
是直接变频电路,采用的开关器件是全控型。
控制方式是斩波控制。
拓扑结构：
三相输入电压为 ua,ub和
uc
三相输出电压为 uu,uv和
uw
图 4-28 矩阵式变频器
4- 68
4.4 矩阵式变频器
9个开关器件组成 3× 3
矩阵，因此该电路被称为矩阵式变频电路
(Matrix Converter —
MC)或矩阵变换器。
图中每个开关都是矩阵中的一个元素，采用双向可控开关，图 4-28b给出了应用较多的一种开关单元。
图 4-28 矩阵式变频器
4- 69
4.4 矩阵式变频器优点输出电压为正弦波 。
输出频率不受电网频率的限制 。
输入电流也可控制为正弦波且和电压同相 。
功率因数为 1,也可控制为需要的功率因数 。
能量可双向流动,适用于交流电动机的四象限运行 。
不通过中间直流环节而直接实现变频,效率较高 。
4- 70
4.4 矩阵式变频器矩阵式变频电路的基本工作原理
1） 单相输入对单相交流电压 us进行斩波控制,
即进行 PWM控制时,输出电压 uo为
(4-24)
式中,Tc— 开关周期； ton— 一个开关周期内开关导通时间； — 占空比 。
ss
c
on
o uuT
tu
sscono uuTtu
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相输出构造输出线电压
－
1m
4- 71
4.4 矩阵式变频器不同的开关周期中采用不同的,可得到与 us频率和波形都不同的 uo。
由于单相交流 us波形为正弦波，
可利用的输入电压部分只有如图 4-29a所示的单相电压阴影部分，因此 uo将受到很大的局限，无法得到所需输出波形。
2） 三相输入
（ 1） 用图 4－ 28a中第一行的 3
个开关共同作用来构造输出相电压 uu。
sscono uuTtu
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相输出构造输出线电压
－
1m
4- 72
4.4 矩阵式变频器可利用图 4-29b所示的三相相电压包络线中所有的阴影部分 。
理论上所构造的 uu的频率可不受限制 。
但如 uu必须为正弦波,则其最大幅值仅为输入相电压 ua幅值的 0.5倍 。
（ 2） 用图 4-28a中第一行和第二行的 6个开关共同作用来构造输出线电压 uuv 。
sscono uuTtu
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相输出构造输出线电压
－
1m
4- 73
4.4 矩阵式变频器可利用图 4-29c中 6个线电压包络线中所有的阴影部分 。
当 uuv必须为正弦波时,最大幅值就可达到输入线电压幅值的 0.866倍 。
这也是正弦波输出条件下矩阵式变频电路理论上最大的输出输入电压比 。
sscono uuTtu
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相输出构造输出线电压
－
1m
4- 74
4.4 矩阵式变频器以相电压输出方式为例分析矩阵式交交变频电路的控制利用对开关 S11,S12和 S13
的控制构造输出电压 uu。
为防止输入电源短路,任何时刻只能有一个开关接通 。
负载一般是阻感负载,负载电流具有电流源性质,
为使负载不开路,任一时刻必须有一个开关接通 。
图 4-28 矩阵式变频器
4- 75
4.4 矩阵式变频器
u相输出电压 uu和各相输入电压的关系为
(4-25)
式中 11,12和 13—
一个开关周期内开关
S11,S12,S13的导通占空比
(4-26)
cbau uuuu 131211
1131211
图 4-28 矩阵式变频器
4- 76
4.4 矩阵式变频器用同样的方法控制图中第 2，
3行的各开关，得到类似于式
(4-25)的表达式。合写成矩阵的形式
（ 4－ 27）
可缩写为
uo=? ui （ 4－ 28）
称为调制矩阵
c
b
a
w
v
u
u
u
u
u
u
u
333231
232221
131211
图 4-28 矩阵式变频器
4- 77
4.4 矩阵式变频器矩阵式变频电路确定后，输入电流和输出电流的关系也确定了。
(4-29)
缩写形式 ii ＝? io (4-30)
式中
ii
io
w
v
u
c
b
a
i
i
i
i
i
i
332313
322212
312111
i
i
T
Tcba iii?
Twvu iii?
图 4-28 矩阵式变频器
4- 78
对实际系统来说,输入电压和所需要的输出电流是已知的 。
设为
(4-31)
（ 4－ 32）
4.4 矩阵式变频器
3
4
co s
3
2
co s
co s
iim
iim
iim
w
w
w
tU
tU
tU
u
u
u
c
b
a
)
ooom
ooom
ooom
3
4
c o s
3
2
c o s
c o s
j
w
j
w
jw
tI
tI
tI
i
i
i
w
v
u
式中
Uim,Iom 为输入电压和输出电流的幅值；
wi,wo 为输入电压和输出电流的角频率；
jo 为相应于输出频率的负载阻抗角。
4- 79
4.4 矩阵式变频器变频电路希望的输出电压和输入电流分别为
(4-33)
(4-34)
3
4
c o s
3
2
c o s
c o s
oom
oom
oom
w
v
u
w
w
w
tU
tU
tU
u
u
u
)
iiim
iiim
iiim
3
4
c o s
3
2
c o s
c o s
j
w
j
w
jw
tI
tI
tI
i
i
i
c
b
a
式中
Uom,Iim为输出电压和输入电流的幅值；
ji为输入电流滞后于电压的相位角。
4- 80
4.4 矩阵式变频器当期望的输入功率因数为 1时,ji =0。 把式 (4-31)~式 (4-34)
代入式 (4-27)和式 (4-29),可得
(4-35)
( 4-36)
3
4
c o s
3
2
c o s
c o s
oom
oom
oom
w
w
w
tU
tU
tU
im i
im i
im i
c o s
2
c o s
3
4
c o s
3
Ut
Ut
Ut
w
w
w
)
3
4
c o s
3
2
c o s
c o s
iim
iim
iim
w
w
w
tI
tI
tI
)o m o o
o m o o
o m o o
c o s
2
c o s
3
4
c o s
3
T
It
It
It
wj
w j
wj
如能求得满足式
(4-35) 和式 (4-36)
的?,就可得到希望的输出电压和输入电流 。
4- 81
4.4 矩阵式变频器要使矩阵式变频电路能够很好地工作,需解决的两个基本问题：
如何求取理想的调制矩阵? 。
开关切换时如何实现既无交叠又无死区 。
现状尚未进入实用化,主要原因：
所用的开关器件为 18个,电路结构较复杂,成本较高,
控制方法还不算成熟 。
输出输入最大电压比只有 0.866，用于 交流电机调速时输出电压偏低 。
4- 82
4.4 矩阵式变频器十分突出的优点：
有十分理想的电气性能 。
和目前广泛应用的交直交变频电路相比,虽多用了 6
个开关器件,却省去了直流侧大电容,将使体积减小,且容易实现集成化和功率模块化 。
在器件制造技术飞速进步和计算机技术 日新月异的今天,矩阵式变频电路将有很好的发展前景 。
4- 83
本章小结本章的要点如下,
(1)交流 — 交流变流电路的分类及其基本概念；
(2)单相交流调压电路的电路构成,在电阻负载和阻感负载时的工作原理和电路特性；
(3)三相交流调压电路的基本构成和基本工作原理；
(4)交流调功电路和交流电力电子开关的基本概念；
(5)晶闸管相位控制交交变频电路的电路构成,工作原理和输入输出特性；
(6)各种交流 — 交流变流电路的主要应用；
(7)矩阵式交交变频电路的基本概念 。
