第 6章 同步电机
什么是同步电机？
?一,同步电机和异步电机的区别
? ①转子绕组结构
? 感应电机, 三相双层叠绕组或其他交流绕组
笼式绕组,构成闭合回路
? 同步电机, 多为同心式绕组，外接直电源
②转子转速和同步转速的关系
③绕组中的电流
④气隙大小的差别
二、同步电机的运行原理
? 当励磁绕组通以直流电之后，建立恒定的磁
场，转子转速为 n时，定子的导体感应交流电
动势，其频率是
60
spnf ?
m
m
m
sin
s i n ( 1 2 0 )
s i n ( 2 4 0 )
OA
OB
OB
e E t
e E t
e E t
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?
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三,同步电机的分类
? ①按运行方式和功转换方向：同步发电机
同步电动机
同步调相机
? ②按结构分 旋转磁极式
旋转电枢式 (小容量 )
? ③ 按磁极的形状分,隐极机
凸极机
? ④按原动机的类别分：汽轮发电机
水轮发电机
柴油发电机
燃汽轮发电机
风力发电机
? 汽轮发电机 —— 转速高、离心力大 (p=1,p=2)—— 隐极式
? 水轮发电机 —— 转速低、极数多 ——
6.1.1 同步电机的结构
一、隐极同步发电机的基本结构
线棒换位
? 定子电流较大，每槽一般只嵌放两个有效导体 (线
棒 )，为减少涡流损耗，每根导体常由多股截面为
15mm2以下的扁铜线并联而成，而有进行编织换位。
左江 24MW发电机转子在吊装
水轮发电机模型
三峡左岸电站 发电机简介
三峡左岸水电站共安装额定容量 700MW的水轮
发电机组 14台，总装机容量为 9800MW。其中 1#、
2#,3#,7#,8#,9#为德国伏伊特水电集团公
司、德国西门子公司、通用电气加拿大国际公
司三家联营体，简称 VGS生产制造； 4#,5#,6#、
10#,11#,12#,13#,14#为 ALSTOM公司生产制
造
左岸发电机简介
? 三峡左岸电站水轮发电机组为混流式，采用立轴半伞
式三导轴承结构，下导与推力采用推导联合轴承。
? 机组额定转速 75r/min，额定工作水头为 80.6m。
? 发电机冷却方式采用半水冷，即定子绕组采用直接水
冷，定子铁芯和转子绕组采用空冷的发电机。
? 发电机与主变连接采用联合单元接线，发电机出口不
设断路器，发电机中性点通过接地变压器接地。
? 机组制动采用电气 /机械制动的方式。
三峡左岸发电机技术参数
序号 技术名称 ALSTOM VGS
1 额定容量（ MVA） 777.8 777.8
2 最大容量（ MVA） 840 840
3 额定电压（ KV） 20 20
4 额定电流（ A） 22453.8 22453.8
5 额定功率因数 0.9 0.9
6 额定频率（ HZ） 50 50
7 额定转速（ r/min） 75 75
8 每相支路数 5 5
9 单相对地电容（ uf） 1.35 2.03
发电机各主要部件尺寸
序
号
项目 ALSTOM VGS
1 定子直径 20900mm 21420mm
2 定子铁芯外径 19690mm 19310mm
3 定子铁芯内径 18800mm 18500mm
4 定子铁芯高度 2850mm 3130mm
5 静止时的气隙尺寸 31.5mm 32mm
6 转子带磁极直径 18757mm 18433mm
7 发电机总重量 3459000Kg 3143000Kg
发电机定子总装配
ALSTOM发电机
? ALSTOM 发电机定子是由定子机座、定子铁芯和定子绕
组等主要部件组成。
? 定子机座由定
子铁芯支撑环,
20个垂直的斜
元件, 垂直筋
板以及机座外
壁等组成 。 机
座分 6瓣, 现场
组装
发电机定子总装配
? 定子铁芯由硅钢片, 齿压
板, 压指, 压紧螺栓等组
成 。 硅钢片厚度为 0.5mm，
两面均涂有 F级绝缘漆, 叠
成总高度为 3130mm,共 46
段叠片堆, 47个通风槽；
铁芯拉紧螺栓位于铁芯叠
片中部, 用绝缘套管与铁
芯叠片绝缘, 与传统的位
于铁芯叠片尾部相比拉紧
效果好, 有利于防止叠片
翘曲变形和运行过程中松
动 。
?定子绕组设计
为三相双层波
形绕组，每相 5
支路并联，共
1080根罗贝尔
线棒组成。绕
组轮换数为 1—
8— 14，每极每
相槽数为 9/4，
节距为 13
发电机定子总装配发电机定子总装配
发电机定子总装配
下层线棒
绕包带
层间垫条
波纹垫条
上层线棒
环氧垫条
内楔
外楔
发电机定子总装配
VGS发电机
? vgs 发电机定子是由定子机座、定子铁芯和定子绕组
等主要部件组成 。
? 定子机座分 3瓣，现场组装
? 定子铁芯由硅钢片、齿压板、压指、压紧螺栓等组
成。硅钢片厚度为 0.5mm，两面均涂厚度为 7.5μ mF
级绝缘漆，叠成总高度为 3130mm，共 52段叠片堆，
55个通风槽；铁芯拉紧螺栓位于铁芯叠片与定子机
座之间 。
? 定子绕组设计为三相双层波形绕组，每相 5支路并
联，共 1020根罗贝尔线棒组成。
发电机定子总装配
VGS
发
电
机
定
子
铁
芯
发电机定子总装配
发
电
机
定
子
绕
组
发电机转子
? VGS和 ALSTOM发电机的转子 采用无轴结构,
由转子支架 （ 包括转子中心体和支臂部分 ）,
磁轭和磁极等部件构成 。 转子支架为圆盘式
结构, 在工地进行组装焊接, 且设有足够数
量的孔洞, 以满足发电机通风的要求和具有
良好的导风性能； 磁轭由高强度经钝化处理
的冷轧薄钢板组装成的坚实结构；磁极包括
磁极铁心磁极绕组和阻尼绕组 。
发电机转子
VGS
发
电
机
转
子
发电机转子
Insulating
frames of
fiber
glass
Pole winding
brace
Pole
clamping
type T-
dovetail
Steel
frame to
clamp the
pole
winding
Pole
winding
terminals
Pole
winding
发电机转子
? 发电机转子励磁电气特性和数据
序号 项目 ALSTOM VGS
1 额定励磁电压 447V 364V
2 最大负荷及功率因数为 0.9下励
磁电压
473V 380V
3 空载励磁电流 2233A 2190A
4 额定负荷下的励磁电流 3917A 3779A
5 励磁绕组绝缘的最高耐压 (直流 ) 8000V 5000V
6 励磁绕组 90℃ 时的电阻 0.107Ω 0.0964 Ω
7 励磁绕组对地电容 0.55μF 2.6 μF
线棒结构
? 两种 发电机采用的是罗贝尔 360度换位线棒，线棒
由中心导体、水冷部件、主绝缘、电晕保护层等
组成
? ALSTOM发电机线棒中心导体部分由 42根铜股线，单根铜
股线表面喷有绝缘漆，层与层之间有一预浸渍环氧漆的
垫条作为一层额外绝缘，以防层间短路。铜股线换位后
留下的空隙用环氧云母胶填充，外面再加一层内部半导
体防电晕保护层； VGS发电机线棒中心导体部分由 24根
铜股线，线棒的股间绝缘采用玻璃纤维和优质云母材料。
线棒结构
? ALSTOM发电机水冷部件由 6根不锈钢空心导管和 2个水箱
组成 ； VGS发电机水冷部件由 6根铜空心导管，作为中心
导体的一部分。
? ALSTOM发电机线棒的主绝缘采用的是 MICADUR F级绝缘
系统，它是由真空浸渍的合成树脂绝缘带和在无溶剂环
氧树脂中浸渍的高品质云母玻璃纤维带组成。整根线棒
由 19层此绝缘带连续半叠饶构成，形成后的线棒直线段
主绝缘厚度为 4.6mm,斜线段主绝缘厚度为 3.7mm。 VGS
发电机线棒的主绝缘也采用的是 MICADUR F级绝缘系统，
由优质云母和混合环氧树脂组成主绝缘厚度为 4.6mm。
线棒结构
? ALSTOM发电机防电晕保护层分两部分，线棒直线段
是浸有半导体漆 LL17的聚胺脂带子缠绕，厚度约为
0.15mm，表面接触电阻变化范围为 0.8~8千欧 /平方
毫米，线棒端部弯曲段采用高阻防晕层，厚度约为
0.9 。
线棒结构
66
.1mm
75
.3mm
75
.6mm
37,4mm
37,1mm
27,9mm
填充胶
防晕层
主绝缘
0,15mm
4.6mm
铜股线
空心导水管
27,9mm
35 mm
37,1mm
防晕层
空心导水管
主绝缘
铜股线
69
.9mm
60
.7mm
68
.1mm
3.7mm
0.9mm
线棒弯曲段截面图
? ALSTOM发电机线棒结构
线棒直线段截面图
?6.1.3 冷却问题简述,
? 在中、小型电机中，都采用空气作为冷却介质。
当电机的容量很大时，电机内部的损耗及发热量
迅速增加，冷却问题显得格外重要，此时必须加
强通风或采用其他的冷却方式。
? 1）在大型汽轮发电机中，为了提高其冷却效率，
往往用氢气冷却，但氢气与空气混合后，有爆炸
危险，必须有一套控制设备来保证外界空气不会
渗入到电机内部。
? 目前在更大容量的发电机中，可以采用导线内部
直接冷却。例如采用空心导体（如图），冷却介
质直接在导体中流通而把热量带走，这样能更有
效地降低电机的温升。所采用的冷却介质一般有
氢气 及水等。
6.1.4 同步电机的额定值
同步电机的额定值有：
1）额定电压,是指在正常运行时，按照制
造厂的规定，定子三相绕组上的 线电压 。
电压的单位用 V或 kV表示。
2）额定电流,流过定子绕组的线电流 。
3）额定功率,是指在正常运行时，电机的
输出功率 。
A,对于发电机而言：输出的是电功率。
B,对于电动机而言：输出的是机械功率。
4,相数 m, 一般 m=3。
5,额定频率,我国额定工业频率规定
=50Hz.
3 c o sN N N NP U I ??
3 c o sN N N N NP U I ???
Nf
? 6）额定转速,额定转速即为电机的同步
速，在一定极数及频率时，它的转速是
定值。
?7）额定励磁电压
?8）额定励磁电流
p
f
n NN
60
?
6.2 同步发电机的运行原理
? 重点内容
? 1.同步发电机电枢反应的概念
? 2.隐极发电机负载运行分析及其相量图
? 3.凸极发电机的负载运行分析及其相量图
? 4.电枢反应电抗，同步电抗 (直轴同步电机，
交轴同步电机 )的概念
§ 6.2.1同步发电机的空载运行
6.2.2 同步发电机的电枢 反应
同步电机在空载时, 气隙中仅存在着转子磁势 。 负
载以后, 除转子磁势外, 定子三相电流也产生电
枢磁势 。 电枢磁势的存在, 将使气隙中磁场的大
小及位置发生变化, 这种现象称之为电枢反应 。
电枢反应：电枢磁动势对主极磁场的影响 。
电枢反应除使气隙磁场发生畸变，从而直接关联
到机电能量转换外，还有去磁或增磁作用，对同
步电机的运行性能产生重要的影响。
电枢反应的性质取决与电枢磁动势和主磁场在空
间的相对位置。分析表明，这一相对位置与激磁
电动势
根据不同的 Ψ值，下面我们将分别进行分析。
有关。之间的相角差和负载电流 ??? IE 0
?内功率因数角 Ψ=00
BI
.
AI
.
CI
.
AE0
.
时轴
CE0
.
B0
.E
Ψ+90
0
Fδ
Fa
d轴
q轴 A轴
A X
Z B
CY
Ff
N S
交轴电枢反应
内功率因数角 Ψ=900
时轴
AE0
.
CE0
.
BE0
.
AI
.
CI
.
BI
.
ψ
d轴
q轴 A轴
A X
Z B
CY
Ff N S
直轴去磁电枢反应
Fa
?内功率因数角 Ψ=-900
时轴
AE0
.
CE0
.
BE0
.
CI
.
BI
.
AI
,ψ
d轴
q轴 A轴
A X
Z B
CY
Ff N S
直轴助磁电枢反应
Fa
?内功率因数角 00<Ψ<900
时轴
AE0
.
CE0
.
BE0
.
ψ AI.
CI
.
BI
.
d轴
q轴 A轴
A X
Z B
CY
Ff
N S
既有交轴又有直轴去磁电枢反应
Ψ+900 Fa
?电枢磁势和电枢电流分量
????
????
????
???
c o sc o s
s i ns i n
IIFF
IIFF
IIIFFF
qaaq
daad
qdaqada
交轴分量
直轴分量
ψ≈φ=00,,
交轴电枢磁动势 和励
磁磁动势作用产生电
磁力,形成制动性质
的电磁转矩 Tem
励磁磁动势超前 电枢
磁动势
n1 Tem
aq II
?? ?
?ψ≈φ=1800,
交轴电枢磁动势 和
励磁磁动势作用产
生电磁力,形成驱
动性质的电磁转矩
Tem
电枢磁动势 超前励
磁磁动势
ψ≈φ=900,
,直轴电枢磁动势也
产生电磁力，但不形
成电磁转矩
rd II
?? ? n
1
n
Φad
If
A
Z B
X
C
Y
N
S
? 综合以下分析可以看出：当同步发电机供
给滞后电流时, 电枢磁势除了一部分产生
交轴电枢反应外, 还有一部分产生直轴去
磁电枢反应；当电机供给超前电流时, 电
枢磁势除了一部分产生交轴电枢反应外,
还有一部分产生直轴增磁电枢反应 。 这个
结论十分重要, 它对发电机性能的影响将
在后面内容提到 。
电枢反应电抗和同步电抗的概念
1 隐极同步电机的电枢反应：
隐极同步电机有一个特点就是定转子之间的
气隙是均匀分布的 。 电枢磁动势作用在任
一位置, 其效果是一样的
已知：
其中的 称为电枢反应电抗。 在同样大
小电流情况下,如果 越大，电枢反应
电势也越大，表示着电枢磁势所产生的
电枢磁通很强。因此 的大小可以说
明电枢反应的强弱。
当然，电枢电流除了产生主磁通外，还要
产生一定的漏磁通，由于漏磁通也会交
链电枢绕组，所以对应产生电动势
aaa XIjE
..
??
aX
aX
aX
?
.E
?? XIjE a
..
??
? 所以在三相对称电流通过电枢绕组后,
所产生的匝链定子绕组的磁通为 （
）, 两者在电枢绕组中所产生的全部电势
为
? 式中 称为隐极同步电机的
同步电抗 。
???? a
saaa
aaaa
XIjXXIj
XIjXIjEE
..
....
)(
)(
?????
????
?
??
?XXX as ??
? 这样同步发电机在负载下, 电枢反应磁通及漏
磁通所产生的作用, 可以通过同步电抗压降的
形式来表示了 。
? 同步电机在正常状态下工作，磁路略呈饱和。
磁路的饱和程度越高，它的磁阻便越大，所对
应的电抗便函越小。所以 或 的大小是随
着磁路饱和程度的改变而改变的。
2、凸极同步电机：
? 凸极同步电机的特点就是气隙分布不均匀。这
样我们就不能用分析隐极式同样的方法来分析
凸极同步电机的电抗。在凸极电机中，极面下
气隙较小，两极之间气隙较大。
aX sX
很显然，由于直轴处的气隙比交轴处小，
故直轴磁导比交轴磁导大。这样，同样大
小的电枢磁动势作用在直轴和交轴上时，
所产生的电枢磁场将有明显的差别。 而不
同的磁阻将对应着不同的电抗。
所以，在这里，我们将磁动势 分解成沿
直轴和交轴方向的两个分量。 aF
?s i naad FF ?
?c o saaq FF ?
? 直轴电枢磁势固定地作用在直轴磁路上,
对应于一个恒定不变的磁阻, 产生磁通 。
交轴电枢磁势固定地作用在交轴磁路,
也对应于一个恒定不变的磁阻, 产生磁
通 。 磁通 与 分别切割定子绕组
而在其中感应出电势 及 。 由于交
轴 及直轴的 磁阻都恒 定不变, 所以
正比于, 正比于, 因此,
ad?
aq?
ad? aq?
adE aqE
adE
ad?
aqE adF
??
?
?
?
??
??
aqdaq
addad
XIjE
XIjE
..
..
? 和隐极电机一样, 直轴和交轴电枢反应
电抗各和定子漏抗相加, 便可以得到直
轴同步电抗和交轴同步电抗, 即
注意：在直轴磁路上, 由于气隙小, 磁阻
小, 所以 较大 。 在交轴磁路上, 由
于气隙很大, 磁阻大, 所以 较小 。
当直轴及交轴的同步电抗相等时, 就是
隐极电机 。
?
?
?
??
??
?
?
XXX
XXX
aqq
add
adX
aqX
6.2.3 隐极同步发电机的负载运行
1 隐极发电机的电磁过程
fI fF
0
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0
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?
I aF aE
?
?
?E
?
?E
?
??
a
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aRI
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aa xIjE
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?? xIjE
?? ??
2 隐极同步发电机的电势方程式：
同步发电机在对称负载下运行, 气隙中存在着两种磁
势, 即定子上的电枢磁势和转子的磁极磁势 。 在不
考虑磁路的饱和现象时, 应用迭加原理, 认为它们
各自独立地产生相应磁通, 并在电枢绕组内产生感
应电势 。
...
0
.
UEEE a ??? ?
sa XIjUE
..
0
.
??
3 隐极发电机的相量图
已知发电机的端电压、负载电流和功率因数 cosφ
及参数 ra, xt
φ
?U
?I
arI
?
txIj
?
ψ
0
?E
δ
当功率因数
cos φ滞后时
的相量图
? 在图中, 与 的夹角用 ψ 表示； 与
的 夹角用 δ 表示； 与 的夹角用
表示 。 在以上三个角度间存在有下列关
系：
? 根据图的相量关系, 将电压按 角分解
成 及 后, 可以得到的计
算公式：
0
.E
aI
.
0
.E
.U,U
aI
.
?
??? ??
?
?c o sU ?s inU
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c o s
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U
UXI
tg sa
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? ?
22
0 )s in()c o s( sa XIUUE ??? ??
4 隐极发电机的等效电路：
ra xt
0
?E
?I
?U
只要去掉 ra 即可得到简化等效电路
6.2.4凸极同步发电机的负载运行
? 当凸极同步发电机在对称负载下运行时，气隙
中也存在着两种旋转磁势，即转子上磁极磁势
和定子上电枢磁势。由于凸极电机中，转子直
轴和交轴上的气隙不等，在分析电枢磁势影响
时，必须按照式前面我们所分析的将磁动势分
解成直轴和交轴两个分量，然后和处理隐极电
机一样，不计及磁路的饱和现象，应用迭加原
理认为它们各自独立地产生相应的磁通，并在
电枢绕组内产生感应电势。
凸极发电机的电磁过程
fI fF
0
??
0
?E
?
I qI
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dI
?
?
??
adF
aqF
ad
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aq
?
?
adE
?
aqE
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?
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?
?E
arI
?
? 这样，产生的端电压为：
? 整理得：
? 可以把漏抗压降分解成两个分量, 即：
....
0
.
UEEEE aqad ???? ?
?XIjXIjXIjUE aaqqadd
....
0
.
????
.,,,
.
()
a d q
qd
E j I X j I I X
jI X j I X
? ??
??
? ? ? ?
??
? 这就是凸极发电机的电动势平衡方程式，
这样我们就可以作出相应的相量图。但
是很明显，要做出向量图还缺 和 两
个分量。 也就是要知道 与 之间的
夹角 ψ 。
qqdd
aqqadd
XIjXIjU
XXIjXXIjUE
...
...
0
.
)()(
???
????? ??
dI
.
qI
,0.E
aI
.
凸极发电机的相量图的作法
已知发电机的端电压、负载电流和功率因数及
参数 ra, xd,xq 。
1、已知内功率因数角 ψ
按照电势方程式的关系作出相量图
2、未知内功率因数角 ψ
1）利用方程式求出 ψ：
2）利用公式求出 ψ：
qaQ xIjIrUE
????
???
?
?
c o s
s i n
a r c t a n
UIr
UIx
a
q
?
?
??
6.3 同步发电机的运行特性
? 同步发电机的开路, 短路及零功率因数特性
都是同步发电机的基本特性, 通过它们可以
求出同步电机的同步电抗及漏电抗, 以确定
同步发电机的其他特性 。
? 一、空载特性：
? 当同步发电机运行于 时，即称为
空载运行。 0,1 ?? aInn
? 显然，此时我们通过改变励磁电流，则
气隙中的旋转磁通及电枢绕组中的感应
电动势都会随之发生变化。
? 1）开路特性：空载时不同励磁电流和产
生空载电势之间的关系，
? 如图所见：
)(0 fifE ?
? 因 正比于,而励磁电流又正比于励磁磁
势，所以开路特性曲线与电机的磁化曲线在形
状上完全相同。开路特性主要有两个用处：
? （ 1） 开路特性可以反映出电机设计是否合理 。
如同前面所分析的情况一样, 额定电压应位于
开路特性开始弯曲的部分, 例如图中的 A点,
这样才比较经济合理 。
? （ 2） 同步电抗是同步电机中一个极为重要的
参数, 同步电机的许多性能由它所决定 。 开路
特性配合短路特性可以求出同步电抗 。
0E f?
?2.短路特性,
? 当同步发电机运行与, 电枢三相
绕组持续稳态短路 （ 即 U=0） 时, 称为短
路运行 。 如改变它的励磁电流, 三相短
路电流也随之而改变 。 短路特性就是研
究这两个量之间的变化关系, 曲
线 。
? 如果略去电枢电阻, 并将 代
入上式可以得到：
1nn ?
)( fk ifI ?
ka IIU
...,0 ??
sk XIjE
.
0
.
?
? 根据上式可以画出短路运行时的相量图
见图：因为忽略了电阻效应，电枢是纯
电感电路，短路电流滞后于电势 90电角
度,所以产生的电枢反应是直轴去磁效
应。此时电机内的磁通很弱，磁路是不
饱和的，所以同步电抗为一个常数。从
上式我们可以看出：
? 正比于, 而 又正比于, 所以
正比于, 因此短路特性是一条通过原
点的直线, 如图中直线 2所示 。
kI 0E 0E fI
kI fI
? 三相短路时, 由于 滞后于 90电角度,
即 ψ=90°, 因此在凸极电机中, 短路电
流全是直轴分量, 而交轴分量为零 。 所
以
?
? 和隐极电机一样, 凸极同步电机在三相
短路时, 由于电枢磁势的直轴去磁作用,
使电机中磁通小, 磁路也不饱和, 所以
式上式中的 也是一个常数 。
kI
.
0
.E
dk XIjE
.
0
.
?
dX
dX
? 同步发电机在三相稳态短路时, 由于短
路电流所产生的电枢磁势对主磁极去磁,
减少了电机中的磁通及感应电势, 使短
路电流不致过大, 所以稳态的三相短路
是没有危险的 。
?3.由开路及短路特性求取同步电抗：
? 从特性曲线图上我们可以看出：
1） 在不饱和区间, 即当 很小时, 运
行于开路特性不饱和部分 （ 直线部分 ）,
那么 与 之比求得的是同步电抗的
不饱和值 。
1ff ii ?
01E 1kI
? 2）当处于饱和区间,首先从空载特性上
找到对应于额定电压时的励磁电流值，
如图中的,再从短路特性上找到对应
于此励磁电流所产生的短路电流，这样
饱和同步电抗的近似值为：
? 在凸极电机中, 通过开路试验及短路试
验只能求出直轴同步电抗 。 根据经验公
式, 可以得到交轴同步电抗为：
2fi
2k
N
d I
UX ?
dq XX 65.0?
?4.零功率因数特性：
所谓零功率因数特性指, 在, =恒定
值, =0的条件下, 所得到的特性 。
在 =定值条件下, 把电压及励磁电流的变
化关系描绘成曲线, 便得到零功率因数
特性 （ 见图 ） 。
1nn ? aI
?cos
)( fifU ?
aI
? 由于同步电机是在电感负载下运行, 而电机本
身的阻抗也是电感性的, 因此, 电势和电流之
间夹角 ψ=90°, 所以电枢反应是纯粹的直轴
去磁效应 。 此时的相量图如图所示 。
? 同步发电机在电感负载下运行, 磁极磁势补偿
了电枢反应去磁磁势后, 剩余部分在电机气隙
内产生磁通 。 所以励磁电流增加时, 磁路能逐
渐饱和, 电压上升逐渐缓慢, 使曲线弯曲, 实
际上, 零功率因数特性曲线的形状与开路特性
曲线颇为类似 。 下面研究零功率因数特性与开
路特性之间的关系 。
? 在上图中我们可以看出，当 U=0时的情况。
在开路特性上,时,；而在零
功率因数曲线上,时,。为什
么在零功率因数曲线上，电压为零时，励
磁电流不为零呢？这是因为：
（ 1）零功率因数特性是在 定值条件下得
到的，由于绕组中流过电流，产生漏抗压
降,所以需要一定励磁电流,以
产生电势 来平衡此漏电抗压降。
0?U 0?fi
0?U OCi f ?
?aI
?XIa OB
AB
（ 2） 零功率因数曲线是在纯电感负载下得
到的, 从图右以看出, 此时的电枢反应
是一个纯粹的去磁作用, 所以再需要一
定的励磁电流来抵消此电枢反应去磁作
用的影响 。
称为特性三角形, 它的垂直边是 定子漏
抗压降, 水平边是电枢反应去磁磁势,
这两边都正比于电枢电流, 因此在电
枢电流一定时, 此特性三角形的大小不
变 。 所以当特性三角形的 A点在开路特性
上移动时, C点的轨迹就是零功率因数特
性 。 当然也可以用作图的方法求特性 。
ABC?
13.6 同步发电机的外特性和电压
调整率
? 13.6.1 外特性：
? 外特性：在
的条件下，同步发电机作单机运行，端电压
U随负载电流而变化的关系特性曲线
。显然,外特性曲线和负载的性质密切相关。
如图所示：
常数常数,??? ?c o s,1 fInn
1）当是感性负载时：曲线（ 1），此时随
着负载电流的减少，端电压诼步上升。
这是因为考虑了电枢反应的去磁作用的
影响，随着电枢电流的减少，电枢反应
的去磁作用减弱，电机中的合成磁通增
加，所以端电压诼渐增加。
2）当是容性负载时：曲线（ 3），此时电
流超前电压，此时的电枢反应是增磁作
用，随着电枢电流的增加，合成的磁通
在减小，所以端电压下降。
3）纯电阻负载：曲线（ 2）。
13.6.2电压调整率,
定义：发电机的端电压随负载的改变而变
化，变化的程度我们可以通过电压调整
率 来衡量。即：
空载与额定负载之间的电压调整率。当然，
负载是任意负载，不仅仅指额定负载。
如图，从图上我们可以看出：
U?
%1000 ?
?
??
N
N
U
UE
U
影响电压调整率的因素有：功率因数和同
步电抗。一般发电机的电压调整率较大，
常在 20%--40%之间。
第 14章 同步发电机的并联运行
? 14.1 同步发电机的并联运行
一、并联运行的优点：
同步发电机在运行时，总是并联在一起的，
而发电厂彼此之间也是并联在一起以达到
组成强大的电力系统，这一点不难理解因
为：
1提高电能供应的可靠性
2、提高发电厂的运行效率
二、发电厂投入并联时的理想条件：
我们知道由发电厂生产的电能首先考虑的
就是并网运行，然后供给各个用户，那么
这里就存在着一个很重要的问题，就是在
怎样的条件下，发电机才能并网运行？
1、发电机电压的有效值 U与电网电压 的有
效值 U1相等，且相位相同
2、发电机的频率 f与电网的频率 f1相等
3、发电机的相序与电网的相序一致
? 那么，如果上述条件不满足，将会怎样
呢？
1）如果电压的有效值不等：如图可见
。
在由电网 A和发电机 B所构成的回路
中将会产生一个差额电压：
显然，当开关 K闭合时再整个回路中
必然出现瞬态冲击电流，因此，条
件 1） 必须满足 。
UUU ??? 1
2） 如果频率不等,同理，在频率不相等的
情况下并网运行，也将会产生瞬态冲击电
流，进一步延伸，当相序不同的时候，显
见，不能进行并网运行！
三、三相同步发电机的并联方法：
1）直接接法（灯光熄灭法）：
如图可见,
如果电网电压和发电机电压的大小、
频率一致，并且向量 A1,B1,C1
和 A,B,C完全重合，则差额电压
=0，显然此时灯是熄灭的,可以
和闸并网。
? 而如果频率不相等时, 则两组相量以不
同的角速度旋转，即,因此存
在着相对运动,如图所示 。 此时两组相量
端点的距离,,
? 分别表示三个灯上所承受的电
压,,
随着两组相量旋转速率不同，
的大小发生改变，在 0～ 2U之间作周期
性变化，所以灯时亮时暗。灯光闪烁的
次数决定于两组相量间的相对速率。
?? ?1
1AA 1BB 1CC
AU
.?
BU
.?
CU
.?
.U?
此时可以调节发电机的转速，使发电机的频率
接近于电网频率。当它们十分接近，而且两
组相量完全重合时（图 14-5a）,表示
=0，此时可以合上开关，发电机并联到电网
上了。
.U?
2） 灯光旋转法,如图可见，灯 1的接法
不变，
灯 2和 3交叉接于发电机的端点，不难想象，
灯 1熄灭，而 2,3同时明亮时，应该是
发电机和电网完全重合时，即同相位，
同频率，同大小，可以合闸。 而当频率
不相等或不同相时，又是怎样的呢？
A,频率不等时：即发电机和电网的角速
度 w,w1不相等，其中，令 A1,B1,C1
表示电网电压,A,B,C表示发电机电
压，这样如图：
a)灯 1灭,2,3亮
b)灯 2灭,1,3亮
c)灯 3灭,2,1亮
正因为我们所看到的是旋转的灯光因此
叫做 灯光旋转法 。这显然不是我们所希
望看到的，可以通过调整发电机的转速，
以达到改变频率的目的
，这样，当满足要求时，可以合闸。
B,相位不等时,进行并网运行时，如果
我们看到的是三个灯同时明暗，则可断
定发电机和电网的相序肯定不同。因为
我们采用的是交叉接法，如果相序是对
的，应该是依次旋转的，而现象却是同
时明暗，这就证明实际上是直接接法，
这时只需调换发电机接到开关 K上 B,C
两相的接法，就可以改正相序。
? 总结：
1、在直接接法中：频率不同时，灯光是同时
明灭的，相位不同时，是旋转的
2、在交叉接法中：当频率和相位不相同时，
灯光是依次旋转的。
3）自整步（自同步）法,利用同步指示灯进行
并联的方法，在现代的电厂中已不再采用，而
代之以各种半自动或全自动的并车装置，不过
它们的基本功能还是一致的。
合闸瞬间必须注意的是,励磁绕组必须通过一限
流电阻短接起来。 因为励磁绕组如果开路，将在
其中感应出危险的高电压；励磁绕组如果直接短
路，将在定、转子绕组中产生很大的冲击电流，
自同步法的优点是：操作简单，能在紧急情况
下将发电机迅速并入电网；缺点是：合闸时有冲
击电流。
14.2 隐极同步发电机功率平衡方程式
和功角特性
一、功率平衡方程式：
P1=PM+pm+pFe
PM=PCU+P2
由此可见,P1=pm+pFe+PCU+P2
在发电机中，定子铜耗是极小的一部分，
为了分析简单，常常忽略，因此：
PM=P2=
从隐极同步发电机向量图可以看出,?co sam U I
??? ??
从图得：
? 所以有
?
? 最后：可得
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)c o s (c o s
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X
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I
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0
由此，我们得到了隐极同步电机的功
角特性表达式,即当 e0和 u为常数时，电
磁功率和功角之间的函数关系。显然，当
功角 =900 时，电磁功率达到最大值。
?
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0
0
2
s
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M
X
UE
m
X
UEmU
X
mUP
?
???
即
它正比于 E0（ 即励磁电流）,反比于同步电
抗。从功角特性可以决定电磁转矩与功角
之间的关系，由此可以得出相应的电磁
转矩，为
式中, 单位是 W； 单位是 rad/s； 单位是
N·m。
s
M X
UE
mP 0m a x ?
?s in
1
0
1 s
M
X
m U EPT
?
?
?
?
?14.3 凸极同步发电机的功角特性
如同隐极电机功角特性推导方法一样, 可
以得到凸极同步发电机的功角特性 。 如果
略去电阻损耗, 式 （ 14-4） 对凸极电机
也能成立 。 参看式 （ 13-2） 得,
??
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???
s i nc o s
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dq
aa
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m U Im U I
m U Im U I
m U Im U IP
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??
???
下面，我们来看一下它的向量图：
? 从凸极发电机的相量图图 14-12可以看出：
? 或
? 最后，可得：
?
?
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?
?
?
?
式中 为基本电磁功率； 为附加电
磁功率
'
MP
''MP
显然,此时当功角 =900时,电磁功率并不象
隐极式一样达到最大,而是提前,凸极同
步发电机的电磁转矩和隐极发电机的推
导方法一样，在恒定转速 Ω 1下，转矩和
功率成正比，于是得：
式中 为基本电磁转矩； 为附加电磁
转矩, 又称磁阻转矩 。
'T
''T
'''
1
2
1
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1
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11
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TT
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X
m U EP
T
dqd
M
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?
?
?
? ??
14.4功角的物理意义及静态稳定概
念
? 一、功角的物理意义,
我们已经知道功角和电磁功率是密切相关
的，实际上同步发电机输出功率的大小及
稳定运行问题，都和功角是紧密相连的。
已知：
在这里我们忽略了,作出相应的向量图可
以看出：
..
0
.
UEE a ??
?E
此时,磁通 与 之间的夹角就是
E0和 U之间的夹角, 也就是转子磁极
与合成磁场之间的夹角,由此可见，在
发电机运行时,E0永远超前于 U，也就是
说，转子磁极轴线永远超前合成磁场轴
线一个 角度。
f
.?,?
?
?
二、同步电机的稳定运行问题：
同步电机能否稳定运行，与功角的大小有
密切关系。在这里，我们先来看一下什么
是电机的静态稳定，为了分析简便起见，
略去铁芯损耗和机械损耗,这样，可得
P1=PM，
静态稳定：电机在运行时，受到外界的干
扰，从而导致运行偏离原先的运行点，
而当干扰撤去后，电机又能自行回到原
先的点继续工作，就叫做电机的静态稳
定。这样一来，如图所示：
? 作如下分析：
1）在 a点,P1=PM,即输入 P1和输出 PM相
等，电机稳态运行
2）来一个干扰，假定使得 P1增加到 P1',
显然电机的转速将增大，因为功角和转速
成正比关系变化，所以，功角也将增大，
推出 PM也增大,这样一来，我们可以看出
在 b点电机将达到一个新的平衡点，从而
继续稳定运行。
3）由此可以推出，当功角在 00---900之间变化时，
发电机有自动保持同步的能力,是发电机稳定
运行区域。在稳定运行范围内，电磁功率
的改变只会改变功角的大小，而转子的稳
定转速是不会改变的，永远以同步速旋转。
4）而在 900— 1800之间，电机是不稳定运
行的，在功角 =900时,输入的机械功率到
达与最大电磁功率相等，即
m a x1 MPP ?
当功角大于 900时将失去同步, 失去同步后,
装在电网与间的保护开关产生动作,
将发电机从电网上拉开 。
14.5 同步发电机有功功率及无功功率
的调节,V形曲线
一、有功功率的调节：
已知，在忽略铜耗的前提下，
PM=P2=
而 PM和 P1从功角特性可以看出是成正比关
系的，所以，想要增加电机输出的有功功率，
从功率平衡的观点来看，
只有增加原动机的输入功率 P1。
二、无功功率的调节：
?co sam U I
为简便起见，在调节无功功率时，假定发
电机输出的有功功率不变，于是：
由于 m,U,Xs均是定值, 所以
?
?
?
?
?
??
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常数或
常数
?
?
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M
a
X
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mP
m U IP
?
?
?
?
?
常数
常数
?
?
s in
c o s
0E
I a
在有功功率不变的情况下调节电机的无功
功率看图：
E0的变化必须满足在 CD直线，而相应
的 Ia的变化必须在 AB线上。
1）当 Ia1与 U同相，即 =1。 此时发电
机向电网输出的全部功率都是有功功率，
无功功率为零，此时的电枢电流为最小值，
所对应的励磁电流我们叫做正常励磁电流，
此时组成的是一个直角三角形
?cos
2）增加励磁电流，则空载电动势 E0相应
增加，看图可见，电枢电流由 Ia1,Ia2,电
动势变化到 E02,此时整个系统出现了无
功电流，并且是滞后，即 此时发电机将
向外输出滞后性的无功功率，整个状态
我们称之为 过励。
3）减小励磁电流，则电动势亦减小（在正
常励磁电流对应的情况下），由图可见，
此时电流超前，即向外输出 超前性质的无
功功率的电流，整个状态我们称之为欠厉。
由上可见，对于无功功率的调节,可以通
过对励磁电流的调节实现。
三、同步发电机的 V型曲线：
将不同励磁电流及与其对应的电枢电流画
成曲线，此曲线称 V形曲线，曲线的最低
点 对应的是,相当于 = 1
的情况，此时的励磁电流为正常励磁电
流，如果增大则进入过厉，输出滞后的
无功电流反之为欠厉，输出超前的无功
电流。
如图所示：
mi nII a ? ?cos
第 15章 三相同步电动机
同步电动机：转速不随负载的变化而改变
15.1 同步电机的三种运行方式
一、同步电机的三种运行方式：
如右图：
1）转子轴线超前定子轴线，产生的电磁转
矩为制动性质显然是发电机。
2）转子轴线和定子轴线相重合，此时的功
角为零，电磁转矩为 0，所以这是一种从发
电机向电动机过度的临界状态。
3）转子轴线滞后与定子轴线一个功角，此
时产生的电磁转矩为驱动性质，所以我们
可以断定电机为电动机。
15.2同步电动机的基本方程式、相
量图及功角特性
同步电动机的电势平衡方程式及相量图,
可以通过同步发电机的电势平衡方程式及相
量图转化求得 。
一, 基本方程式：
1、电动势：
同理可得出凸极式,sa
XIjEU
.
0
..
??
..
0
..
qqdd XIjXIjEU ???
2、相量图：相对与发电机，即可作出相应的
电动机的相量图。
3）功角特性：在同步发电机中，我们令电
流流出的方向为正方向，而在电动机中，
理论上，我们仍然可以这样，但为了大
家好理解，我们设电流流入的方向为正
方向。这样，我们可以仿照同步发电机
列出同步电动机的功角特性表达示：
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这样，我们就可以画出凸极同步电动机的功
角特性曲线。为了结构上的简单，在某些小
容量同步电动机的转子上不安放直流励磁绕
组，因此转子就不能产生磁场，感应电势
，此时电动机的电磁功率并不为零，
仍有
有了电磁功率就有电磁转矩，因此转子没有励磁
的凸极同步电动机也能旋转。
00 ?E
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2
2
dq
M XX
UmP ??
15.3同步电动机无功功率的调节
一、无功功率的调节：
同步电动机的功率因数是超前还是滞后，和
发电机一样决定于励磁状态。 先看一下同
步电动机的 V型曲线，注意到：
1）过励时，电动机从电网中吸入超前的无
功电流，
2）欠励时，从电网中吸入滞后的无功功率电流，
显然，电动机的功率因数是可以通过改变励磁
电流来进行调节的。
我们知道，感应电动机必须从电网吸收激磁
电流来建立磁场，所以现代电网的功率因数
经常是滞后性的。而同步电动机在过励时，
能够从电网吸入超前电流。因此，如将同步
电动机在过励状态下和感应电动机接在同一
电网上,便可以使供电系统的功率因数提高。
同步电动机能够改善电网的功率因数，这是
它最可贵的优点。
15.4 同步电动机的起动
一、异步起动方法：
同步电动机的起动不同于异步电动机的启动
方式，它有非常特殊的地方，如图所示：
即,转子绕组加入直流励磁以后，在气
隙中生成静止的转子磁场。当在定子绕
组中能入三相交流电以后，在气隙中则
产生旋转磁场。定、转子磁场之间存在
有相对运动，转子上的平均转矩为零，
所以同步电动机不产生起动转矩。因此，
在同步电动机起动时，我们经常采用的
是异步起动方法。
异步启动法,在磁极表面上装设有类似感应电机
笼型导条的短路绕组，称为起动绕组。在起动
时，电压施加于定子绕组，在气隙中产生旋转
磁场，如同感应电机工作原理一样，这个旋转
磁场将在转子上的起动绕组中感应电波经电流
和旋转磁场相互作用产生转矩，所以同步电机
按照感应电机原理转动起来。待速度上升到接
近同步转速时，再给予直流励磁，产生转子磁
场，此时它和定子磁场间得到转速已非常接近，
依靠这两个磁场间相互吸引力，把转子拉入同
步速一起旋转。所以同步电动机
的起动过程可以分为两个阶段：
（ 1）首先按感应电机方式起动，使转子转速接近
同步速；
（ 2）加直流励磁，使转子拉入同步。
由于磁阻转矩的影响，凸极式同步电动机很
容易拉 入同步。甚至在未加励磁的情况下，
有时转子也能拉入同步。因此，为了改善起
动性能，同步电动机绝大多数采用凸极式结
构。
注意,当同步电动机按感应电机方式起
动时，励磁绕组绝对不能开路 ！
必须短路 ！
第 16章 同步发电机的不对称运
行和突然短路
在之前的分析中，我们针对的都是稳态系统，
其实这是一种理想化的假设，真正的电网运
行实际上存在着许多非稳态现象，如系统内
接较大的单相负载，或由于雷击、短路等事
故，都可以使电机在不对称状态下运行，这
将是我们这一章的主要内容。
16.1 同步发电机不对称运行的分析方
法
研究电机不对称运行最有效的方法是 对称分量法, 这在讲变压
器的时候我们已经讲过, 下面, 我们把这种方法应用到电机
中来 。
对称分量法,即把不对称的三相电压, 电流分解成正序, 负
序和零序, 分别研究它们的效果, 然后迭加起来而得到最后
结果 。 严重的不对称会使转子发热, 甚至烧环 。 因而对不对
称运行方式的研究, 有着现实意义 。
如同变压器一样, 要利用对称分量法来分析同步电机的不对
称运行状态, 首先必须了解同步电机在正序, 负序及零序时
的参数 。
一、正序电抗 X+：
转子直流励磁的磁通在定子绕组所产生的感应电
势 的相序，定为正序。当定子绕组中三相电
流的相序与 一致时，就是正序电流。 正序电
流流过定子绕组时所对应的电抗，就是正
序电抗，在数值上，研究不对称问题时，
由于电枢电阻远小于电抗，故短路电流中
的正序分量和直轴电抗基本相当，即：
=
0E
.E
dX?X
二、负序电抗 X-：
负序电流流过定子绕组所对应的电抗就是负序
电抗。 由于负序电流所产生的旋转磁场与转子
转向相反，负序磁场将以 两倍 同步转速切割转
子上的所有绕组 在正常运行时，这些绕组都是
自成闭路的，因而产生两倍频率的电流，这就
相当于感应电机运行于转差率时的制动状态，
所以同步电机负序状态下的等效电路与感应电
机等效电路极为类似。
如图所示：
如图所示,根据 16-2图，可以求出直轴
与交轴的负序电抗：
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1
d
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d
X
XXX
XX ?
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??
?
? 负序电抗的平均值为：
?
其中,Xd",Xq "称为直轴和交轴的超瞬态电抗。
? 三、零序电抗 X0：
?零序电流流过定子绕组时所对应的电抗就是零序电抗。
如图所示,
''
11
1
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Zaq
q
X
XX
XX ?
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2
''''
qd XXX ??
?
由于零序电流在时间也是相同相位、振幅
相等，因此，当零序电流流过三相绕组时，
各相所建立得到磁势在时间上也是相位
相同、振幅相等的。零序电流在气隙中不
能建立基波磁势及磁场。零序电流通过三
相绕组时，只产生漏磁通，因此零序电抗
的大小大体上等于定子绕组的漏电抗，即
?XX ?0
16.2同步发电机的稳态单相短路
一、同步发电机的稳态单相短路：
在这里，我们通过一个具体的例子来看一
下同步电机的不对称运行。
如图所示：假定 A相发生短路,表示短
路电流，根据图所示的端点情况，可得，
kI
.
0,?AU
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0
0
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将短路电流分解为对称分量时，得
由电压关系式，有：
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CBAA
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CBAA
k
CBAA
IIIII
IIaIaII
IIaIaII
.....
0
...
2
..
..
2
...
3
1
)(
3
1
3
1
)(
3
1
3
1
)(
3
1
0
.
0
...
???? ?? AAAA UUUU
为满足上式中的各序电压之和为零这一
条件，等效电路在串联之后要短接，又
由于正序、负序、零序电流分量均构成
各自独立的对称系统，它们流经电枢绕
组时，各自产生相应的正序、负序及零
序电抗压降，而转子上仅有正序旋转磁
场，故每相感应电势中只有正序分量，
负序及零序的感应电势为零。如果略去
电阻压降，便得到正序、负序及零序电
势平衡方程式,
? 经过化简，可解得短路电流：
?
?
?
?
?
?
?
?
?
????
????
????
??
??
??
??
0
.
0
.
0
.
0
.
..
..
0
..
0
.
3
1
0
3
1
0
3
1
XIjXIjU
XIjXIjU
XIjEXIjEU
kAA
kAA
kAA
? 以上分析的是短路电流的基波。
? 由于负序电抗及零序电抗比正序电抗小
得多，故单相短路电流远较三相短路电流
为大，近似是三相短路电流的三倍，单相
负载的分析方法与单相短路类似。
0
0
.
,3
XXX
E
jI k
??
??
??
同步发电机不对称运行的 主要危害
是 在定子中产生了三相负序电流,
此负序电流在电机气隙中将建立反
向旋转磁场, 以两倍同步速切割转
子上的一切金属部件, 并在其中产
生电势及电流, 增中转子的损耗及
发热, 影响发电机的正常运行 。
16.3 同步发电机三相 突然 短路
的物理过程
? 前面我们对单相短路的情况进行了分析，
在这一节里我们来看一下如果三相短路将
会是怎样的。为了分析问题的简便，我们
在这个地方首先来了解一下有关超导体回
路磁链不变的概念。
一、超导体回路磁链不变的概念：
超导体回路：指电阻为零的一个闭合线圈。
如 a)图所示：
如果将一个永久磁铁移近该线圈，由于改变了
该闭合线圈的磁链，在线圈中将感应出电势，
外磁场对超导回路的磁链。在此电势作用
下，
在线圈中产生电流 i,由电流产生磁链，并产生
自感电势 。于是
即
dt
de 0
0
???
0?
dt
de s
s
???
00 ??? iRee s
0)( 00 ?????
?
?
?
?
? ??
?
?
?
?
?
? ?
s
s
dt
d
dt
d
dt
d
??
??
显然，
由此,我们可以看出，不论在什么情况下，
交链超导体回路的磁链不变。
二、发电机三相突然短路的物理过程：
如图：当满足 a图，发生短路时（在这里，
A相绕组用一个等效线圈 A— X来代表；转
子上的励磁绕组 F及阻尼绕组 Z,各用短
路线圈来代表，并假定这些绕组都是超导
回路。可以看出，此时,=0,=
=,因为主磁场随着转子是以同步转速旋
转，因此我们可以从 b图看出，当磁场沿着正向
常数?? 0?? s
A? F? 0?
Z? 0?
转过 900,此时,A相绕组所交链的主磁通
为最大值。因为闭合的 A相绕组有保持
磁链不变的特性（即 =0），所以在
A相绕组中将感应出电流，由电流产生
的电枢反应磁通 （经过空气隙进入转
子）及定子漏磁通 之和应与 大小相
等方向相反，即有
A?
a?
?? 0?
00 ???? ???? ? aAA
要通过转子回路, 去交链转子上的励
磁绕组和阻尼绕组 。 但是转子上的闭合
绕组都要保持它们所交链的磁链不变,
因此在励磁绕组及阻尼绕组中将感应电
流 。 此感应电流企图阻止电枢反应磁通
进入转子, 所以 只能沿着励磁绕组及
阻尼绕组的漏磁路而形成闭合回路, 如
图 b所示 。
a?
a?
这条磁路的主要组成部分是空气, 磁阻
很大, 定子绕组要产生一定的电枢反应
磁通, 就需要有很大的定子电流, 所以
瞬态短路电流要比稳态短路电流大得多 。
随着转子旋转, 主磁场对定子绕组作正
弦变化, 所以定子绕组中产生正弦变化
的交流电流 。
16.4 突然短路时的电抗
我们已经知道在电机发生突然短路时的瞬间，
会产生一个很大的冲击电流，我们叫做超瞬态
短路电流，而相应的在此电流流过的路径会对
应产生相应的电抗，已知,
X=,= N/ = N2
从电路的角度来看，同步电机短路电流的
大小决定于电路的参数，即同步电机电抗
的大小。电抗的大小是由磁路状态来决定
的,所以要研究定子绕组的电抗 X,首先
要研究它的磁阻 及磁导 。
mR ?wl l
?mR
一、稳态短路时,
如图所示，转子绕组中没有感应电流，
电枢反应磁通可以顺利地通过定、转子
铁芯及两个气隙，因为铁芯的磁阻是很
小的，可以略去不计，所以对应的磁导
为气隙磁导，短路电流还产生漏磁通，
对应的漏磁导为 。所以短路电流所产
生的总磁通所对应的总磁导为 ??
= +
对应的电抗为：
= +
它就是直轴同步电抗。所以稳态短路电流
的大小为
d? ?? ad?
dX ?
X adX
d
k
X
E
I 0?
二, 瞬态短路时,
在发生瞬态短路时, 为了 共同抵制短路
初瞬的电枢反应磁通对他们的影响, 转
子上 励磁绕组 及 阻尼绕组 中都感应了电
流, 因此励磁绕组及阻尼绕组对电枢反
应磁通的进入, 起反抗作用, 使电枢反
应磁通被挤到它们的漏磁路径上, 如图
所示, 电枢反应磁通的路径经过气隙磁
阻, 励磁绕组漏磁阻及阻尼绕组漏磁阻,
所以电枢反应磁通所遇到的磁阻为
? 用相应的磁导来表示：
? =
? 考虑漏磁通后，定子磁通的总磁导为：
?
? +
?? ZFadad RRRR ???
''
''
ad?
?? ZFad ?
?
?
?
?
111
1
?? ???????
''''
add
?? ZFad ?
?
?
?
?
111
1
相应的电抗为：
=
称为直轴超瞬态电抗，
和 为阻尼绕组及励磁绕组的漏磁
电抗, 这样，
Ik”超瞬态电抗所决定的电流，为短路超瞬态电
流周期分量的有效值,由于电阻的存在,在发生
短路后的极短时间内，阻尼绕组中的感应电
流已衰减完毕，此时电枢反应磁通的路径如
''
dX
??
?
ZFad XXX
X
111
1
??
?
''dX
?FX?ZX
''
0''
d
k X
EI ?
16-7a所示，它经过气隙磁阻及励磁绕组
漏磁阻，所以电枢反应磁通的总磁阻为
对应的电抗为,=
称为直轴瞬态电抗,由它所决定的电
流，是短路时瞬态电流周期分量的有效值，
即：
?Fadad RRR ??
'
?
?
Fad XX
X
11
1
?
?'dX
'dX
'
0'
d
k X
EI ?
16.5 瞬态短路电流计算
我们已经知道同步发电机发生突破短路后，
由于受电阻的影响短路电流是逐渐衰减的：
刚短路时,短路电流为,经过
极短的时间后，可以认为阻尼绕组电流已
衰减完毕，此时的短路电流为
再经过一段时间后，励磁绕组中的感应电
流全部衰减完毕，此时的短路电流为
所以,是受阻尼绕组影响而衰减的一部
分电流，衰减快慢决定与时间常数
''
0''
d
k X
EI ?
'
0'
d
k X
EI ?
d
k X
EI 0?
''' kk II ?
Z
Z
d R
L '''' ??
而短路电流中 可是受励磁绕组影响
而衰减的一部分电流，衰减快慢决定与时
间常数,由此定子绕组电流
以写成
而如果短路瞬间发生在 A相绕组铰链的磁通为最
大，则此时短路电流中除了周期分量外，还应
存有直轴分量，因此 A相瞬态短路电流可以写成：
kk II ?'
f
f
d R
L '' ??
t
X
e
XX
e
XX
E
tIeIIeIIi
d
t
dd
t
dd
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kka
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??
?
???????
''
''''
2
)90s in (])()[(2
'''
由于现在分析的是空载短路,t=0时 ia=0,
带入上式，可以得到直流分量得到最大
值,由于定子绕组电阻的影响，
直流分量要衰减，衰减的快慢决定于时
间常数,这样，我们就可以作
出瞬态短路时电流的波形图：
kI ??2
a
a
a R
L ''??
从图上可以看出, 曲线 1是瞬态短路电流
的周期分量, 曲线 2是曲线 1的包线, 曲
线 3表示瞬态短路电流中的直流分量, 曲
线 4表示瞬态短路电流的总值, 曲线 5是
总电流的包线 。 从图中可以看出：曲线 5
的最大值是, 它是超瞬态短路电流周
期分量 的两倍 。 由于电流的衰减,
经过半个周期后, 实际上的最大电流一般
为超瞬态短路电流周期分量的 1.8倍 。
''22
kI
''2
kI
16.6 突然短路的影响
一、突然短路对同步电机的影响：
（ 1）冲击电流的电磁力作用：
（ 2）突然短路时的电磁转矩 ?
（ 3）发热现象
二、突然短路对电力系统的影响：
1）破坏电力系统运行的稳定性
2）产生过电压现象
3）产生高频干扰现象：
目前，冲击电流的额主要危害是产生极大
的电磁力，使绕组短部变形甚至拉断。
什么是同步电机？
?一,同步电机和异步电机的区别
? ①转子绕组结构
? 感应电机, 三相双层叠绕组或其他交流绕组
笼式绕组,构成闭合回路
? 同步电机, 多为同心式绕组，外接直电源
②转子转速和同步转速的关系
③绕组中的电流
④气隙大小的差别
二、同步电机的运行原理
? 当励磁绕组通以直流电之后，建立恒定的磁
场，转子转速为 n时，定子的导体感应交流电
动势，其频率是
60
spnf ?
m
m
m
sin
s i n ( 1 2 0 )
s i n ( 2 4 0 )
OA
OB
OB
e E t
e E t
e E t
?
?
?
??
?
? ? ??
? ? ? ?
?
三,同步电机的分类
? ①按运行方式和功转换方向：同步发电机
同步电动机
同步调相机
? ②按结构分 旋转磁极式
旋转电枢式 (小容量 )
? ③ 按磁极的形状分,隐极机
凸极机
? ④按原动机的类别分：汽轮发电机
水轮发电机
柴油发电机
燃汽轮发电机
风力发电机
? 汽轮发电机 —— 转速高、离心力大 (p=1,p=2)—— 隐极式
? 水轮发电机 —— 转速低、极数多 ——
6.1.1 同步电机的结构
一、隐极同步发电机的基本结构
线棒换位
? 定子电流较大，每槽一般只嵌放两个有效导体 (线
棒 )，为减少涡流损耗，每根导体常由多股截面为
15mm2以下的扁铜线并联而成，而有进行编织换位。
左江 24MW发电机转子在吊装
水轮发电机模型
三峡左岸电站 发电机简介
三峡左岸水电站共安装额定容量 700MW的水轮
发电机组 14台，总装机容量为 9800MW。其中 1#、
2#,3#,7#,8#,9#为德国伏伊特水电集团公
司、德国西门子公司、通用电气加拿大国际公
司三家联营体，简称 VGS生产制造； 4#,5#,6#、
10#,11#,12#,13#,14#为 ALSTOM公司生产制
造
左岸发电机简介
? 三峡左岸电站水轮发电机组为混流式，采用立轴半伞
式三导轴承结构，下导与推力采用推导联合轴承。
? 机组额定转速 75r/min，额定工作水头为 80.6m。
? 发电机冷却方式采用半水冷，即定子绕组采用直接水
冷，定子铁芯和转子绕组采用空冷的发电机。
? 发电机与主变连接采用联合单元接线，发电机出口不
设断路器，发电机中性点通过接地变压器接地。
? 机组制动采用电气 /机械制动的方式。
三峡左岸发电机技术参数
序号 技术名称 ALSTOM VGS
1 额定容量（ MVA） 777.8 777.8
2 最大容量（ MVA） 840 840
3 额定电压（ KV） 20 20
4 额定电流（ A） 22453.8 22453.8
5 额定功率因数 0.9 0.9
6 额定频率（ HZ） 50 50
7 额定转速（ r/min） 75 75
8 每相支路数 5 5
9 单相对地电容（ uf） 1.35 2.03
发电机各主要部件尺寸
序
号
项目 ALSTOM VGS
1 定子直径 20900mm 21420mm
2 定子铁芯外径 19690mm 19310mm
3 定子铁芯内径 18800mm 18500mm
4 定子铁芯高度 2850mm 3130mm
5 静止时的气隙尺寸 31.5mm 32mm
6 转子带磁极直径 18757mm 18433mm
7 发电机总重量 3459000Kg 3143000Kg
发电机定子总装配
ALSTOM发电机
? ALSTOM 发电机定子是由定子机座、定子铁芯和定子绕
组等主要部件组成。
? 定子机座由定
子铁芯支撑环,
20个垂直的斜
元件, 垂直筋
板以及机座外
壁等组成 。 机
座分 6瓣, 现场
组装
发电机定子总装配
? 定子铁芯由硅钢片, 齿压
板, 压指, 压紧螺栓等组
成 。 硅钢片厚度为 0.5mm，
两面均涂有 F级绝缘漆, 叠
成总高度为 3130mm,共 46
段叠片堆, 47个通风槽；
铁芯拉紧螺栓位于铁芯叠
片中部, 用绝缘套管与铁
芯叠片绝缘, 与传统的位
于铁芯叠片尾部相比拉紧
效果好, 有利于防止叠片
翘曲变形和运行过程中松
动 。
?定子绕组设计
为三相双层波
形绕组，每相 5
支路并联，共
1080根罗贝尔
线棒组成。绕
组轮换数为 1—
8— 14，每极每
相槽数为 9/4，
节距为 13
发电机定子总装配发电机定子总装配
发电机定子总装配
下层线棒
绕包带
层间垫条
波纹垫条
上层线棒
环氧垫条
内楔
外楔
发电机定子总装配
VGS发电机
? vgs 发电机定子是由定子机座、定子铁芯和定子绕组
等主要部件组成 。
? 定子机座分 3瓣，现场组装
? 定子铁芯由硅钢片、齿压板、压指、压紧螺栓等组
成。硅钢片厚度为 0.5mm，两面均涂厚度为 7.5μ mF
级绝缘漆，叠成总高度为 3130mm，共 52段叠片堆，
55个通风槽；铁芯拉紧螺栓位于铁芯叠片与定子机
座之间 。
? 定子绕组设计为三相双层波形绕组，每相 5支路并
联，共 1020根罗贝尔线棒组成。
发电机定子总装配
VGS
发
电
机
定
子
铁
芯
发电机定子总装配
发
电
机
定
子
绕
组
发电机转子
? VGS和 ALSTOM发电机的转子 采用无轴结构,
由转子支架 （ 包括转子中心体和支臂部分 ）,
磁轭和磁极等部件构成 。 转子支架为圆盘式
结构, 在工地进行组装焊接, 且设有足够数
量的孔洞, 以满足发电机通风的要求和具有
良好的导风性能； 磁轭由高强度经钝化处理
的冷轧薄钢板组装成的坚实结构；磁极包括
磁极铁心磁极绕组和阻尼绕组 。
发电机转子
VGS
发
电
机
转
子
发电机转子
Insulating
frames of
fiber
glass
Pole winding
brace
Pole
clamping
type T-
dovetail
Steel
frame to
clamp the
pole
winding
Pole
winding
terminals
Pole
winding
发电机转子
? 发电机转子励磁电气特性和数据
序号 项目 ALSTOM VGS
1 额定励磁电压 447V 364V
2 最大负荷及功率因数为 0.9下励
磁电压
473V 380V
3 空载励磁电流 2233A 2190A
4 额定负荷下的励磁电流 3917A 3779A
5 励磁绕组绝缘的最高耐压 (直流 ) 8000V 5000V
6 励磁绕组 90℃ 时的电阻 0.107Ω 0.0964 Ω
7 励磁绕组对地电容 0.55μF 2.6 μF
线棒结构
? 两种 发电机采用的是罗贝尔 360度换位线棒，线棒
由中心导体、水冷部件、主绝缘、电晕保护层等
组成
? ALSTOM发电机线棒中心导体部分由 42根铜股线，单根铜
股线表面喷有绝缘漆，层与层之间有一预浸渍环氧漆的
垫条作为一层额外绝缘，以防层间短路。铜股线换位后
留下的空隙用环氧云母胶填充，外面再加一层内部半导
体防电晕保护层； VGS发电机线棒中心导体部分由 24根
铜股线，线棒的股间绝缘采用玻璃纤维和优质云母材料。
线棒结构
? ALSTOM发电机水冷部件由 6根不锈钢空心导管和 2个水箱
组成 ； VGS发电机水冷部件由 6根铜空心导管，作为中心
导体的一部分。
? ALSTOM发电机线棒的主绝缘采用的是 MICADUR F级绝缘
系统，它是由真空浸渍的合成树脂绝缘带和在无溶剂环
氧树脂中浸渍的高品质云母玻璃纤维带组成。整根线棒
由 19层此绝缘带连续半叠饶构成，形成后的线棒直线段
主绝缘厚度为 4.6mm,斜线段主绝缘厚度为 3.7mm。 VGS
发电机线棒的主绝缘也采用的是 MICADUR F级绝缘系统，
由优质云母和混合环氧树脂组成主绝缘厚度为 4.6mm。
线棒结构
? ALSTOM发电机防电晕保护层分两部分，线棒直线段
是浸有半导体漆 LL17的聚胺脂带子缠绕，厚度约为
0.15mm，表面接触电阻变化范围为 0.8~8千欧 /平方
毫米，线棒端部弯曲段采用高阻防晕层，厚度约为
0.9 。
线棒结构
66
.1mm
75
.3mm
75
.6mm
37,4mm
37,1mm
27,9mm
填充胶
防晕层
主绝缘
0,15mm
4.6mm
铜股线
空心导水管
27,9mm
35 mm
37,1mm
防晕层
空心导水管
主绝缘
铜股线
69
.9mm
60
.7mm
68
.1mm
3.7mm
0.9mm
线棒弯曲段截面图
? ALSTOM发电机线棒结构
线棒直线段截面图
?6.1.3 冷却问题简述,
? 在中、小型电机中，都采用空气作为冷却介质。
当电机的容量很大时，电机内部的损耗及发热量
迅速增加，冷却问题显得格外重要，此时必须加
强通风或采用其他的冷却方式。
? 1）在大型汽轮发电机中，为了提高其冷却效率，
往往用氢气冷却，但氢气与空气混合后，有爆炸
危险，必须有一套控制设备来保证外界空气不会
渗入到电机内部。
? 目前在更大容量的发电机中，可以采用导线内部
直接冷却。例如采用空心导体（如图），冷却介
质直接在导体中流通而把热量带走，这样能更有
效地降低电机的温升。所采用的冷却介质一般有
氢气 及水等。
6.1.4 同步电机的额定值
同步电机的额定值有：
1）额定电压,是指在正常运行时，按照制
造厂的规定，定子三相绕组上的 线电压 。
电压的单位用 V或 kV表示。
2）额定电流,流过定子绕组的线电流 。
3）额定功率,是指在正常运行时，电机的
输出功率 。
A,对于发电机而言：输出的是电功率。
B,对于电动机而言：输出的是机械功率。
4,相数 m, 一般 m=3。
5,额定频率,我国额定工业频率规定
=50Hz.
3 c o sN N N NP U I ??
3 c o sN N N N NP U I ???
Nf
? 6）额定转速,额定转速即为电机的同步
速，在一定极数及频率时，它的转速是
定值。
?7）额定励磁电压
?8）额定励磁电流
p
f
n NN
60
?
6.2 同步发电机的运行原理
? 重点内容
? 1.同步发电机电枢反应的概念
? 2.隐极发电机负载运行分析及其相量图
? 3.凸极发电机的负载运行分析及其相量图
? 4.电枢反应电抗，同步电抗 (直轴同步电机，
交轴同步电机 )的概念
§ 6.2.1同步发电机的空载运行
6.2.2 同步发电机的电枢 反应
同步电机在空载时, 气隙中仅存在着转子磁势 。 负
载以后, 除转子磁势外, 定子三相电流也产生电
枢磁势 。 电枢磁势的存在, 将使气隙中磁场的大
小及位置发生变化, 这种现象称之为电枢反应 。
电枢反应：电枢磁动势对主极磁场的影响 。
电枢反应除使气隙磁场发生畸变，从而直接关联
到机电能量转换外，还有去磁或增磁作用，对同
步电机的运行性能产生重要的影响。
电枢反应的性质取决与电枢磁动势和主磁场在空
间的相对位置。分析表明，这一相对位置与激磁
电动势
根据不同的 Ψ值，下面我们将分别进行分析。
有关。之间的相角差和负载电流 ??? IE 0
?内功率因数角 Ψ=00
BI
.
AI
.
CI
.
AE0
.
时轴
CE0
.
B0
.E
Ψ+90
0
Fδ
Fa
d轴
q轴 A轴
A X
Z B
CY
Ff
N S
交轴电枢反应
内功率因数角 Ψ=900
时轴
AE0
.
CE0
.
BE0
.
AI
.
CI
.
BI
.
ψ
d轴
q轴 A轴
A X
Z B
CY
Ff N S
直轴去磁电枢反应
Fa
?内功率因数角 Ψ=-900
时轴
AE0
.
CE0
.
BE0
.
CI
.
BI
.
AI
,ψ
d轴
q轴 A轴
A X
Z B
CY
Ff N S
直轴助磁电枢反应
Fa
?内功率因数角 00<Ψ<900
时轴
AE0
.
CE0
.
BE0
.
ψ AI.
CI
.
BI
.
d轴
q轴 A轴
A X
Z B
CY
Ff
N S
既有交轴又有直轴去磁电枢反应
Ψ+900 Fa
?电枢磁势和电枢电流分量
????
????
????
???
c o sc o s
s i ns i n
IIFF
IIFF
IIIFFF
qaaq
daad
qdaqada
交轴分量
直轴分量
ψ≈φ=00,,
交轴电枢磁动势 和励
磁磁动势作用产生电
磁力,形成制动性质
的电磁转矩 Tem
励磁磁动势超前 电枢
磁动势
n1 Tem
aq II
?? ?
?ψ≈φ=1800,
交轴电枢磁动势 和
励磁磁动势作用产
生电磁力,形成驱
动性质的电磁转矩
Tem
电枢磁动势 超前励
磁磁动势
ψ≈φ=900,
,直轴电枢磁动势也
产生电磁力，但不形
成电磁转矩
rd II
?? ? n
1
n
Φad
If
A
Z B
X
C
Y
N
S
? 综合以下分析可以看出：当同步发电机供
给滞后电流时, 电枢磁势除了一部分产生
交轴电枢反应外, 还有一部分产生直轴去
磁电枢反应；当电机供给超前电流时, 电
枢磁势除了一部分产生交轴电枢反应外,
还有一部分产生直轴增磁电枢反应 。 这个
结论十分重要, 它对发电机性能的影响将
在后面内容提到 。
电枢反应电抗和同步电抗的概念
1 隐极同步电机的电枢反应：
隐极同步电机有一个特点就是定转子之间的
气隙是均匀分布的 。 电枢磁动势作用在任
一位置, 其效果是一样的
已知：
其中的 称为电枢反应电抗。 在同样大
小电流情况下,如果 越大，电枢反应
电势也越大，表示着电枢磁势所产生的
电枢磁通很强。因此 的大小可以说
明电枢反应的强弱。
当然，电枢电流除了产生主磁通外，还要
产生一定的漏磁通，由于漏磁通也会交
链电枢绕组，所以对应产生电动势
aaa XIjE
..
??
aX
aX
aX
?
.E
?? XIjE a
..
??
? 所以在三相对称电流通过电枢绕组后,
所产生的匝链定子绕组的磁通为 （
）, 两者在电枢绕组中所产生的全部电势
为
? 式中 称为隐极同步电机的
同步电抗 。
???? a
saaa
aaaa
XIjXXIj
XIjXIjEE
..
....
)(
)(
?????
????
?
??
?XXX as ??
? 这样同步发电机在负载下, 电枢反应磁通及漏
磁通所产生的作用, 可以通过同步电抗压降的
形式来表示了 。
? 同步电机在正常状态下工作，磁路略呈饱和。
磁路的饱和程度越高，它的磁阻便越大，所对
应的电抗便函越小。所以 或 的大小是随
着磁路饱和程度的改变而改变的。
2、凸极同步电机：
? 凸极同步电机的特点就是气隙分布不均匀。这
样我们就不能用分析隐极式同样的方法来分析
凸极同步电机的电抗。在凸极电机中，极面下
气隙较小，两极之间气隙较大。
aX sX
很显然，由于直轴处的气隙比交轴处小，
故直轴磁导比交轴磁导大。这样，同样大
小的电枢磁动势作用在直轴和交轴上时，
所产生的电枢磁场将有明显的差别。 而不
同的磁阻将对应着不同的电抗。
所以，在这里，我们将磁动势 分解成沿
直轴和交轴方向的两个分量。 aF
?s i naad FF ?
?c o saaq FF ?
? 直轴电枢磁势固定地作用在直轴磁路上,
对应于一个恒定不变的磁阻, 产生磁通 。
交轴电枢磁势固定地作用在交轴磁路,
也对应于一个恒定不变的磁阻, 产生磁
通 。 磁通 与 分别切割定子绕组
而在其中感应出电势 及 。 由于交
轴 及直轴的 磁阻都恒 定不变, 所以
正比于, 正比于, 因此,
ad?
aq?
ad? aq?
adE aqE
adE
ad?
aqE adF
??
?
?
?
??
??
aqdaq
addad
XIjE
XIjE
..
..
? 和隐极电机一样, 直轴和交轴电枢反应
电抗各和定子漏抗相加, 便可以得到直
轴同步电抗和交轴同步电抗, 即
注意：在直轴磁路上, 由于气隙小, 磁阻
小, 所以 较大 。 在交轴磁路上, 由
于气隙很大, 磁阻大, 所以 较小 。
当直轴及交轴的同步电抗相等时, 就是
隐极电机 。
?
?
?
??
??
?
?
XXX
XXX
aqq
add
adX
aqX
6.2.3 隐极同步发电机的负载运行
1 隐极发电机的电磁过程
fI fF
0
??
0
?E
?
I aF aE
?
?
?E
?
?E
?
??
a
??
aRI
?
aa xIjE
?? ??
?? xIjE
?? ??
2 隐极同步发电机的电势方程式：
同步发电机在对称负载下运行, 气隙中存在着两种磁
势, 即定子上的电枢磁势和转子的磁极磁势 。 在不
考虑磁路的饱和现象时, 应用迭加原理, 认为它们
各自独立地产生相应磁通, 并在电枢绕组内产生感
应电势 。
...
0
.
UEEE a ??? ?
sa XIjUE
..
0
.
??
3 隐极发电机的相量图
已知发电机的端电压、负载电流和功率因数 cosφ
及参数 ra, xt
φ
?U
?I
arI
?
txIj
?
ψ
0
?E
δ
当功率因数
cos φ滞后时
的相量图
? 在图中, 与 的夹角用 ψ 表示； 与
的 夹角用 δ 表示； 与 的夹角用
表示 。 在以上三个角度间存在有下列关
系：
? 根据图的相量关系, 将电压按 角分解
成 及 后, 可以得到的计
算公式：
0
.E
aI
.
0
.E
.U,U
aI
.
?
??? ??
?
?c o sU ?s inU
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?
?
c o s
s in1
U
UXI
tg sa
?
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22
0 )s in()c o s( sa XIUUE ??? ??
4 隐极发电机的等效电路：
ra xt
0
?E
?I
?U
只要去掉 ra 即可得到简化等效电路
6.2.4凸极同步发电机的负载运行
? 当凸极同步发电机在对称负载下运行时，气隙
中也存在着两种旋转磁势，即转子上磁极磁势
和定子上电枢磁势。由于凸极电机中，转子直
轴和交轴上的气隙不等，在分析电枢磁势影响
时，必须按照式前面我们所分析的将磁动势分
解成直轴和交轴两个分量，然后和处理隐极电
机一样，不计及磁路的饱和现象，应用迭加原
理认为它们各自独立地产生相应的磁通，并在
电枢绕组内产生感应电势。
凸极发电机的电磁过程
fI fF
0
??
0
?E
?
I qI
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dI
?
?
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adF
aqF
ad
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aq
?
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adE
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aqE
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?
?E
arI
?
? 这样，产生的端电压为：
? 整理得：
? 可以把漏抗压降分解成两个分量, 即：
....
0
.
UEEEE aqad ???? ?
?XIjXIjXIjUE aaqqadd
....
0
.
????
.,,,
.
()
a d q
qd
E j I X j I I X
jI X j I X
? ??
??
? ? ? ?
??
? 这就是凸极发电机的电动势平衡方程式，
这样我们就可以作出相应的相量图。但
是很明显，要做出向量图还缺 和 两
个分量。 也就是要知道 与 之间的
夹角 ψ 。
qqdd
aqqadd
XIjXIjU
XXIjXXIjUE
...
...
0
.
)()(
???
????? ??
dI
.
qI
,0.E
aI
.
凸极发电机的相量图的作法
已知发电机的端电压、负载电流和功率因数及
参数 ra, xd,xq 。
1、已知内功率因数角 ψ
按照电势方程式的关系作出相量图
2、未知内功率因数角 ψ
1）利用方程式求出 ψ：
2）利用公式求出 ψ：
qaQ xIjIrUE
????
???
?
?
c o s
s i n
a r c t a n
UIr
UIx
a
q
?
?
??
6.3 同步发电机的运行特性
? 同步发电机的开路, 短路及零功率因数特性
都是同步发电机的基本特性, 通过它们可以
求出同步电机的同步电抗及漏电抗, 以确定
同步发电机的其他特性 。
? 一、空载特性：
? 当同步发电机运行于 时，即称为
空载运行。 0,1 ?? aInn
? 显然，此时我们通过改变励磁电流，则
气隙中的旋转磁通及电枢绕组中的感应
电动势都会随之发生变化。
? 1）开路特性：空载时不同励磁电流和产
生空载电势之间的关系，
? 如图所见：
)(0 fifE ?
? 因 正比于,而励磁电流又正比于励磁磁
势，所以开路特性曲线与电机的磁化曲线在形
状上完全相同。开路特性主要有两个用处：
? （ 1） 开路特性可以反映出电机设计是否合理 。
如同前面所分析的情况一样, 额定电压应位于
开路特性开始弯曲的部分, 例如图中的 A点,
这样才比较经济合理 。
? （ 2） 同步电抗是同步电机中一个极为重要的
参数, 同步电机的许多性能由它所决定 。 开路
特性配合短路特性可以求出同步电抗 。
0E f?
?2.短路特性,
? 当同步发电机运行与, 电枢三相
绕组持续稳态短路 （ 即 U=0） 时, 称为短
路运行 。 如改变它的励磁电流, 三相短
路电流也随之而改变 。 短路特性就是研
究这两个量之间的变化关系, 曲
线 。
? 如果略去电枢电阻, 并将 代
入上式可以得到：
1nn ?
)( fk ifI ?
ka IIU
...,0 ??
sk XIjE
.
0
.
?
? 根据上式可以画出短路运行时的相量图
见图：因为忽略了电阻效应，电枢是纯
电感电路，短路电流滞后于电势 90电角
度,所以产生的电枢反应是直轴去磁效
应。此时电机内的磁通很弱，磁路是不
饱和的，所以同步电抗为一个常数。从
上式我们可以看出：
? 正比于, 而 又正比于, 所以
正比于, 因此短路特性是一条通过原
点的直线, 如图中直线 2所示 。
kI 0E 0E fI
kI fI
? 三相短路时, 由于 滞后于 90电角度,
即 ψ=90°, 因此在凸极电机中, 短路电
流全是直轴分量, 而交轴分量为零 。 所
以
?
? 和隐极电机一样, 凸极同步电机在三相
短路时, 由于电枢磁势的直轴去磁作用,
使电机中磁通小, 磁路也不饱和, 所以
式上式中的 也是一个常数 。
kI
.
0
.E
dk XIjE
.
0
.
?
dX
dX
? 同步发电机在三相稳态短路时, 由于短
路电流所产生的电枢磁势对主磁极去磁,
减少了电机中的磁通及感应电势, 使短
路电流不致过大, 所以稳态的三相短路
是没有危险的 。
?3.由开路及短路特性求取同步电抗：
? 从特性曲线图上我们可以看出：
1） 在不饱和区间, 即当 很小时, 运
行于开路特性不饱和部分 （ 直线部分 ）,
那么 与 之比求得的是同步电抗的
不饱和值 。
1ff ii ?
01E 1kI
? 2）当处于饱和区间,首先从空载特性上
找到对应于额定电压时的励磁电流值，
如图中的,再从短路特性上找到对应
于此励磁电流所产生的短路电流，这样
饱和同步电抗的近似值为：
? 在凸极电机中, 通过开路试验及短路试
验只能求出直轴同步电抗 。 根据经验公
式, 可以得到交轴同步电抗为：
2fi
2k
N
d I
UX ?
dq XX 65.0?
?4.零功率因数特性：
所谓零功率因数特性指, 在, =恒定
值, =0的条件下, 所得到的特性 。
在 =定值条件下, 把电压及励磁电流的变
化关系描绘成曲线, 便得到零功率因数
特性 （ 见图 ） 。
1nn ? aI
?cos
)( fifU ?
aI
? 由于同步电机是在电感负载下运行, 而电机本
身的阻抗也是电感性的, 因此, 电势和电流之
间夹角 ψ=90°, 所以电枢反应是纯粹的直轴
去磁效应 。 此时的相量图如图所示 。
? 同步发电机在电感负载下运行, 磁极磁势补偿
了电枢反应去磁磁势后, 剩余部分在电机气隙
内产生磁通 。 所以励磁电流增加时, 磁路能逐
渐饱和, 电压上升逐渐缓慢, 使曲线弯曲, 实
际上, 零功率因数特性曲线的形状与开路特性
曲线颇为类似 。 下面研究零功率因数特性与开
路特性之间的关系 。
? 在上图中我们可以看出，当 U=0时的情况。
在开路特性上,时,；而在零
功率因数曲线上,时,。为什
么在零功率因数曲线上，电压为零时，励
磁电流不为零呢？这是因为：
（ 1）零功率因数特性是在 定值条件下得
到的，由于绕组中流过电流，产生漏抗压
降,所以需要一定励磁电流,以
产生电势 来平衡此漏电抗压降。
0?U 0?fi
0?U OCi f ?
?aI
?XIa OB
AB
（ 2） 零功率因数曲线是在纯电感负载下得
到的, 从图右以看出, 此时的电枢反应
是一个纯粹的去磁作用, 所以再需要一
定的励磁电流来抵消此电枢反应去磁作
用的影响 。
称为特性三角形, 它的垂直边是 定子漏
抗压降, 水平边是电枢反应去磁磁势,
这两边都正比于电枢电流, 因此在电
枢电流一定时, 此特性三角形的大小不
变 。 所以当特性三角形的 A点在开路特性
上移动时, C点的轨迹就是零功率因数特
性 。 当然也可以用作图的方法求特性 。
ABC?
13.6 同步发电机的外特性和电压
调整率
? 13.6.1 外特性：
? 外特性：在
的条件下，同步发电机作单机运行，端电压
U随负载电流而变化的关系特性曲线
。显然,外特性曲线和负载的性质密切相关。
如图所示：
常数常数,??? ?c o s,1 fInn
1）当是感性负载时：曲线（ 1），此时随
着负载电流的减少，端电压诼步上升。
这是因为考虑了电枢反应的去磁作用的
影响，随着电枢电流的减少，电枢反应
的去磁作用减弱，电机中的合成磁通增
加，所以端电压诼渐增加。
2）当是容性负载时：曲线（ 3），此时电
流超前电压，此时的电枢反应是增磁作
用，随着电枢电流的增加，合成的磁通
在减小，所以端电压下降。
3）纯电阻负载：曲线（ 2）。
13.6.2电压调整率,
定义：发电机的端电压随负载的改变而变
化，变化的程度我们可以通过电压调整
率 来衡量。即：
空载与额定负载之间的电压调整率。当然，
负载是任意负载，不仅仅指额定负载。
如图，从图上我们可以看出：
U?
%1000 ?
?
??
N
N
U
UE
U
影响电压调整率的因素有：功率因数和同
步电抗。一般发电机的电压调整率较大，
常在 20%--40%之间。
第 14章 同步发电机的并联运行
? 14.1 同步发电机的并联运行
一、并联运行的优点：
同步发电机在运行时，总是并联在一起的，
而发电厂彼此之间也是并联在一起以达到
组成强大的电力系统，这一点不难理解因
为：
1提高电能供应的可靠性
2、提高发电厂的运行效率
二、发电厂投入并联时的理想条件：
我们知道由发电厂生产的电能首先考虑的
就是并网运行，然后供给各个用户，那么
这里就存在着一个很重要的问题，就是在
怎样的条件下，发电机才能并网运行？
1、发电机电压的有效值 U与电网电压 的有
效值 U1相等，且相位相同
2、发电机的频率 f与电网的频率 f1相等
3、发电机的相序与电网的相序一致
? 那么，如果上述条件不满足，将会怎样
呢？
1）如果电压的有效值不等：如图可见
。
在由电网 A和发电机 B所构成的回路
中将会产生一个差额电压：
显然，当开关 K闭合时再整个回路中
必然出现瞬态冲击电流，因此，条
件 1） 必须满足 。
UUU ??? 1
2） 如果频率不等,同理，在频率不相等的
情况下并网运行，也将会产生瞬态冲击电
流，进一步延伸，当相序不同的时候，显
见，不能进行并网运行！
三、三相同步发电机的并联方法：
1）直接接法（灯光熄灭法）：
如图可见,
如果电网电压和发电机电压的大小、
频率一致，并且向量 A1,B1,C1
和 A,B,C完全重合，则差额电压
=0，显然此时灯是熄灭的,可以
和闸并网。
? 而如果频率不相等时, 则两组相量以不
同的角速度旋转，即,因此存
在着相对运动,如图所示 。 此时两组相量
端点的距离,,
? 分别表示三个灯上所承受的电
压,,
随着两组相量旋转速率不同，
的大小发生改变，在 0～ 2U之间作周期
性变化，所以灯时亮时暗。灯光闪烁的
次数决定于两组相量间的相对速率。
?? ?1
1AA 1BB 1CC
AU
.?
BU
.?
CU
.?
.U?
此时可以调节发电机的转速，使发电机的频率
接近于电网频率。当它们十分接近，而且两
组相量完全重合时（图 14-5a）,表示
=0，此时可以合上开关，发电机并联到电网
上了。
.U?
2） 灯光旋转法,如图可见，灯 1的接法
不变，
灯 2和 3交叉接于发电机的端点，不难想象，
灯 1熄灭，而 2,3同时明亮时，应该是
发电机和电网完全重合时，即同相位，
同频率，同大小，可以合闸。 而当频率
不相等或不同相时，又是怎样的呢？
A,频率不等时：即发电机和电网的角速
度 w,w1不相等，其中，令 A1,B1,C1
表示电网电压,A,B,C表示发电机电
压，这样如图：
a)灯 1灭,2,3亮
b)灯 2灭,1,3亮
c)灯 3灭,2,1亮
正因为我们所看到的是旋转的灯光因此
叫做 灯光旋转法 。这显然不是我们所希
望看到的，可以通过调整发电机的转速，
以达到改变频率的目的
，这样，当满足要求时，可以合闸。
B,相位不等时,进行并网运行时，如果
我们看到的是三个灯同时明暗，则可断
定发电机和电网的相序肯定不同。因为
我们采用的是交叉接法，如果相序是对
的，应该是依次旋转的，而现象却是同
时明暗，这就证明实际上是直接接法，
这时只需调换发电机接到开关 K上 B,C
两相的接法，就可以改正相序。
? 总结：
1、在直接接法中：频率不同时，灯光是同时
明灭的，相位不同时，是旋转的
2、在交叉接法中：当频率和相位不相同时，
灯光是依次旋转的。
3）自整步（自同步）法,利用同步指示灯进行
并联的方法，在现代的电厂中已不再采用，而
代之以各种半自动或全自动的并车装置，不过
它们的基本功能还是一致的。
合闸瞬间必须注意的是,励磁绕组必须通过一限
流电阻短接起来。 因为励磁绕组如果开路，将在
其中感应出危险的高电压；励磁绕组如果直接短
路，将在定、转子绕组中产生很大的冲击电流，
自同步法的优点是：操作简单，能在紧急情况
下将发电机迅速并入电网；缺点是：合闸时有冲
击电流。
14.2 隐极同步发电机功率平衡方程式
和功角特性
一、功率平衡方程式：
P1=PM+pm+pFe
PM=PCU+P2
由此可见,P1=pm+pFe+PCU+P2
在发电机中，定子铜耗是极小的一部分，
为了分析简单，常常忽略，因此：
PM=P2=
从隐极同步发电机向量图可以看出,?co sam U I
??? ??
从图得：
? 所以有
?
? 最后：可得
????
???
s i ns i nc o sc o s
)c o s (c o s
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m U Im U I
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X
UE
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X
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I
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c o s
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由此，我们得到了隐极同步电机的功
角特性表达式,即当 e0和 u为常数时，电
磁功率和功角之间的函数关系。显然，当
功角 =900 时，电磁功率达到最大值。
?
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1
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2
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M
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UE
m
X
UEmU
X
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?
???
即
它正比于 E0（ 即励磁电流）,反比于同步电
抗。从功角特性可以决定电磁转矩与功角
之间的关系，由此可以得出相应的电磁
转矩，为
式中, 单位是 W； 单位是 rad/s； 单位是
N·m。
s
M X
UE
mP 0m a x ?
?s in
1
0
1 s
M
X
m U EPT
?
?
?
?
?14.3 凸极同步发电机的功角特性
如同隐极电机功角特性推导方法一样, 可
以得到凸极同步发电机的功角特性 。 如果
略去电阻损耗, 式 （ 14-4） 对凸极电机
也能成立 。 参看式 （ 13-2） 得,
??
????
???
s i nc o s
s i ns i nc o sc o s
)c o s (c o s
dq
aa
aaM
m U Im U I
m U Im U I
m U Im U IP
??
??
???
下面，我们来看一下它的向量图：
? 从凸极发电机的相量图图 14-12可以看出：
? 或
? 最后，可得：
?
?
?
??
?
?
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c o s
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UXI
dd
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11
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dq
M
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XX
U
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X
UE
m
X
UE
mU
X
U
mUP
??
???
?
??
??
?
?
?
?
式中 为基本电磁功率； 为附加电
磁功率
'
MP
''MP
显然,此时当功角 =900时,电磁功率并不象
隐极式一样达到最大,而是提前,凸极同
步发电机的电磁转矩和隐极发电机的推
导方法一样，在恒定转速 Ω 1下，转矩和
功率成正比，于是得：
式中 为基本电磁转矩； 为附加电磁
转矩, 又称磁阻转矩 。
'T
''T
'''
1
2
1
0
1
2s in)
11
(
2
s in
TT
XX
mU
X
m U EP
T
dqd
M
??
?
?
?
?
?
?
? ??
14.4功角的物理意义及静态稳定概
念
? 一、功角的物理意义,
我们已经知道功角和电磁功率是密切相关
的，实际上同步发电机输出功率的大小及
稳定运行问题，都和功角是紧密相连的。
已知：
在这里我们忽略了,作出相应的向量图可
以看出：
..
0
.
UEE a ??
?E
此时,磁通 与 之间的夹角就是
E0和 U之间的夹角, 也就是转子磁极
与合成磁场之间的夹角,由此可见，在
发电机运行时,E0永远超前于 U，也就是
说，转子磁极轴线永远超前合成磁场轴
线一个 角度。
f
.?,?
?
?
二、同步电机的稳定运行问题：
同步电机能否稳定运行，与功角的大小有
密切关系。在这里，我们先来看一下什么
是电机的静态稳定，为了分析简便起见，
略去铁芯损耗和机械损耗,这样，可得
P1=PM，
静态稳定：电机在运行时，受到外界的干
扰，从而导致运行偏离原先的运行点，
而当干扰撤去后，电机又能自行回到原
先的点继续工作，就叫做电机的静态稳
定。这样一来，如图所示：
? 作如下分析：
1）在 a点,P1=PM,即输入 P1和输出 PM相
等，电机稳态运行
2）来一个干扰，假定使得 P1增加到 P1',
显然电机的转速将增大，因为功角和转速
成正比关系变化，所以，功角也将增大，
推出 PM也增大,这样一来，我们可以看出
在 b点电机将达到一个新的平衡点，从而
继续稳定运行。
3）由此可以推出，当功角在 00---900之间变化时，
发电机有自动保持同步的能力,是发电机稳定
运行区域。在稳定运行范围内，电磁功率
的改变只会改变功角的大小，而转子的稳
定转速是不会改变的，永远以同步速旋转。
4）而在 900— 1800之间，电机是不稳定运
行的，在功角 =900时,输入的机械功率到
达与最大电磁功率相等，即
m a x1 MPP ?
当功角大于 900时将失去同步, 失去同步后,
装在电网与间的保护开关产生动作,
将发电机从电网上拉开 。
14.5 同步发电机有功功率及无功功率
的调节,V形曲线
一、有功功率的调节：
已知，在忽略铜耗的前提下，
PM=P2=
而 PM和 P1从功角特性可以看出是成正比关
系的，所以，想要增加电机输出的有功功率，
从功率平衡的观点来看，
只有增加原动机的输入功率 P1。
二、无功功率的调节：
?co sam U I
为简便起见，在调节无功功率时，假定发
电机输出的有功功率不变，于是：
由于 m,U,Xs均是定值, 所以
?
?
?
?
?
??
??
常数或
常数
?
?
s in
c o s
0
2
s
M
a
X
UE
mP
m U IP
?
?
?
?
?
常数
常数
?
?
s in
c o s
0E
I a
在有功功率不变的情况下调节电机的无功
功率看图：
E0的变化必须满足在 CD直线，而相应
的 Ia的变化必须在 AB线上。
1）当 Ia1与 U同相，即 =1。 此时发电
机向电网输出的全部功率都是有功功率，
无功功率为零，此时的电枢电流为最小值，
所对应的励磁电流我们叫做正常励磁电流，
此时组成的是一个直角三角形
?cos
2）增加励磁电流，则空载电动势 E0相应
增加，看图可见，电枢电流由 Ia1,Ia2,电
动势变化到 E02,此时整个系统出现了无
功电流，并且是滞后，即 此时发电机将
向外输出滞后性的无功功率，整个状态
我们称之为 过励。
3）减小励磁电流，则电动势亦减小（在正
常励磁电流对应的情况下），由图可见，
此时电流超前，即向外输出 超前性质的无
功功率的电流，整个状态我们称之为欠厉。
由上可见，对于无功功率的调节,可以通
过对励磁电流的调节实现。
三、同步发电机的 V型曲线：
将不同励磁电流及与其对应的电枢电流画
成曲线，此曲线称 V形曲线，曲线的最低
点 对应的是,相当于 = 1
的情况，此时的励磁电流为正常励磁电
流，如果增大则进入过厉，输出滞后的
无功电流反之为欠厉，输出超前的无功
电流。
如图所示：
mi nII a ? ?cos
第 15章 三相同步电动机
同步电动机：转速不随负载的变化而改变
15.1 同步电机的三种运行方式
一、同步电机的三种运行方式：
如右图：
1）转子轴线超前定子轴线，产生的电磁转
矩为制动性质显然是发电机。
2）转子轴线和定子轴线相重合，此时的功
角为零，电磁转矩为 0，所以这是一种从发
电机向电动机过度的临界状态。
3）转子轴线滞后与定子轴线一个功角，此
时产生的电磁转矩为驱动性质，所以我们
可以断定电机为电动机。
15.2同步电动机的基本方程式、相
量图及功角特性
同步电动机的电势平衡方程式及相量图,
可以通过同步发电机的电势平衡方程式及相
量图转化求得 。
一, 基本方程式：
1、电动势：
同理可得出凸极式,sa
XIjEU
.
0
..
??
..
0
..
qqdd XIjXIjEU ???
2、相量图：相对与发电机，即可作出相应的
电动机的相量图。
3）功角特性：在同步发电机中，我们令电
流流出的方向为正方向，而在电动机中，
理论上，我们仍然可以这样，但为了大
家好理解，我们设电流流入的方向为正
方向。这样，我们可以仿照同步发电机
列出同步电动机的功角特性表达示：
?? 2s i n)
11
(
2
s i n
2
0
dqd
M XX
U
m
X
UE
mP ???
即：
]2s i n)11(
2
s i n[
2
0 ??
dqd XX
Um
X
UEm ???
?? 2s i n)
11
(
2
s i n
2
0
dqd
M
XX
U
m
X
UE
mP ???
这样，我们就可以画出凸极同步电动机的功
角特性曲线。为了结构上的简单，在某些小
容量同步电动机的转子上不安放直流励磁绕
组，因此转子就不能产生磁场，感应电势
，此时电动机的电磁功率并不为零，
仍有
有了电磁功率就有电磁转矩，因此转子没有励磁
的凸极同步电动机也能旋转。
00 ?E
?2s i n)11(
2
2
dq
M XX
UmP ??
15.3同步电动机无功功率的调节
一、无功功率的调节：
同步电动机的功率因数是超前还是滞后，和
发电机一样决定于励磁状态。 先看一下同
步电动机的 V型曲线，注意到：
1）过励时，电动机从电网中吸入超前的无
功电流，
2）欠励时，从电网中吸入滞后的无功功率电流，
显然，电动机的功率因数是可以通过改变励磁
电流来进行调节的。
我们知道，感应电动机必须从电网吸收激磁
电流来建立磁场，所以现代电网的功率因数
经常是滞后性的。而同步电动机在过励时，
能够从电网吸入超前电流。因此，如将同步
电动机在过励状态下和感应电动机接在同一
电网上,便可以使供电系统的功率因数提高。
同步电动机能够改善电网的功率因数，这是
它最可贵的优点。
15.4 同步电动机的起动
一、异步起动方法：
同步电动机的起动不同于异步电动机的启动
方式，它有非常特殊的地方，如图所示：
即,转子绕组加入直流励磁以后，在气
隙中生成静止的转子磁场。当在定子绕
组中能入三相交流电以后，在气隙中则
产生旋转磁场。定、转子磁场之间存在
有相对运动，转子上的平均转矩为零，
所以同步电动机不产生起动转矩。因此，
在同步电动机起动时，我们经常采用的
是异步起动方法。
异步启动法,在磁极表面上装设有类似感应电机
笼型导条的短路绕组，称为起动绕组。在起动
时，电压施加于定子绕组，在气隙中产生旋转
磁场，如同感应电机工作原理一样，这个旋转
磁场将在转子上的起动绕组中感应电波经电流
和旋转磁场相互作用产生转矩，所以同步电机
按照感应电机原理转动起来。待速度上升到接
近同步转速时，再给予直流励磁，产生转子磁
场，此时它和定子磁场间得到转速已非常接近，
依靠这两个磁场间相互吸引力，把转子拉入同
步速一起旋转。所以同步电动机
的起动过程可以分为两个阶段：
（ 1）首先按感应电机方式起动，使转子转速接近
同步速；
（ 2）加直流励磁，使转子拉入同步。
由于磁阻转矩的影响，凸极式同步电动机很
容易拉 入同步。甚至在未加励磁的情况下，
有时转子也能拉入同步。因此，为了改善起
动性能，同步电动机绝大多数采用凸极式结
构。
注意,当同步电动机按感应电机方式起
动时，励磁绕组绝对不能开路 ！
必须短路 ！
第 16章 同步发电机的不对称运
行和突然短路
在之前的分析中，我们针对的都是稳态系统，
其实这是一种理想化的假设，真正的电网运
行实际上存在着许多非稳态现象，如系统内
接较大的单相负载，或由于雷击、短路等事
故，都可以使电机在不对称状态下运行，这
将是我们这一章的主要内容。
16.1 同步发电机不对称运行的分析方
法
研究电机不对称运行最有效的方法是 对称分量法, 这在讲变压
器的时候我们已经讲过, 下面, 我们把这种方法应用到电机
中来 。
对称分量法,即把不对称的三相电压, 电流分解成正序, 负
序和零序, 分别研究它们的效果, 然后迭加起来而得到最后
结果 。 严重的不对称会使转子发热, 甚至烧环 。 因而对不对
称运行方式的研究, 有着现实意义 。
如同变压器一样, 要利用对称分量法来分析同步电机的不对
称运行状态, 首先必须了解同步电机在正序, 负序及零序时
的参数 。
一、正序电抗 X+：
转子直流励磁的磁通在定子绕组所产生的感应电
势 的相序，定为正序。当定子绕组中三相电
流的相序与 一致时，就是正序电流。 正序电
流流过定子绕组时所对应的电抗，就是正
序电抗，在数值上，研究不对称问题时，
由于电枢电阻远小于电抗，故短路电流中
的正序分量和直轴电抗基本相当，即：
=
0E
.E
dX?X
二、负序电抗 X-：
负序电流流过定子绕组所对应的电抗就是负序
电抗。 由于负序电流所产生的旋转磁场与转子
转向相反，负序磁场将以 两倍 同步转速切割转
子上的所有绕组 在正常运行时，这些绕组都是
自成闭路的，因而产生两倍频率的电流，这就
相当于感应电机运行于转差率时的制动状态，
所以同步电机负序状态下的等效电路与感应电
机等效电路极为类似。
如图所示：
如图所示,根据 16-2图，可以求出直轴
与交轴的负序电抗：
''
111
1
d
ZFad
d
X
XXX
XX ?
??
??
?
??
?
? 负序电抗的平均值为：
?
其中,Xd",Xq "称为直轴和交轴的超瞬态电抗。
? 三、零序电抗 X0：
?零序电流流过定子绕组时所对应的电抗就是零序电抗。
如图所示,
''
11
1
q
Zaq
q
X
XX
XX ?
?
??
?
?
?
2
''''
qd XXX ??
?
由于零序电流在时间也是相同相位、振幅
相等，因此，当零序电流流过三相绕组时，
各相所建立得到磁势在时间上也是相位
相同、振幅相等的。零序电流在气隙中不
能建立基波磁势及磁场。零序电流通过三
相绕组时，只产生漏磁通，因此零序电抗
的大小大体上等于定子绕组的漏电抗，即
?XX ?0
16.2同步发电机的稳态单相短路
一、同步发电机的稳态单相短路：
在这里，我们通过一个具体的例子来看一
下同步电机的不对称运行。
如图所示：假定 A相发生短路,表示短
路电流，根据图所示的端点情况，可得，
kI
.
0,?AU
?
?
?
?
?
?
?
?
?
?
0
0
.
.
.
C
B
ka
I
I
II
将短路电流分解为对称分量时，得
由电压关系式，有：
?
?
?
?
?
?
?
?
?
????
????
????
?
?
k
CBAA
k
CBAA
k
CBAA
IIIII
IIaIaII
IIaIaII
.....
0
...
2
..
..
2
...
3
1
)(
3
1
3
1
)(
3
1
3
1
)(
3
1
0
.
0
...
???? ?? AAAA UUUU
为满足上式中的各序电压之和为零这一
条件，等效电路在串联之后要短接，又
由于正序、负序、零序电流分量均构成
各自独立的对称系统，它们流经电枢绕
组时，各自产生相应的正序、负序及零
序电抗压降，而转子上仅有正序旋转磁
场，故每相感应电势中只有正序分量，
负序及零序的感应电势为零。如果略去
电阻压降，便得到正序、负序及零序电
势平衡方程式,
? 经过化简，可解得短路电流：
?
?
?
?
?
?
?
?
?
????
????
????
??
??
??
??
0
.
0
.
0
.
0
.
..
..
0
..
0
.
3
1
0
3
1
0
3
1
XIjXIjU
XIjXIjU
XIjEXIjEU
kAA
kAA
kAA
? 以上分析的是短路电流的基波。
? 由于负序电抗及零序电抗比正序电抗小
得多，故单相短路电流远较三相短路电流
为大，近似是三相短路电流的三倍，单相
负载的分析方法与单相短路类似。
0
0
.
,3
XXX
E
jI k
??
??
??
同步发电机不对称运行的 主要危害
是 在定子中产生了三相负序电流,
此负序电流在电机气隙中将建立反
向旋转磁场, 以两倍同步速切割转
子上的一切金属部件, 并在其中产
生电势及电流, 增中转子的损耗及
发热, 影响发电机的正常运行 。
16.3 同步发电机三相 突然 短路
的物理过程
? 前面我们对单相短路的情况进行了分析，
在这一节里我们来看一下如果三相短路将
会是怎样的。为了分析问题的简便，我们
在这个地方首先来了解一下有关超导体回
路磁链不变的概念。
一、超导体回路磁链不变的概念：
超导体回路：指电阻为零的一个闭合线圈。
如 a)图所示：
如果将一个永久磁铁移近该线圈，由于改变了
该闭合线圈的磁链，在线圈中将感应出电势，
外磁场对超导回路的磁链。在此电势作用
下，
在线圈中产生电流 i,由电流产生磁链，并产生
自感电势 。于是
即
dt
de 0
0
???
0?
dt
de s
s
???
00 ??? iRee s
0)( 00 ?????
?
?
?
?
? ??
?
?
?
?
?
? ?
s
s
dt
d
dt
d
dt
d
??
??
显然，
由此,我们可以看出，不论在什么情况下，
交链超导体回路的磁链不变。
二、发电机三相突然短路的物理过程：
如图：当满足 a图，发生短路时（在这里，
A相绕组用一个等效线圈 A— X来代表；转
子上的励磁绕组 F及阻尼绕组 Z,各用短
路线圈来代表，并假定这些绕组都是超导
回路。可以看出，此时,=0,=
=,因为主磁场随着转子是以同步转速旋
转，因此我们可以从 b图看出，当磁场沿着正向
常数?? 0?? s
A? F? 0?
Z? 0?
转过 900,此时,A相绕组所交链的主磁通
为最大值。因为闭合的 A相绕组有保持
磁链不变的特性（即 =0），所以在
A相绕组中将感应出电流，由电流产生
的电枢反应磁通 （经过空气隙进入转
子）及定子漏磁通 之和应与 大小相
等方向相反，即有
A?
a?
?? 0?
00 ???? ???? ? aAA
要通过转子回路, 去交链转子上的励
磁绕组和阻尼绕组 。 但是转子上的闭合
绕组都要保持它们所交链的磁链不变,
因此在励磁绕组及阻尼绕组中将感应电
流 。 此感应电流企图阻止电枢反应磁通
进入转子, 所以 只能沿着励磁绕组及
阻尼绕组的漏磁路而形成闭合回路, 如
图 b所示 。
a?
a?
这条磁路的主要组成部分是空气, 磁阻
很大, 定子绕组要产生一定的电枢反应
磁通, 就需要有很大的定子电流, 所以
瞬态短路电流要比稳态短路电流大得多 。
随着转子旋转, 主磁场对定子绕组作正
弦变化, 所以定子绕组中产生正弦变化
的交流电流 。
16.4 突然短路时的电抗
我们已经知道在电机发生突然短路时的瞬间，
会产生一个很大的冲击电流，我们叫做超瞬态
短路电流，而相应的在此电流流过的路径会对
应产生相应的电抗，已知,
X=,= N/ = N2
从电路的角度来看，同步电机短路电流的
大小决定于电路的参数，即同步电机电抗
的大小。电抗的大小是由磁路状态来决定
的,所以要研究定子绕组的电抗 X,首先
要研究它的磁阻 及磁导 。
mR ?wl l
?mR
一、稳态短路时,
如图所示，转子绕组中没有感应电流，
电枢反应磁通可以顺利地通过定、转子
铁芯及两个气隙，因为铁芯的磁阻是很
小的，可以略去不计，所以对应的磁导
为气隙磁导，短路电流还产生漏磁通，
对应的漏磁导为 。所以短路电流所产
生的总磁通所对应的总磁导为 ??
= +
对应的电抗为：
= +
它就是直轴同步电抗。所以稳态短路电流
的大小为
d? ?? ad?
dX ?
X adX
d
k
X
E
I 0?
二, 瞬态短路时,
在发生瞬态短路时, 为了 共同抵制短路
初瞬的电枢反应磁通对他们的影响, 转
子上 励磁绕组 及 阻尼绕组 中都感应了电
流, 因此励磁绕组及阻尼绕组对电枢反
应磁通的进入, 起反抗作用, 使电枢反
应磁通被挤到它们的漏磁路径上, 如图
所示, 电枢反应磁通的路径经过气隙磁
阻, 励磁绕组漏磁阻及阻尼绕组漏磁阻,
所以电枢反应磁通所遇到的磁阻为
? 用相应的磁导来表示：
? =
? 考虑漏磁通后，定子磁通的总磁导为：
?
? +
?? ZFadad RRRR ???
''
''
ad?
?? ZFad ?
?
?
?
?
111
1
?? ???????
''''
add
?? ZFad ?
?
?
?
?
111
1
相应的电抗为：
=
称为直轴超瞬态电抗，
和 为阻尼绕组及励磁绕组的漏磁
电抗, 这样，
Ik”超瞬态电抗所决定的电流，为短路超瞬态电
流周期分量的有效值,由于电阻的存在,在发生
短路后的极短时间内，阻尼绕组中的感应电
流已衰减完毕，此时电枢反应磁通的路径如
''
dX
??
?
ZFad XXX
X
111
1
??
?
''dX
?FX?ZX
''
0''
d
k X
EI ?
16-7a所示，它经过气隙磁阻及励磁绕组
漏磁阻，所以电枢反应磁通的总磁阻为
对应的电抗为,=
称为直轴瞬态电抗,由它所决定的电
流，是短路时瞬态电流周期分量的有效值，
即：
?Fadad RRR ??
'
?
?
Fad XX
X
11
1
?
?'dX
'dX
'
0'
d
k X
EI ?
16.5 瞬态短路电流计算
我们已经知道同步发电机发生突破短路后，
由于受电阻的影响短路电流是逐渐衰减的：
刚短路时,短路电流为,经过
极短的时间后，可以认为阻尼绕组电流已
衰减完毕，此时的短路电流为
再经过一段时间后，励磁绕组中的感应电
流全部衰减完毕，此时的短路电流为
所以,是受阻尼绕组影响而衰减的一部
分电流，衰减快慢决定与时间常数
''
0''
d
k X
EI ?
'
0'
d
k X
EI ?
d
k X
EI 0?
''' kk II ?
Z
Z
d R
L '''' ??
而短路电流中 可是受励磁绕组影响
而衰减的一部分电流，衰减快慢决定与时
间常数,由此定子绕组电流
以写成
而如果短路瞬间发生在 A相绕组铰链的磁通为最
大，则此时短路电流中除了周期分量外，还应
存有直轴分量，因此 A相瞬态短路电流可以写成：
kk II ?'
f
f
d R
L '' ??
t
X
e
XX
e
XX
E
tIeIIeIIi
d
t
dd
t
dd
k
t
kk
t
kka
dd
dd
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s i n]
1
)
11
()
11
[(2
s i n])()[(2
'''
'''
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''''
?????
?????
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t
k
k
t
kk
t
kka
eI
tIeIIeIIi
?
??
?
?
??
?
???????
''
''''
2
)90s in (])()[(2
'''
由于现在分析的是空载短路,t=0时 ia=0,
带入上式，可以得到直流分量得到最大
值,由于定子绕组电阻的影响，
直流分量要衰减，衰减的快慢决定于时
间常数,这样，我们就可以作
出瞬态短路时电流的波形图：
kI ??2
a
a
a R
L ''??
从图上可以看出, 曲线 1是瞬态短路电流
的周期分量, 曲线 2是曲线 1的包线, 曲
线 3表示瞬态短路电流中的直流分量, 曲
线 4表示瞬态短路电流的总值, 曲线 5是
总电流的包线 。 从图中可以看出：曲线 5
的最大值是, 它是超瞬态短路电流周
期分量 的两倍 。 由于电流的衰减,
经过半个周期后, 实际上的最大电流一般
为超瞬态短路电流周期分量的 1.8倍 。
''22
kI
''2
kI
16.6 突然短路的影响
一、突然短路对同步电机的影响：
（ 1）冲击电流的电磁力作用：
（ 2）突然短路时的电磁转矩 ?
（ 3）发热现象
二、突然短路对电力系统的影响：
1）破坏电力系统运行的稳定性
2）产生过电压现象
3）产生高频干扰现象：
目前，冲击电流的额主要危害是产生极大
的电磁力，使绕组短部变形甚至拉断。
