4- 1
第一节 交流调压电路
第二节 其他交流电力控制电路
第三节 交交变频电路
第四节 矩阵式变频电路
本章要点
第 4章 交流电力控制电路和交交变频电路
4- 2
本章主要讲述 交流 -交流变流电路
把一种形式的交流变成另一种形式交流的电路
变频电路 改变频率的电路
交交变频 直接
交直交变频 间接
交流电力
控制电路
只改变电压,电
流或控制电路
的通断,而不改
变频率的电路。
交流调压电路 相位控制
交流调功电路 通断控制
第 4章 交流电力控制电路和交交变频电路
4- 3
第一节 交流调压电路
原理
两个晶闸管反并
联后串联在交流电路
中，通过对晶闸管的
控制就可控制交流电
力。
电路图
4- 4
应用
1 灯光控制（如调光台灯和舞台灯光控制 )。
2 异步电动机软起动。
3 异步电动机调速。
4 供用电系统对无功功率的连续调节。
5 在高压小电流或低压大电流直流电源中，
用于调节变压器一次电压。
第一节 交流调压电路
4- 5
一, 单相交流调压电路
二, 三相交流调压电路
第一节 交流调压电路
4- 6
4- 7
若晶闸管短接，稳态时负载
电流为正弦波，相位滞后于 u1
的角度为 j,当用晶闸管控制时，
只能进行滞后控制，使负载电
流更为滞后。
a =0时刻仍定为 u1过零的
时刻,a 的移相范围应为 j ≤
a≤ π。
1) 阻感负载
0.6
O
u1 u1
u o
i o
u VT
w tO
w t
O w t
w tO
u
uG1 G1
u
G2
O
O
w t
w t
图 4-2 电阻负载单相交流调压电路及其波形
负载阻抗角：
j = arctan(wL / R)
VT1
4.1.1 单相交流调压电路
4- 8
q
0 20 10060 140 180
20
100
60
/(°
)
180
140
a /(° )
图 4-3 单相交流调压电路以 a
为参变量的 θ和 a关系曲线
wt = a 时刻开通晶闸管
VT1，可求得 θ
（ 4－ 7）
j
q
jajqa tg)s i n ()s i n (
?
???? e
当 a = j 时 θ = π
当 a > j 时 θ < π
以 j 为参变量，利用（ 4
－ 7)可把 a 和 θ 的关系表
示成右图。
4.1.1 单相交流调压电路
4- 9
图 4-4 单相交流调压电路 a为参变量时 I VTN和 a关系曲线
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
160 1800 40 12080
j = 0
a /(° )
I VT
N
负载电流有效值 (4-10)
IVT的标么值 (4-11)
12 U
ZII
VTV T N ?
VTII 20 ?
4.1.1 单相交流调压电路
4- 10
图 4-5 a<j时阻感负载交流调压电路工作波形
?
w t
w t
w t
w t
图4 - 5
a
a ? ?
a qO
O
O
O
u
1
i
G1
i
G2
i
o
j
i
T1
i
T2
当阻感负载,a < j 时电
路 工作情况。
图 4-2 阻感负载单相交流调压电路
VT1的导通时间超过 π 。
触发 VT2时,io尚未
过零, VT1仍导通，
VT2不会导通。 io过零
后,VT2才可 开通，
VT2导通角小于 π。
衰减过程中,VT1导
通时间渐短,VT2的
导通时间渐长。
4.1.1 单相交流调压电路
4- 11
3) 单相交流调压电路的谐波分析
电阻负载
由于波形正负半波对称，所以不含直流分
量和偶次谐波。
(4-12)
基波和各次谐波有效值
(4-13)
负载电流基波和各次谐波有效值
(4-14)
电流基波和各次谐波标么值随 a变化
的曲线 （ 基准电流为 a =0时的有效值 ）
如图 4-6所示 。
??
?
??
?,5,3,1
o )s i nc o s()(
n
nn tnbtnatu www
22
on 2
1
nn baU ??
RUI /onon ?
0 60 120 180
图4 - 6
基波
3 次
5 次
7 次
触发延迟角 a / ( ° )
I
n
/
I
*
/
%
20
40
60
80
100
图 4-6 电阻负载单相交流调
压电路基波和谐波电流含量
4.1.1 单相交流调压电路
4- 12
电流谐波次数和电阻负载时相同, 也只含 3,5,7…
等次谐波 。
随着次数的增加, 谐波含量减少 。
和电阻负载时相比, 阻感负载时的谐波电流含量少一
些 。
当 a 角相同时, 随着阻抗角 j 的增大, 谐波含量有所
减少 。
阻感负载
4.1.1 单相交流调压电路
4- 13
4) 斩控式交流调压电路 在交流电源 u
1的正半周
R
L
图4 - 7
u
1
i
1
u
o
V
1
V
2
VD
1
VD
2
V
3
V
4
VD
4
VD
3
图 4-7 斩控式交流调压电路
4.1.1 单相交流调压电路
用 V1进行斩波控制
用 V3给负载电流
提供续流通道
4- 14
R
L
图4 - 7
u
1
i
1
u
o
V
1
V
2
VD
1
VD
2
V
3
V
4
VD
4
VD
3
用 V2进行斩波控制
用 V4给负载电流
提供续流通道
图 4-7 斩控式交流调压电路
4) 斩控式交流调压电路 在交流电源 u
1的负半周
4.1.1 单相交流调压电路
4- 15
特性
图 4-8 电阻负载斩控
式交流调压电路波形
4.1.1 单相交流调压电路
电源电流的基波分量和
电源电压同相位，即位
移因数为 1。
电源电流不含低次谐波，
只含和开关周期 T有关
的高次谐波。
功率因数接近 1。
4- 16
4.1.2 三相交流调压电路
根据三相联结形式的不同，三相交流调压电路具有多种形式
图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结 b) 线路控制三角形联结
c) 支路控制三角形联结 d) 中点控制三角形联结
4- 17
三线四相
基本原理：相当于三个单
相交流调压电路的组合，
三相互相错开 120° 工作。
基波和 3倍次以外的谐波
在三相之间流动，不流过
零线。
问题：三相中 3倍次谐波
同相位，全部流过零线。
零线有很大 3倍次谐波电
流。 a =90° 时，零线电
流甚至和各相电流的有效
值接近。
1) 星形联结电路 可分为 三线三相和三线四相
图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结
4.1.2 三相交流调压电路
4- 18
三相三线，主要分析阻负载时的情况
图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结
4.1.2 三相交流调压电路
任一相导通须和另一相构
成回路。
电流通路中至少有两个晶
闸管，应采用双脉冲或宽
脉 冲触发。
触发脉冲顺序和三相桥式
全控整流电路一样，为
VT1~ VT6,依次相差 60° 。
相电压过零点定为 a 的起
点,a角移相范围是
0° ~ 150° 。
4- 19
(1)0° ≤ a <60°,
三管导通与两
管导通交替，
每管导通 180°
－ a。但 a
=0° 时一直是
三管导通。
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
a) a =30°
4.1.2 三相交流调压电路
4- 20
60° ≤ a <90°,
两管导 通，每
管导通 120° 。
(2)
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
b) a =60°
4.1.2 三相交流调压电路
4- 21
(3)90° ≤ a <150°,
两管导通与无
晶闸管导通交
替，导通角度
为 300° － 2 a。
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
c) a =120°
4.1.2 三相交流调压电路
4- 22
谐波情况
4.1.2 三相交流调压电路
电流谐波次数为 6k± 1(k=1,2,3,… ),和三相
桥式全控整流电路交流侧电流所含谐波的次数完全
相同 。
谐波次数越低, 含量越大 。
和单相交流调压电路相比, 没有 3倍次谐波, 因三
相对称时, 它们不能流过三相三线电路 。
4- 23
2） 支路控制三角联结电路
图 4－ 9三相交流调压电路
c)支路控制三角形联结
4.1.2 三相交流调压电路
由三个单相交流调压电路
组成，分别在不同的线电
压作用下工作 。
单相交流调压电路的分
析方法和结论完全适用。
输入线电流（即电源电
流）为与该线相连的两个
负载相电流之和。
4- 24
谐波情况
c)支路控制三角形联结
图 4－ 9三相交流调压电路
4.1.2 三相交流调压电路
3倍次谐波相位和大小
相同，在三角形回路中
流动，而不出现在线电
流中。
线电流中所谐波次数
为 6k± 1(k为正整数 )。
在相同负载和 a 角时，
线电流中谐波含量少于
三相三线星形电路。
4- 25
典型用例 ——晶闸管控制
电抗器 （ Thyristor Controlled
Reactor— TCR）
配以固定电容器，就可在从容性到感性的范围内连续
调节无功功率，称为静止无功补偿装臵 (Static Var
Campensator— SVC）,用来对无功功率进行动态补偿，
以补偿电压波动或闪变。
图 4-11 晶闸管控制电抗器 (TCR)电路
4.1.2 三相交流调压电路
a 移相范围为 90° ~
180° 。
控制 a 角可连续调节流
过电抗器的电流，从而
调节无功功率。
4- 26
图 4-11 晶闸管控制
电抗器 (TCR)电路
a) b) c)
图 4-12 TCR电路负载相电流和输入线电流波形
a) α=120° b) α=135° c) α=160°
4.1.2 三相交流调压电路
4- 27
仿真波形
仿真工具为 PECS 2.0（本课题组教师独立开发的
仿真软件）
4.1.2 三相交流调压电路
图 4-12 TCR电路负载相电流和输入线电流波形
a) α=120° b) α=135° c) α=160°
a） b） c）
4- 28
4.2 其他交流电力控制电路
4.2.1 交流调功电路
4.2.2 交流电力电子开关
4- 29
4.2.1 交流调功电路
交流调功电路与交流调压电路的异同比较
相同点 电路形式 完全相同
不同点 控制方式 不同
交流调压电路在每个电源 周期 都对输出电压波形
进行控制。
交流调功电路是将负载与交流电源接通几个周期,
在断开几个周期,通过通断周波数的比值来调节负
载所消耗的平均功率。
4- 30
电阻负载时的工作情况
2?N
?
M
电源周期
控制周期 =M倍电源周期 =2?
4?
M
O
导通段 = M
3?
M
2?
M
uo
u1uo,io
wt
U12
图 4-13 交流调功电路典
型波形 (M =3,N =2)
图 4－ 1电阻负载单相交流调压电路
4.2.1 交流调功电路
控制周期为 M倍电源
周期, 晶闸管在前 N
个周期导通, 后 M－
N个周期关断 。
负载电压和负载电流
（也即电源电流）的
重复周期为 M倍电源
周期。
4- 31
谐波情况
0 12 14
谐波次数
相对于电源频率的倍数
图 4-14交流调功电路的
电流频谱图 (M =3,N =2)
2 4 6 108
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0 51 2 3 4
I n/
I 0m
4.2.1 交流调功电路
图 4-14的频谱图（以控制
周期为基准）。 In为 n次谐波
有效值,Io为导通时电路电
流幅值。
以电源周期为基准，电流
中不含整数倍频率的谐波，
但含有非整数倍频率的谐波。
而且在电源频率附近，非
整数倍频率谐波的含量较大。
4- 32
4.2.2 交流电力电子开关
概念 把晶闸管反并联后串入交流电路中，代替电路中
的机械开关，起接通和断开电路的作用。
优点 响应速度快，无触点，寿命长，可频繁控制通断。
与交流调功电路的 区别
并不控制电路的平均输出功率。
通常没有明确的控制周期，只是根据需要控
制电路的接通和断开。
控制频度通常比交流调功电路低得多。
4- 33
晶闸管投切电容 （ Thyristor Switched—— Capacitor—— TSC）
图 4-15 TSC基本原理图
a) 基本单元单相简图
b) 分组投切单相简图
4.2.2 交流电力电子开关
作用
对无功功率控制，可提
高功率因数，稳定电网
电压，改善供电质量。
性能优于机械开关投切
的电容器。
结构和原理
晶闸管反并联后串入交
流电路。
实际常用三相，可三角
形联结，也可星形联结。
4- 34
晶闸管的投切
选择晶闸管投入时刻的原则：
该时刻交流电源电压和电容
器预充电电压相等，这样电
容器电压不会产生跃变，就
不会产生冲击电流。
理想情况下，希望电容器预
充电电压为电源电压峰值，
这时电源电压的变化率为零，
电容投入过程不但没有冲击
电流，电流也没有阶跃变化。 1 2
t
t
t
tus
iC
uC
VT1
VT2
t t
uVT1
u
us
iC uC
C
VT1
VT2
VT1
图 4-16 TSC理想投切时刻原理说明
4.2.2 交流电力电子开关
4- 35
TSC电路也可采用晶闸管和
二极管反并联的方式
4.2.2 交流电力电子开关
由于二极管的作用，在
电路不导通时 uC总会维
持在电源电压峰值。
成本稍低，但响应速度
稍慢，投切电容器的最
大时间滞后为一个周波。
1 2
t
t
t
tus
iC
uC
VT1
VT2
t t
uVT1
u
us
iC uC
C
VT1
VT2
VT1
图 4-16 TSC理想投切时刻原理说明
4- 36
4.3 交交变频电路
4.3.1 单相交交变频器
4.3.2 三相交交变频器
4- 37
4.3.1 单相交交变频器
晶闸管交交变频电路，也称周波变流器
(Cycloconvertor)
把电网频率的交流电变成可调频率的交流电的变
流电路,属于直接变频电路 。
广泛用于大功率交流电动机调速传动系统，实际
使用的主要是三相输出交交变频电路。
4- 38
1) 电路构成和基本工作原理
Z
P N
输出电压 平均输出电压
图4-18
O
u
o
u
o
a
P
=0
a
P
=
?
2
a
P
=
?
2
w t
图 4-18 单相交交变频电
路原理图和输出电压波形
4.3.1 单相交交变频器
电路构成
如图 4-18，由 P组和 N
组反并联的晶闸管变流
电路构成，和直流电动
机可逆调速用的四象限
变流电路完全相同。
变流器 P和 N都是相控
整流电路。
4- 39
工作原理
P组工作时, 负载电流
io为 正 。
N组工作时, io为 负 。
两组变流器按一定的频
率交替工作, 负载就得
到该频率的交流电 。
改变两组变流器的
切换频率, 就可改
变输出频率 wo 。
改变变流电路的控
制角 a,就可以改变
交流输出电压的幅
值 。
Z
P N
输出电压 平均输出电压
图4-18
O
u
o
u
o
a
P
=0
a
P
=
?
2
a
P
=
?
2
w t
图 4-18 单相交交变频电
路原理图和输出电压波形
4.3.1 单相交交变频器
4- 40
为使 uo波形接近正弦波, 可按正弦规律对 a 角进
行调制 。
4.3.1 单相交交变频器
在半个周期内让 P组 a 角按正弦规律从 90° 减
到 0° 或某个值, 再增加到 90°, 每个控制间隔内
的平均输出电压就按正弦规律从零增至最高, 再
减到零 。 另外半个周期可对 N组进行同样的控制 。
uo由若干段电源电压拼接而成, 在 uo的一个周期
内, 包含的电源电压段数越多, 其波形就越接近
正弦波 。
4- 41
2) 整流与逆变工作状态
a)
整流 逆变
阻断
图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变
阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
图 4-19 理想化交交变频电路的
整流和逆变工作状态
4.3.1 单相交交变频器
阻感负载为例, 也适用于交
流电动机负载 。
把交交变频电路理想化, 忽
略变流电路换相时 uo的脉动
分量, 就可把电路等效成图
4-19a所示的正弦波交流电
源和二极管的串联 。
4- 42
设负载阻抗角为 j, 则
输出电流滞后输出电压 j
角 。
两组变流电路采取无环
流工作方式, 即一组变
流电路工作时, 封锁另
一组变流电路的触发脉
冲 。
a)
整流 逆变
阻断
图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变
阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
图 4-19 理想化交交变频电路的
整流和逆变工作状态
4.3.1 单相交交变频器
4- 43
工作状态
图 4-19 理想化交交变频电路的整流
和逆变工作状态
a)
整流 逆变
阻断
图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变
阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
图 4-19 理想化交交变频电路的
整流和逆变工作状态
4.3.1 单相交交变频器
t1~t3期间,io正半周，正组工
作，反组被封锁。
t1~ t2,uo和 io均为正，正
组整流，输出功率为正。
t2 ~ t3, uo反向,io仍为
正，正组逆变，输出功率为
负。
4- 44
t3 ~ t5期间,io负半周，反组
工作，正组被封锁。
t3 ~ t4, uo和 io均为负，反
组整流，输出功率为正。
t4 ~ t5, uo反向,io仍为
负，反组逆变，输出功率
为负。
a)
整流 逆变
阻断
图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变
阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
图 4-19 理想化交交变频电路的
整流和逆变工作状态
4.3.1 单相交交变频器
小结,
哪一组工作由 io方向决
定，与 uo极性无关。
工作在整流还是逆变，
则根据 uo方向与 io方向
是否相同确定。
4- 45
当 uo和 io的相位差小于 90° 时，一周期内电网向负载提供能量
的平均值为正，电动机工作在电动状态。
当二者相位差大于 90° 时，一周期内电网向负载提供能量的平
均值为负，电网吸收能量，电动机为发电状态。
考虑无环流工作方式下 io过零的死区时间，一周期可分为 6段。
1
O
O
2
3 4
5
6
图4 - 2 0
u
o
i
o
w t
w t
图 4-20 单相交交变频电路输出电压和电流波形第 1段 i
o <0,uo >0,反组逆变第 2段 电流过零, 为无环流死区第 3段 io >0,uo >0，正组整流第 4段 io >0,uo <,正组逆变第 5段 又是无环流死区第 6段 io <0,uo <0，为反组整流
4.3.1 单相交交变频器
4- 46
3) 输出正弦波电压的
调制方法
介绍最基本的、广泛使
用的余弦交点法。
设 Ud0为 a = 0时整
流电路的理想空载电
压，则有
(4-15)
每次控制时 a角不同，
表示每次控制
间隔内 uo的平均值。
ac o sd0o Uu ?
0u
图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t
图 4-21 余弦交点法原理
4.3.1 单相交交变频器
4- 47
设期望的正弦波输出电
压为
(4-16）
比较式 (4-15)和 (4-16)，
应使
(4-17)
g 称为输出电压比：
ttUU oo
d0
om s i ns i nc o s wgwa ??
)10(
0
??? gg
d
om
U
U
tUu oomo s i n w?
图 4-21 余弦交点法原理
图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t4.3.1 单相交交变频器
4- 48
)s i n(c o s o1 twga ??
图 4-21 余弦交点法原理
图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t4.3.1 单相交交变频器
余弦交点法基本公式
(4-18)
余弦交点法图解
线电压 uab,uac,
ubc, uba, uca和
ucb依次用 u1 ~ u6表
示。
相邻两个线电压的交
点对应于 a =0。
4- 49
u1~u6所对应的同步信
号分别用 us1~us6表示
us1~us6 比相应的
u1~u6 超前 30°,
us1~us6的最大值和相
应线电压 a =0的时刻
对应 。
以 a =0为零时刻, 则
us1~us6为余弦信号 。
希望输出电压为 uo，
则各晶闸管触发时刻
由相应的同步电压
us1~us6的下降段和 uo
的交点来决定 。 图 4-21 余弦交点法原理
图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t4.3.1 单相交交变频器
4- 50
不同 g 时，在 uo一周
期内,a 随 w ot 变化
的情况。图中，
g 较小，即输出电压较
低时,a只在离 90°
很近的范围内变化，
电路的输入功率因数
非常低。
g = 0
g = 0, 1
相位控制角
a
/
(
°
)
输出相位 w
0
t
图4 - 2 2
1 2 0
1 5 0
1 8 0
30
60
90
0
0, 1
0, 2
0, 3
0, 8
0, 9
1, 0
0, 8
0, 2
0, 3
0, 9
1, 0
? 2 ?
2
?
2
3 ?
图 4-22 不同 g 时 a和 wot的关系
)s in(s in
2
)s in(co s
o
1
o
1
t
t
wg
?
wga
?
?
??
?
4.3.1 单相交交变频器
4- 51
4) 输入输出特性
4.3.1 单相交交变频器
(1) 输出上限频率
输出频率增高时，输出电压一周期所含电网电压段
数减少，波形畸变严重。
电压波形畸变及其导致的电流波形畸变和转矩脉动
是限制输出频率提高的主要因素。
就输出波形畸变和输出上限频率的关系而言，很难
确定一个明确的界限。
当采用 6脉波三相桥式电路时，输出上限频率不高于
电网频率的 1/3~1/2。电网频率为 50Hz时，交交变
频电路的输出上限频率约为 20Hz。
4- 52
图 4-23 单相交交
变频电路的功率因数
(2) 输入功率因数
4.3.1 单相交交变频器
输入电流相位滞后于输入电压，
需要电网提供无功功率。
一周期内,a角以 90° 为中心
变化。
输出电压比 g 越小，半周期内 a
的平均值越靠近 90° 。
负载功率因数越低，输入功率
因数也越低。
不论负载功率因数是滞后的还
是超前的，输入的无功电流总
是滞后。
0, 8 0, 6 0, 4 0, 2 0
g
=
1
,0
输入位移因数
负载功率因数 （ 滞后 ）负载功率因数 （ 超前 ）
图4 - 2 3
0
1, 00, 80, 60, 40, 20
0, 8
0, 6
0, 4
0, 2
0
,8
0
,6
0
,4
0,
2
负载功率因数（超前）负载功率因数（滞后）
输入位移因数
4- 53
(3) 输出电压谐波
输出电压的谐波频谱非常复杂, 既和电网频率 fi以及
变流电路的脉波数有关, 也和输出频率 fo有关 。
采用三相桥时, 输出电压所含主要谐波的频率为
6fi± fo,6fi± 3fo,6fi± 5fo,…
12fi± fo,12fi± 3fo,12fi± 5fo,…
采用无环流控制方式时, 由于电流方向改变时死区
的影响, 将增加 5fo,7fo等次谐波 。
4.3.1 单相交交变频器
4- 54
(4) 输入电流谐波
输入电流波形和可控整流电路的输入波形类似，但其幅
值和相位均按正弦规律被调制。
采用三相桥式电路的交交变频电路输入电流谐波频率
(4-19)
和 (4-20)
式中,k=1,2,3,… ； l=0,1,2,… 。
? ? oiin 216 lffkf ???
oiin 2 kfff ??
4.3.1 单相交交变频器
4- 55
4.3.2 三相交交变频电路
由三组输出电压相位各差 120° 的单相交交变频电
路组成。
1) 电路接线方式
公共交流母线进线方式
输出星形联结方式
交交变频电路主要应用于大功率交流电机
调速系统，使用的是三相交交变频电路。
4- 56
(1)公共交流母线进线方式
图 4-24 公共交流母线进线
三相交交变频电路（简图 ）
4.3.2 三相交交变频电路
由三组彼此独立的、输出电
压相位相互错开 120° 的单
相交交变频电路构成。
电源进线通过进线电抗器接
在公共的交流母线上。
因为电源进线端公用，所以
三组的输出端必须隔离。为
此，交流电动机的三个绕组
必须拆开。
主要用于中等。容量的交流
调速系统。
4- 57
(2) 输出星形联结方式
– 三组的输出端是星形联结，电动机的三个绕组也是星
形联结
– 电动机中点不和变频器中点接在一起，电动机只引出
三根线即可 图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图
三组的输出端是星形联结，电动机的三个绕组也是
星形联结。
电动机中点不和变频器中点接在一起，电动机只引
出三根线即可。
4.3.2 三相交交变频电路
4- 58
图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图
因为三组的输出联接在一起，其电源进线必须隔离，因此
分别用三个变压器供电。
由于输出端中点不和负载中点相联接，所以在构成三相变
频电路的六组桥式电路中，至少要有不同输出相的两组桥中
的四个晶闸管同时导通才能构成回路，形成电流。
4.3.2 三相交交变频电路
4- 59
图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图
和整流电路一样，同一组桥内的两个晶闸管靠双触
发脉冲保证同时导通。
两组桥之间则是靠各自的触发脉冲有足够的宽度，
以保证同时导通。
4.3.2 三相交交变频电路
4- 60
2) 输入输出特性
输出上限频率和输出电压谐波和单相交交变频电路是一致的。
输入电流
总输入电流由
三个单相的同一
相输入电流合成
而得到。
有些谐波相互
抵消，谐波种类
有所减少，总的
谐波幅值也有所
降低。
200 t/ms
输出电压
单相输出时
U相输入电流
三相输出时
U相输入电流
200 t/ms
200 t/ms
图 4-26 交交变频电路的输入电流波形
4.3.2 三相交交变频电路
4- 61
谐波频率为
(4-21)
和 (4-22)
式中 k=1,2,3,…l=0,1,2,… 。
采用三相桥式电路时，
输入谐波电流的主要频
率为 fi± 6fo,5fi,
5fi± 6fo, 7fi,
7fi± 6fo, 11fi,
11fi± 6fo fi± 12fo等。
其中 5fi次谐波的幅值最
大。
? ? oiin 616 lffkf ???
oiin 6 kfff ??
200 t/ms
输出电压
单相输出时
U相输入电流
三相输出时
U相输入电流
200 t/ms
200 t/ms
图 4-26 交交变频电路的输入电流波形
4.3.2 三相交交变频电路
4- 62
输入功率因数
三相总输入功率因数应为
(4-23)
三相电路总的有功功率为各相有功功率之和
但视在功率却不能简单相加，而应由总输入电流有效值
和输入电压有效值来计算，比三相各自的视在功率之和
要小
三相总输入功率因数要高于单相交交变频电路
S
PPP
S
P cba ?????
4.3.2 三相交交变频电路
4- 63
3) 改善输入功率因数和提高输出电压
4.3.2 三相交交变频电路
基本思路
各相输出的是相电压，而加在负载上的是线电压。
在各相电压中叠加同样的直流分量或 3倍于输出频
率的谐波分量，它们都不会在线电压中反映出来，
因而也加不到负载上。利用这一特性可以使输入功
率因数得到改善并提高输出电压。
直流偏臵
负载电动机低速运行时，变频器输出电压很低，各
组桥式电路的 a角都在 90° 附近，因此输入功率因
数很低。
给各相输出电压叠加上同样的直流分量，控制角 a
将减小，但变频器输出线电压并不改变。
4- 64
交流偏臵
梯形波输出控制方式 。
使三组单相变频器的输出均
为梯形波 （ 也称准梯形波 ）,
主要谐波成分是三次谐波 。
在线电压中三次谐波相互抵消,
线电压仍为正弦波 。
因为桥式电路较长时间工作在高输出电压区域 （ 即梯形
波的平顶区 ）, a角较小, 因此输入功率因数可提高
15%左右 。
图 4-20正弦波输出控制方式中, 最大输出正弦波相电
压的幅值为 Ud0。
在同样幅值的情况下, 梯形波中的基波幅值可提高 15%
左右 。 值 可
u
A N '
的基波分量
图4 - 2 7
u
O
t
u
AB
u
A N '
u
B N '
图 4-27 梯形波控制方式的理想输出电压波形
4.3.2 三相交交变频电路
4- 65
交交变频和交直交变频的比较
8.1节中介绍间接变频电路，先把交流变换成直流，再
把直流逆变成可变频率的交流，称交直交变频电路。
交交变频电路的 优点,
交交变频电路的 缺点,
接线复杂，采用三相桥式电路的三相交交变频器至
少要用 36只晶闸管。
受电网频率和变流电路脉波数的限制，输出频率较
低。
输入功率因数较低。
输入电流谐波含量大，频谱复杂。
效率较高（一次变流）
可方便地实现四象限工作
低频输出波形接近正弦波
4.3.2 三相交交变频电路
4- 66
应用
主要用于 500kW或 1000kW以上的大功率、低转速的
交流调速电路中。目前已在轧机主传动装臵、鼓风机、
矿石破碎机、球磨机、卷扬机等场合应用。
既可用于异步电动机，也可用于同步电动机传动。
4.3.2 三相交交变频电路
4- 67
4.4 矩阵式变频器
简介：
是近年出现的一种新颖的
变频电路。
是直接变频电路,采用
的开关器件是全控型。
控制方式是斩波控制。
拓扑结构：
三相输入电压为 ua,ub和
uc
三相输出电压为 uu,uv和
uw
图 4-28 矩阵式变频器
4- 68
9个开关器件组成 3× 3
矩阵，因此该电路被称
为矩阵式变频电路
(Matrix Converter —
MC)或矩阵变换器。
图中每个开关都是矩阵
中的一个元素，采用双
向可控开关，图 4-28b给
出了应用较多的一种开
关单元。
图 4-28 矩阵式变频器
4.4 矩阵式变频器
4- 69
优点
输出电压为正弦波 。
输出频率不受电网频率的限制 。
输入电流也可控制为正弦波且和电压同相 。
功率因数为 1,也可控制为需要的功率因数 。
能量可双向流动, 适用于交流电动机的四象限运行 。
不通过中间直流环节而直接实现变频, 效率较高 。
4.4 矩阵式变频器
4- 70
矩阵式变频电路的基本工作原理
单相输入
对单相交流电压 us进行斩波
控制, 即进行 PWM控制时,
输出电压 uo为
(4-24)
式中, Tc—— 开关周期；
ton—— 一个开关周期内开关
导通时间； s ——占空比 。
ss
c
on
o uuT
tu ???
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相
输出构造输出线电压
4.4 矩阵式变频器
4- 71
不同的开关周期中采用不同的 s，
可得到与 us频率和波形都不同
的 uo 。
由于单相交流 us波形为正弦波，
可利用的输入电压部分只有如
图 4-29a所示的单相电压阴影部
分，因此 uo将受到很大的局限，
无法得到所需输出波形。
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相
输出构造输出线电压
4.4 矩阵式变频器
利用三相相电压
把输入改为三相, 就可利用
图 4-29b所示的三相相电压包
络线中所有的阴影部分 。
4- 72
理论上所构造的 uu的频率可
不受限制 。
但如 uu必须为正弦波, 则其
最大幅值仅为输入相电压 ua
幅值的 0.5倍 。
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相
输出构造输出线电压
4.4 矩阵式变频器
利用三相线电压
用图 4-28a中第一行和第
二行的 6个开关共同作用
来构造输出线电压 uuv 。
4- 73
可利用图 4-29c中 6个线电
压包络线中所有的阴影部
分 。
当 uuv必须为正弦波时, 最
大幅值就可达到输入线电
压幅值的 0.866倍 。
正弦波输出条件下矩阵式
变频电路理论上最大的输
出输入电压比 。
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相
输出构造输出线电压
4.4 矩阵式变频器
4- 74
以相电压输出方式为例分析矩
阵式交交变频电路的控制
利用对开关 S11,S12和 S13
的控制构造输出电压 uu。
为防止输入电源短路, 任
何时刻只能有一个开关接
通 。
负载一般是阻感负载, 负
载电流具有电流源性质,
为使负载不开路, 任一时
刻必须有一个开关接通 。
图 4-28 矩阵式变频器
4.4 矩阵式变频器
4- 75
u相输出电压 uu和各相输
入电压的关系为
(4-25)
式中 s11, s12 和 s13——
一个开关周期内开关 S11、
S12,S13的导通占空比
(4-26)
cbau uuuu 131211 ??? ???
1131211 ??? ???
图 4-28 矩阵式变频器
4.4 矩阵式变频器
4- 76
用同样的方法控图中第 2,3
行的各开关，得到类似于
(4-25)
的表达式。合写成矩阵的形式
（ 4－ 27）
可缩写为
uo=? ui （ 4－ 28）
cbau uuuu 131211 ??? ???
?
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c
b
a
w
v
u
u
u
u
u
u
u
333231
232221
131211
???
???
???
图 4-28 矩阵式变频器
4.4 矩阵式变频器
4- 77
矩阵式变频电路确定后，输
入电流和输出电流的关系也
确定了。
(4-29)
缩写形式 ii ＝ ? io (4-30)
式中
ii
io
?
?
?
?
?
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?
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w
v
u
c
b
a
i
i
i
i
i
i
332313
322212
312111
i
???
???
???
i
T
? ?Tcba iii?
? ?Twvu iii?
图 4-28 矩阵式变频器
4.4 矩阵式变频器
4- 78
对实际系统来说, 输入电压和所需要的输出电流是已知的 。
设为
(4-31)
（ 4－ 32）
?
?
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tU
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u
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w
jw
tI
tI
tI
i
i
i
w
v
u
式中
Uim,Iom 为输
入电压和输出
电流的幅值；
wi,wo 为输入
电压和输出电
流的角频率；
jo 为相应于输
出频率的负载
阻抗角。
4.4 矩阵式变频器
4- 79
变频电路希望的输出电压和输入电流分别为
(4-33)
(4-34)
?
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tU
tU
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iiim
iiim
iiim
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c o s
j
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w
j
?
w
jw
tI
tI
tI
i
i
i
c
b
a
式中
Uom,Iim为
输出电压和
输入电流的
幅值；
ji为输入电
流滞后于电
压的相位角。
4.4 矩阵式变频器
4- 80
当期望的输入功率因数为 1时, ji =0。 把式 (4-31)~式 (4-34)
代入式 (4-27)和式 (4-29),可得
(4-35)
( 4-36)
?
?
?
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3
2
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oom
oom
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tU
tU
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iim
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w
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tU
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3
2
c o s
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iim
iim
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w
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w
w
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ooom
ooom
3
4
c o s
3
2
c o s
c o s
j
?
w
j
?
w
jw
tI
tI
tI
如能求得
满足式
(4-35) 和
式 (4-36)
的 s, 就
可得到希
望的输出
电压和输
入电流 。
4.4 矩阵式变频器
4- 81
要使矩阵式变频电路能够很好地工作, 需解决的两个
基本问题：
4.4 矩阵式变频器
所用的开关器件为 18个, 电路结构较复杂, 成本
较高, 控制方法还不算成熟 。
输出输入最大电压比只有 0.866，用于 交流电机调
速时输出电压偏低 。
现状
尚未进入实用化，主要原因：
如何求取理想的调制矩阵 ? 。
开关切换时如何实现既无交叠又无死区。
4- 82
十分突出的优点：
4.4 矩阵式变频器
在器件制造技术飞速进步和计算机技术 日新月异的
今天, 矩阵式变频电路将有很好的发展前景 。
有十分理想的电气性能 。
和目前广泛应用的交直交变频电路相比, 虽多用了
6个开关器件, 却省去了直流侧大电容, 将使体积
减小, 且容易实现集成化和功率模块化 。
4- 83
本章小结
本章的要点如下,
(1) 交流 —交流变流电路的分类及其基本概念；
(2) 单相交流调压电路的电路构成, 在电阻负载和阻感负载
时的工作原理和电路特性；
(3) 三相交流调压电路的基本构成和基本工作原理；
(4) 交流调功电路和交流电力电子开关的基本概念；
(5) 晶闸管相位控制交交变频电路的电路构成, 工作原理和
输入输出特性；
(6) 各种交流 —交流变流电路的主要应用；
(7) 矩阵式交交变频电路的基本概念 。
第一节 交流调压电路
第二节 其他交流电力控制电路
第三节 交交变频电路
第四节 矩阵式变频电路
本章要点
第 4章 交流电力控制电路和交交变频电路
4- 2
本章主要讲述 交流 -交流变流电路
把一种形式的交流变成另一种形式交流的电路
变频电路 改变频率的电路
交交变频 直接
交直交变频 间接
交流电力
控制电路
只改变电压,电
流或控制电路
的通断,而不改
变频率的电路。
交流调压电路 相位控制
交流调功电路 通断控制
第 4章 交流电力控制电路和交交变频电路
4- 3
第一节 交流调压电路
原理
两个晶闸管反并
联后串联在交流电路
中，通过对晶闸管的
控制就可控制交流电
力。
电路图
4- 4
应用
1 灯光控制（如调光台灯和舞台灯光控制 )。
2 异步电动机软起动。
3 异步电动机调速。
4 供用电系统对无功功率的连续调节。
5 在高压小电流或低压大电流直流电源中，
用于调节变压器一次电压。
第一节 交流调压电路
4- 5
一, 单相交流调压电路
二, 三相交流调压电路
第一节 交流调压电路
4- 6
4- 7
若晶闸管短接，稳态时负载
电流为正弦波，相位滞后于 u1
的角度为 j,当用晶闸管控制时，
只能进行滞后控制，使负载电
流更为滞后。
a =0时刻仍定为 u1过零的
时刻,a 的移相范围应为 j ≤
a≤ π。
1) 阻感负载
0.6
O
u1 u1
u o
i o
u VT
w tO
w t
O w t
w tO
u
uG1 G1
u
G2
O
O
w t
w t
图 4-2 电阻负载单相交流调压电路及其波形
负载阻抗角：
j = arctan(wL / R)
VT1
4.1.1 单相交流调压电路
4- 8
q
0 20 10060 140 180
20
100
60
/(°
)
180
140
a /(° )
图 4-3 单相交流调压电路以 a
为参变量的 θ和 a关系曲线
wt = a 时刻开通晶闸管
VT1，可求得 θ
（ 4－ 7）
j
q
jajqa tg)s i n ()s i n (
?
???? e
当 a = j 时 θ = π
当 a > j 时 θ < π
以 j 为参变量，利用（ 4
－ 7)可把 a 和 θ 的关系表
示成右图。
4.1.1 单相交流调压电路
4- 9
图 4-4 单相交流调压电路 a为参变量时 I VTN和 a关系曲线
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
160 1800 40 12080
j = 0
a /(° )
I VT
N
负载电流有效值 (4-10)
IVT的标么值 (4-11)
12 U
ZII
VTV T N ?
VTII 20 ?
4.1.1 单相交流调压电路
4- 10
图 4-5 a<j时阻感负载交流调压电路工作波形
?
w t
w t
w t
w t
图4 - 5
a
a ? ?
a qO
O
O
O
u
1
i
G1
i
G2
i
o
j
i
T1
i
T2
当阻感负载,a < j 时电
路 工作情况。
图 4-2 阻感负载单相交流调压电路
VT1的导通时间超过 π 。
触发 VT2时,io尚未
过零, VT1仍导通，
VT2不会导通。 io过零
后,VT2才可 开通，
VT2导通角小于 π。
衰减过程中,VT1导
通时间渐短,VT2的
导通时间渐长。
4.1.1 单相交流调压电路
4- 11
3) 单相交流调压电路的谐波分析
电阻负载
由于波形正负半波对称，所以不含直流分
量和偶次谐波。
(4-12)
基波和各次谐波有效值
(4-13)
负载电流基波和各次谐波有效值
(4-14)
电流基波和各次谐波标么值随 a变化
的曲线 （ 基准电流为 a =0时的有效值 ）
如图 4-6所示 。
??
?
??
?,5,3,1
o )s i nc o s()(
n
nn tnbtnatu www
22
on 2
1
nn baU ??
RUI /onon ?
0 60 120 180
图4 - 6
基波
3 次
5 次
7 次
触发延迟角 a / ( ° )
I
n
/
I
*
/
%
20
40
60
80
100
图 4-6 电阻负载单相交流调
压电路基波和谐波电流含量
4.1.1 单相交流调压电路
4- 12
电流谐波次数和电阻负载时相同, 也只含 3,5,7…
等次谐波 。
随着次数的增加, 谐波含量减少 。
和电阻负载时相比, 阻感负载时的谐波电流含量少一
些 。
当 a 角相同时, 随着阻抗角 j 的增大, 谐波含量有所
减少 。
阻感负载
4.1.1 单相交流调压电路
4- 13
4) 斩控式交流调压电路 在交流电源 u
1的正半周
R
L
图4 - 7
u
1
i
1
u
o
V
1
V
2
VD
1
VD
2
V
3
V
4
VD
4
VD
3
图 4-7 斩控式交流调压电路
4.1.1 单相交流调压电路
用 V1进行斩波控制
用 V3给负载电流
提供续流通道
4- 14
R
L
图4 - 7
u
1
i
1
u
o
V
1
V
2
VD
1
VD
2
V
3
V
4
VD
4
VD
3
用 V2进行斩波控制
用 V4给负载电流
提供续流通道
图 4-7 斩控式交流调压电路
4) 斩控式交流调压电路 在交流电源 u
1的负半周
4.1.1 单相交流调压电路
4- 15
特性
图 4-8 电阻负载斩控
式交流调压电路波形
4.1.1 单相交流调压电路
电源电流的基波分量和
电源电压同相位，即位
移因数为 1。
电源电流不含低次谐波，
只含和开关周期 T有关
的高次谐波。
功率因数接近 1。
4- 16
4.1.2 三相交流调压电路
根据三相联结形式的不同，三相交流调压电路具有多种形式
图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结 b) 线路控制三角形联结
c) 支路控制三角形联结 d) 中点控制三角形联结
4- 17
三线四相
基本原理：相当于三个单
相交流调压电路的组合，
三相互相错开 120° 工作。
基波和 3倍次以外的谐波
在三相之间流动，不流过
零线。
问题：三相中 3倍次谐波
同相位，全部流过零线。
零线有很大 3倍次谐波电
流。 a =90° 时，零线电
流甚至和各相电流的有效
值接近。
1) 星形联结电路 可分为 三线三相和三线四相
图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结
4.1.2 三相交流调压电路
4- 18
三相三线，主要分析阻负载时的情况
图 4-9 三相交流调压电路
a) 星形联结
4.1.2 三相交流调压电路
任一相导通须和另一相构
成回路。
电流通路中至少有两个晶
闸管，应采用双脉冲或宽
脉 冲触发。
触发脉冲顺序和三相桥式
全控整流电路一样，为
VT1~ VT6,依次相差 60° 。
相电压过零点定为 a 的起
点,a角移相范围是
0° ~ 150° 。
4- 19
(1)0° ≤ a <60°,
三管导通与两
管导通交替，
每管导通 180°
－ a。但 a
=0° 时一直是
三管导通。
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
a) a =30°
4.1.2 三相交流调压电路
4- 20
60° ≤ a <90°,
两管导 通，每
管导通 120° 。
(2)
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
b) a =60°
4.1.2 三相交流调压电路
4- 21
(3)90° ≤ a <150°,
两管导通与无
晶闸管导通交
替，导通角度
为 300° － 2 a。
图 4-10 不同 a角时负载相电压波形
c) a =120°
4.1.2 三相交流调压电路
4- 22
谐波情况
4.1.2 三相交流调压电路
电流谐波次数为 6k± 1(k=1,2,3,… ),和三相
桥式全控整流电路交流侧电流所含谐波的次数完全
相同 。
谐波次数越低, 含量越大 。
和单相交流调压电路相比, 没有 3倍次谐波, 因三
相对称时, 它们不能流过三相三线电路 。
4- 23
2） 支路控制三角联结电路
图 4－ 9三相交流调压电路
c)支路控制三角形联结
4.1.2 三相交流调压电路
由三个单相交流调压电路
组成，分别在不同的线电
压作用下工作 。
单相交流调压电路的分
析方法和结论完全适用。
输入线电流（即电源电
流）为与该线相连的两个
负载相电流之和。
4- 24
谐波情况
c)支路控制三角形联结
图 4－ 9三相交流调压电路
4.1.2 三相交流调压电路
3倍次谐波相位和大小
相同，在三角形回路中
流动，而不出现在线电
流中。
线电流中所谐波次数
为 6k± 1(k为正整数 )。
在相同负载和 a 角时，
线电流中谐波含量少于
三相三线星形电路。
4- 25
典型用例 ——晶闸管控制
电抗器 （ Thyristor Controlled
Reactor— TCR）
配以固定电容器，就可在从容性到感性的范围内连续
调节无功功率，称为静止无功补偿装臵 (Static Var
Campensator— SVC）,用来对无功功率进行动态补偿，
以补偿电压波动或闪变。
图 4-11 晶闸管控制电抗器 (TCR)电路
4.1.2 三相交流调压电路
a 移相范围为 90° ~
180° 。
控制 a 角可连续调节流
过电抗器的电流，从而
调节无功功率。
4- 26
图 4-11 晶闸管控制
电抗器 (TCR)电路
a) b) c)
图 4-12 TCR电路负载相电流和输入线电流波形
a) α=120° b) α=135° c) α=160°
4.1.2 三相交流调压电路
4- 27
仿真波形
仿真工具为 PECS 2.0（本课题组教师独立开发的
仿真软件）
4.1.2 三相交流调压电路
图 4-12 TCR电路负载相电流和输入线电流波形
a) α=120° b) α=135° c) α=160°
a） b） c）
4- 28
4.2 其他交流电力控制电路
4.2.1 交流调功电路
4.2.2 交流电力电子开关
4- 29
4.2.1 交流调功电路
交流调功电路与交流调压电路的异同比较
相同点 电路形式 完全相同
不同点 控制方式 不同
交流调压电路在每个电源 周期 都对输出电压波形
进行控制。
交流调功电路是将负载与交流电源接通几个周期,
在断开几个周期,通过通断周波数的比值来调节负
载所消耗的平均功率。
4- 30
电阻负载时的工作情况
2?N
?
M
电源周期
控制周期 =M倍电源周期 =2?
4?
M
O
导通段 = M
3?
M
2?
M
uo
u1uo,io
wt
U12
图 4-13 交流调功电路典
型波形 (M =3,N =2)
图 4－ 1电阻负载单相交流调压电路
4.2.1 交流调功电路
控制周期为 M倍电源
周期, 晶闸管在前 N
个周期导通, 后 M－
N个周期关断 。
负载电压和负载电流
（也即电源电流）的
重复周期为 M倍电源
周期。
4- 31
谐波情况
0 12 14
谐波次数
相对于电源频率的倍数
图 4-14交流调功电路的
电流频谱图 (M =3,N =2)
2 4 6 108
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0 51 2 3 4
I n/
I 0m
4.2.1 交流调功电路
图 4-14的频谱图（以控制
周期为基准）。 In为 n次谐波
有效值,Io为导通时电路电
流幅值。
以电源周期为基准，电流
中不含整数倍频率的谐波，
但含有非整数倍频率的谐波。
而且在电源频率附近，非
整数倍频率谐波的含量较大。
4- 32
4.2.2 交流电力电子开关
概念 把晶闸管反并联后串入交流电路中，代替电路中
的机械开关，起接通和断开电路的作用。
优点 响应速度快，无触点，寿命长，可频繁控制通断。
与交流调功电路的 区别
并不控制电路的平均输出功率。
通常没有明确的控制周期，只是根据需要控
制电路的接通和断开。
控制频度通常比交流调功电路低得多。
4- 33
晶闸管投切电容 （ Thyristor Switched—— Capacitor—— TSC）
图 4-15 TSC基本原理图
a) 基本单元单相简图
b) 分组投切单相简图
4.2.2 交流电力电子开关
作用
对无功功率控制，可提
高功率因数，稳定电网
电压，改善供电质量。
性能优于机械开关投切
的电容器。
结构和原理
晶闸管反并联后串入交
流电路。
实际常用三相，可三角
形联结，也可星形联结。
4- 34
晶闸管的投切
选择晶闸管投入时刻的原则：
该时刻交流电源电压和电容
器预充电电压相等，这样电
容器电压不会产生跃变，就
不会产生冲击电流。
理想情况下，希望电容器预
充电电压为电源电压峰值，
这时电源电压的变化率为零，
电容投入过程不但没有冲击
电流，电流也没有阶跃变化。 1 2
t
t
t
tus
iC
uC
VT1
VT2
t t
uVT1
u
us
iC uC
C
VT1
VT2
VT1
图 4-16 TSC理想投切时刻原理说明
4.2.2 交流电力电子开关
4- 35
TSC电路也可采用晶闸管和
二极管反并联的方式
4.2.2 交流电力电子开关
由于二极管的作用，在
电路不导通时 uC总会维
持在电源电压峰值。
成本稍低，但响应速度
稍慢，投切电容器的最
大时间滞后为一个周波。
1 2
t
t
t
tus
iC
uC
VT1
VT2
t t
uVT1
u
us
iC uC
C
VT1
VT2
VT1
图 4-16 TSC理想投切时刻原理说明
4- 36
4.3 交交变频电路
4.3.1 单相交交变频器
4.3.2 三相交交变频器
4- 37
4.3.1 单相交交变频器
晶闸管交交变频电路，也称周波变流器
(Cycloconvertor)
把电网频率的交流电变成可调频率的交流电的变
流电路,属于直接变频电路 。
广泛用于大功率交流电动机调速传动系统，实际
使用的主要是三相输出交交变频电路。
4- 38
1) 电路构成和基本工作原理
Z
P N
输出电压 平均输出电压
图4-18
O
u
o
u
o
a
P
=0
a
P
=
?
2
a
P
=
?
2
w t
图 4-18 单相交交变频电
路原理图和输出电压波形
4.3.1 单相交交变频器
电路构成
如图 4-18，由 P组和 N
组反并联的晶闸管变流
电路构成，和直流电动
机可逆调速用的四象限
变流电路完全相同。
变流器 P和 N都是相控
整流电路。
4- 39
工作原理
P组工作时, 负载电流
io为 正 。
N组工作时, io为 负 。
两组变流器按一定的频
率交替工作, 负载就得
到该频率的交流电 。
改变两组变流器的
切换频率, 就可改
变输出频率 wo 。
改变变流电路的控
制角 a,就可以改变
交流输出电压的幅
值 。
Z
P N
输出电压 平均输出电压
图4-18
O
u
o
u
o
a
P
=0
a
P
=
?
2
a
P
=
?
2
w t
图 4-18 单相交交变频电
路原理图和输出电压波形
4.3.1 单相交交变频器
4- 40
为使 uo波形接近正弦波, 可按正弦规律对 a 角进
行调制 。
4.3.1 单相交交变频器
在半个周期内让 P组 a 角按正弦规律从 90° 减
到 0° 或某个值, 再增加到 90°, 每个控制间隔内
的平均输出电压就按正弦规律从零增至最高, 再
减到零 。 另外半个周期可对 N组进行同样的控制 。
uo由若干段电源电压拼接而成, 在 uo的一个周期
内, 包含的电源电压段数越多, 其波形就越接近
正弦波 。
4- 41
2) 整流与逆变工作状态
a)
整流 逆变
阻断
图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变
阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
图 4-19 理想化交交变频电路的
整流和逆变工作状态
4.3.1 单相交交变频器
阻感负载为例, 也适用于交
流电动机负载 。
把交交变频电路理想化, 忽
略变流电路换相时 uo的脉动
分量, 就可把电路等效成图
4-19a所示的正弦波交流电
源和二极管的串联 。
4- 42
设负载阻抗角为 j, 则
输出电流滞后输出电压 j
角 。
两组变流电路采取无环
流工作方式, 即一组变
流电路工作时, 封锁另
一组变流电路的触发脉
冲 。
a)
整流 逆变
阻断
图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变
阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
图 4-19 理想化交交变频电路的
整流和逆变工作状态
4.3.1 单相交交变频器
4- 43
工作状态
图 4-19 理想化交交变频电路的整流
和逆变工作状态
a)
整流 逆变
阻断
图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变
阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
图 4-19 理想化交交变频电路的
整流和逆变工作状态
4.3.1 单相交交变频器
t1~t3期间,io正半周，正组工
作，反组被封锁。
t1~ t2,uo和 io均为正，正
组整流，输出功率为正。
t2 ~ t3, uo反向,io仍为
正，正组逆变，输出功率为
负。
4- 44
t3 ~ t5期间,io负半周，反组
工作，正组被封锁。
t3 ~ t4, uo和 io均为负，反
组整流，输出功率为正。
t4 ~ t5, uo反向,io仍为
负，反组逆变，输出功率
为负。
a)
整流 逆变
阻断
图4 - 1 9
b)
P
N
t
t
t
t
t
整流 逆变
阻断
O
O
O
O
O
u
o
,i
o
u
o
i
o
t
1
t
2
t
3
t
4
t
5
u
o
u
P
u
N
u
o
i
P
i
N
u
P
u
N
u
o
i
o
i
N
i
P
图 4-19 理想化交交变频电路的
整流和逆变工作状态
4.3.1 单相交交变频器
小结,
哪一组工作由 io方向决
定，与 uo极性无关。
工作在整流还是逆变，
则根据 uo方向与 io方向
是否相同确定。
4- 45
当 uo和 io的相位差小于 90° 时，一周期内电网向负载提供能量
的平均值为正，电动机工作在电动状态。
当二者相位差大于 90° 时，一周期内电网向负载提供能量的平
均值为负，电网吸收能量，电动机为发电状态。
考虑无环流工作方式下 io过零的死区时间，一周期可分为 6段。
1
O
O
2
3 4
5
6
图4 - 2 0
u
o
i
o
w t
w t
图 4-20 单相交交变频电路输出电压和电流波形第 1段 i
o <0,uo >0,反组逆变第 2段 电流过零, 为无环流死区第 3段 io >0,uo >0，正组整流第 4段 io >0,uo <,正组逆变第 5段 又是无环流死区第 6段 io <0,uo <0，为反组整流
4.3.1 单相交交变频器
4- 46
3) 输出正弦波电压的
调制方法
介绍最基本的、广泛使
用的余弦交点法。
设 Ud0为 a = 0时整
流电路的理想空载电
压，则有
(4-15)
每次控制时 a角不同，
表示每次控制
间隔内 uo的平均值。
ac o sd0o Uu ?
0u
图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t
图 4-21 余弦交点法原理
4.3.1 单相交交变频器
4- 47
设期望的正弦波输出电
压为
(4-16）
比较式 (4-15)和 (4-16)，
应使
(4-17)
g 称为输出电压比：
ttUU oo
d0
om s i ns i nc o s wgwa ??
)10(
0
??? gg
d
om
U
U
tUu oomo s i n w?
图 4-21 余弦交点法原理
图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t4.3.1 单相交交变频器
4- 48
)s i n(c o s o1 twga ??
图 4-21 余弦交点法原理
图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t4.3.1 单相交交变频器
余弦交点法基本公式
(4-18)
余弦交点法图解
线电压 uab,uac,
ubc, uba, uca和
ucb依次用 u1 ~ u6表
示。
相邻两个线电压的交
点对应于 a =0。
4- 49
u1~u6所对应的同步信
号分别用 us1~us6表示
us1~us6 比相应的
u1~u6 超前 30°,
us1~us6的最大值和相
应线电压 a =0的时刻
对应 。
以 a =0为零时刻, 则
us1~us6为余弦信号 。
希望输出电压为 uo，
则各晶闸管触发时刻
由相应的同步电压
us1~us6的下降段和 uo
的交点来决定 。 图 4-21 余弦交点法原理
图4 - 2 1
u
2
u
3
u
4
u
5
u
6
u
1
u
s2
u
s3
u
s4
u
s5
u
s6
u
s1
u
o
a
P3
a
P4
w t
w t4.3.1 单相交交变频器
4- 50
不同 g 时，在 uo一周
期内,a 随 w ot 变化
的情况。图中，
g 较小，即输出电压较
低时,a只在离 90°
很近的范围内变化，
电路的输入功率因数
非常低。
g = 0
g = 0, 1
相位控制角
a
/
(
°
)
输出相位 w
0
t
图4 - 2 2
1 2 0
1 5 0
1 8 0
30
60
90
0
0, 1
0, 2
0, 3
0, 8
0, 9
1, 0
0, 8
0, 2
0, 3
0, 9
1, 0
? 2 ?
2
?
2
3 ?
图 4-22 不同 g 时 a和 wot的关系
)s in(s in
2
)s in(co s
o
1
o
1
t
t
wg
?
wga
?
?
??
?
4.3.1 单相交交变频器
4- 51
4) 输入输出特性
4.3.1 单相交交变频器
(1) 输出上限频率
输出频率增高时，输出电压一周期所含电网电压段
数减少，波形畸变严重。
电压波形畸变及其导致的电流波形畸变和转矩脉动
是限制输出频率提高的主要因素。
就输出波形畸变和输出上限频率的关系而言，很难
确定一个明确的界限。
当采用 6脉波三相桥式电路时，输出上限频率不高于
电网频率的 1/3~1/2。电网频率为 50Hz时，交交变
频电路的输出上限频率约为 20Hz。
4- 52
图 4-23 单相交交
变频电路的功率因数
(2) 输入功率因数
4.3.1 单相交交变频器
输入电流相位滞后于输入电压，
需要电网提供无功功率。
一周期内,a角以 90° 为中心
变化。
输出电压比 g 越小，半周期内 a
的平均值越靠近 90° 。
负载功率因数越低，输入功率
因数也越低。
不论负载功率因数是滞后的还
是超前的，输入的无功电流总
是滞后。
0, 8 0, 6 0, 4 0, 2 0
g
=
1
,0
输入位移因数
负载功率因数 （ 滞后 ）负载功率因数 （ 超前 ）
图4 - 2 3
0
1, 00, 80, 60, 40, 20
0, 8
0, 6
0, 4
0, 2
0
,8
0
,6
0
,4
0,
2
负载功率因数（超前）负载功率因数（滞后）
输入位移因数
4- 53
(3) 输出电压谐波
输出电压的谐波频谱非常复杂, 既和电网频率 fi以及
变流电路的脉波数有关, 也和输出频率 fo有关 。
采用三相桥时, 输出电压所含主要谐波的频率为
6fi± fo,6fi± 3fo,6fi± 5fo,…
12fi± fo,12fi± 3fo,12fi± 5fo,…
采用无环流控制方式时, 由于电流方向改变时死区
的影响, 将增加 5fo,7fo等次谐波 。
4.3.1 单相交交变频器
4- 54
(4) 输入电流谐波
输入电流波形和可控整流电路的输入波形类似，但其幅
值和相位均按正弦规律被调制。
采用三相桥式电路的交交变频电路输入电流谐波频率
(4-19)
和 (4-20)
式中,k=1,2,3,… ； l=0,1,2,… 。
? ? oiin 216 lffkf ???
oiin 2 kfff ??
4.3.1 单相交交变频器
4- 55
4.3.2 三相交交变频电路
由三组输出电压相位各差 120° 的单相交交变频电
路组成。
1) 电路接线方式
公共交流母线进线方式
输出星形联结方式
交交变频电路主要应用于大功率交流电机
调速系统，使用的是三相交交变频电路。
4- 56
(1)公共交流母线进线方式
图 4-24 公共交流母线进线
三相交交变频电路（简图 ）
4.3.2 三相交交变频电路
由三组彼此独立的、输出电
压相位相互错开 120° 的单
相交交变频电路构成。
电源进线通过进线电抗器接
在公共的交流母线上。
因为电源进线端公用，所以
三组的输出端必须隔离。为
此，交流电动机的三个绕组
必须拆开。
主要用于中等。容量的交流
调速系统。
4- 57
(2) 输出星形联结方式
– 三组的输出端是星形联结，电动机的三个绕组也是星
形联结
– 电动机中点不和变频器中点接在一起，电动机只引出
三根线即可 图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图
三组的输出端是星形联结，电动机的三个绕组也是
星形联结。
电动机中点不和变频器中点接在一起，电动机只引
出三根线即可。
4.3.2 三相交交变频电路
4- 58
图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图
因为三组的输出联接在一起，其电源进线必须隔离，因此
分别用三个变压器供电。
由于输出端中点不和负载中点相联接，所以在构成三相变
频电路的六组桥式电路中，至少要有不同输出相的两组桥中
的四个晶闸管同时导通才能构成回路，形成电流。
4.3.2 三相交交变频电路
4- 59
图 4-25 输出星形联结方式三相交交变频电路
a）简图 b）详图
和整流电路一样，同一组桥内的两个晶闸管靠双触
发脉冲保证同时导通。
两组桥之间则是靠各自的触发脉冲有足够的宽度，
以保证同时导通。
4.3.2 三相交交变频电路
4- 60
2) 输入输出特性
输出上限频率和输出电压谐波和单相交交变频电路是一致的。
输入电流
总输入电流由
三个单相的同一
相输入电流合成
而得到。
有些谐波相互
抵消，谐波种类
有所减少，总的
谐波幅值也有所
降低。
200 t/ms
输出电压
单相输出时
U相输入电流
三相输出时
U相输入电流
200 t/ms
200 t/ms
图 4-26 交交变频电路的输入电流波形
4.3.2 三相交交变频电路
4- 61
谐波频率为
(4-21)
和 (4-22)
式中 k=1,2,3,…l=0,1,2,… 。
采用三相桥式电路时，
输入谐波电流的主要频
率为 fi± 6fo,5fi,
5fi± 6fo, 7fi,
7fi± 6fo, 11fi,
11fi± 6fo fi± 12fo等。
其中 5fi次谐波的幅值最
大。
? ? oiin 616 lffkf ???
oiin 6 kfff ??
200 t/ms
输出电压
单相输出时
U相输入电流
三相输出时
U相输入电流
200 t/ms
200 t/ms
图 4-26 交交变频电路的输入电流波形
4.3.2 三相交交变频电路
4- 62
输入功率因数
三相总输入功率因数应为
(4-23)
三相电路总的有功功率为各相有功功率之和
但视在功率却不能简单相加，而应由总输入电流有效值
和输入电压有效值来计算，比三相各自的视在功率之和
要小
三相总输入功率因数要高于单相交交变频电路
S
PPP
S
P cba ?????
4.3.2 三相交交变频电路
4- 63
3) 改善输入功率因数和提高输出电压
4.3.2 三相交交变频电路
基本思路
各相输出的是相电压，而加在负载上的是线电压。
在各相电压中叠加同样的直流分量或 3倍于输出频
率的谐波分量，它们都不会在线电压中反映出来，
因而也加不到负载上。利用这一特性可以使输入功
率因数得到改善并提高输出电压。
直流偏臵
负载电动机低速运行时，变频器输出电压很低，各
组桥式电路的 a角都在 90° 附近，因此输入功率因
数很低。
给各相输出电压叠加上同样的直流分量，控制角 a
将减小，但变频器输出线电压并不改变。
4- 64
交流偏臵
梯形波输出控制方式 。
使三组单相变频器的输出均
为梯形波 （ 也称准梯形波 ）,
主要谐波成分是三次谐波 。
在线电压中三次谐波相互抵消,
线电压仍为正弦波 。
因为桥式电路较长时间工作在高输出电压区域 （ 即梯形
波的平顶区 ）, a角较小, 因此输入功率因数可提高
15%左右 。
图 4-20正弦波输出控制方式中, 最大输出正弦波相电
压的幅值为 Ud0。
在同样幅值的情况下, 梯形波中的基波幅值可提高 15%
左右 。 值 可
u
A N '
的基波分量
图4 - 2 7
u
O
t
u
AB
u
A N '
u
B N '
图 4-27 梯形波控制方式的理想输出电压波形
4.3.2 三相交交变频电路
4- 65
交交变频和交直交变频的比较
8.1节中介绍间接变频电路，先把交流变换成直流，再
把直流逆变成可变频率的交流，称交直交变频电路。
交交变频电路的 优点,
交交变频电路的 缺点,
接线复杂，采用三相桥式电路的三相交交变频器至
少要用 36只晶闸管。
受电网频率和变流电路脉波数的限制，输出频率较
低。
输入功率因数较低。
输入电流谐波含量大，频谱复杂。
效率较高（一次变流）
可方便地实现四象限工作
低频输出波形接近正弦波
4.3.2 三相交交变频电路
4- 66
应用
主要用于 500kW或 1000kW以上的大功率、低转速的
交流调速电路中。目前已在轧机主传动装臵、鼓风机、
矿石破碎机、球磨机、卷扬机等场合应用。
既可用于异步电动机，也可用于同步电动机传动。
4.3.2 三相交交变频电路
4- 67
4.4 矩阵式变频器
简介：
是近年出现的一种新颖的
变频电路。
是直接变频电路,采用
的开关器件是全控型。
控制方式是斩波控制。
拓扑结构：
三相输入电压为 ua,ub和
uc
三相输出电压为 uu,uv和
uw
图 4-28 矩阵式变频器
4- 68
9个开关器件组成 3× 3
矩阵，因此该电路被称
为矩阵式变频电路
(Matrix Converter —
MC)或矩阵变换器。
图中每个开关都是矩阵
中的一个元素，采用双
向可控开关，图 4-28b给
出了应用较多的一种开
关单元。
图 4-28 矩阵式变频器
4.4 矩阵式变频器
4- 69
优点
输出电压为正弦波 。
输出频率不受电网频率的限制 。
输入电流也可控制为正弦波且和电压同相 。
功率因数为 1,也可控制为需要的功率因数 。
能量可双向流动, 适用于交流电动机的四象限运行 。
不通过中间直流环节而直接实现变频, 效率较高 。
4.4 矩阵式变频器
4- 70
矩阵式变频电路的基本工作原理
单相输入
对单相交流电压 us进行斩波
控制, 即进行 PWM控制时,
输出电压 uo为
(4-24)
式中, Tc—— 开关周期；
ton—— 一个开关周期内开关
导通时间； s ——占空比 。
ss
c
on
o uuT
tu ???
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相
输出构造输出线电压
4.4 矩阵式变频器
4- 71
不同的开关周期中采用不同的 s，
可得到与 us频率和波形都不同
的 uo 。
由于单相交流 us波形为正弦波，
可利用的输入电压部分只有如
图 4-29a所示的单相电压阴影部
分，因此 uo将受到很大的局限，
无法得到所需输出波形。
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相
输出构造输出线电压
4.4 矩阵式变频器
利用三相相电压
把输入改为三相, 就可利用
图 4-29b所示的三相相电压包
络线中所有的阴影部分 。
4- 72
理论上所构造的 uu的频率可
不受限制 。
但如 uu必须为正弦波, 则其
最大幅值仅为输入相电压 ua
幅值的 0.5倍 。
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相
输出构造输出线电压
4.4 矩阵式变频器
利用三相线电压
用图 4-28a中第一行和第
二行的 6个开关共同作用
来构造输出线电压 uuv 。
4- 73
可利用图 4-29c中 6个线电
压包络线中所有的阴影部
分 。
当 uuv必须为正弦波时, 最
大幅值就可达到输入线电
压幅值的 0.866倍 。
正弦波输出条件下矩阵式
变频电路理论上最大的输
出输入电压比 。
a)
b)
c)
Um
U1m U
2
3
Um12
√ －
－
图 4-29 构造输出电压时可利用的输入电压部分
a)单相输入 b) 三相输入构造输出相电压 c) 三相
输出构造输出线电压
4.4 矩阵式变频器
4- 74
以相电压输出方式为例分析矩
阵式交交变频电路的控制
利用对开关 S11,S12和 S13
的控制构造输出电压 uu。
为防止输入电源短路, 任
何时刻只能有一个开关接
通 。
负载一般是阻感负载, 负
载电流具有电流源性质,
为使负载不开路, 任一时
刻必须有一个开关接通 。
图 4-28 矩阵式变频器
4.4 矩阵式变频器
4- 75
u相输出电压 uu和各相输
入电压的关系为
(4-25)
式中 s11, s12 和 s13——
一个开关周期内开关 S11、
S12,S13的导通占空比
(4-26)
cbau uuuu 131211 ??? ???
1131211 ??? ???
图 4-28 矩阵式变频器
4.4 矩阵式变频器
4- 76
用同样的方法控图中第 2,3
行的各开关，得到类似于
(4-25)
的表达式。合写成矩阵的形式
（ 4－ 27）
可缩写为
uo=? ui （ 4－ 28）
cbau uuuu 131211 ??? ???
?
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c
b
a
w
v
u
u
u
u
u
u
u
333231
232221
131211
???
???
???
图 4-28 矩阵式变频器
4.4 矩阵式变频器
4- 77
矩阵式变频电路确定后，输
入电流和输出电流的关系也
确定了。
(4-29)
缩写形式 ii ＝ ? io (4-30)
式中
ii
io
?
?
?
?
?
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w
v
u
c
b
a
i
i
i
i
i
i
332313
322212
312111
i
???
???
???
i
T
? ?Tcba iii?
? ?Twvu iii?
图 4-28 矩阵式变频器
4.4 矩阵式变频器
4- 78
对实际系统来说, 输入电压和所需要的输出电流是已知的 。
设为
(4-31)
（ 4－ 32）
?
?
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w
jw
tI
tI
tI
i
i
i
w
v
u
式中
Uim,Iom 为输
入电压和输出
电流的幅值；
wi,wo 为输入
电压和输出电
流的角频率；
jo 为相应于输
出频率的负载
阻抗角。
4.4 矩阵式变频器
4- 79
变频电路希望的输出电压和输入电流分别为
(4-33)
(4-34)
?
?
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iiim
iiim
iiim
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jw
tI
tI
tI
i
i
i
c
b
a
式中
Uom,Iim为
输出电压和
输入电流的
幅值；
ji为输入电
流滞后于电
压的相位角。
4.4 矩阵式变频器
4- 80
当期望的输入功率因数为 1时, ji =0。 把式 (4-31)~式 (4-34)
代入式 (4-27)和式 (4-29),可得
(4-35)
( 4-36)
?
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2
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如能求得
满足式
(4-35) 和
式 (4-36)
的 s, 就
可得到希
望的输出
电压和输
入电流 。
4.4 矩阵式变频器
4- 81
要使矩阵式变频电路能够很好地工作, 需解决的两个
基本问题：
4.4 矩阵式变频器
所用的开关器件为 18个, 电路结构较复杂, 成本
较高, 控制方法还不算成熟 。
输出输入最大电压比只有 0.866，用于 交流电机调
速时输出电压偏低 。
现状
尚未进入实用化，主要原因：
如何求取理想的调制矩阵 ? 。
开关切换时如何实现既无交叠又无死区。
4- 82
十分突出的优点：
4.4 矩阵式变频器
在器件制造技术飞速进步和计算机技术 日新月异的
今天, 矩阵式变频电路将有很好的发展前景 。
有十分理想的电气性能 。
和目前广泛应用的交直交变频电路相比, 虽多用了
6个开关器件, 却省去了直流侧大电容, 将使体积
减小, 且容易实现集成化和功率模块化 。
4- 83
本章小结
本章的要点如下,
(1) 交流 —交流变流电路的分类及其基本概念；
(2) 单相交流调压电路的电路构成, 在电阻负载和阻感负载
时的工作原理和电路特性；
(3) 三相交流调压电路的基本构成和基本工作原理；
(4) 交流调功电路和交流电力电子开关的基本概念；
(5) 晶闸管相位控制交交变频电路的电路构成, 工作原理和
输入输出特性；
(6) 各种交流 —交流变流电路的主要应用；
(7) 矩阵式交交变频电路的基本概念 。
