第一篇 变压器变压器：是一种静止的电机，它利用电磁感应原理将一种电压、电流的交流电能转换成同频率的另一种电压、电流的电能。换句话说，变压器就是实现电能在不同等级之间进行转换。
1.1 变压器的基本结构和分类一、变压器的基本结构：
电力变压器的基本构成部分有：铁心,绕组,绝缘套管,油箱及其他附件等,其中铁心和绕组是变压器的主要部件,称为器身 。 图 1-2是油浸式电力变压器的结构图 。
我们来看一个简化图,
1、铁心和绕组：变压器中最主要的部 件，他们构成了变压器的器身。
1）铁心：构成了变压器的磁路，同时又是套装绕组的骨架。 铁心由铁心柱和铁轭两部分构成。
铁心柱上套绕组，铁轭将铁心柱连接起来形成闭合磁路。
铁心材料：为了提高磁路的导磁性能，减少铁心中的磁滞、涡流损耗，铁心一般用高磁导率的磁性材料 —— 硅钢片叠成。硅钢片有热轧和冷轧两种，其厚度为 0.35～ 0.5mm,两面涂以厚 0.02～
0.23mm的漆膜，使片与片之间绝缘。
铁心型式,变压器铁心的结构有心式,壳式和渐开线式等形式 。 壳式结构的特点是铁心包围绕组的顶面,底面和侧面,如图所示 。 心式结构的特点是铁心柱被绕组包围,如图所示 。 壳式结构的机械强度较好,
但制造复杂,
心式结构比较简单,绕组的装配及绝缘比较容易,电力变压器的铁心主要采用心式结构 。
铁心叠装,变压 器的铁心一般是由剪成一定形状的硅钢片叠装而成。为了减小接缝间隙以减小激磁电流，一般采用交错式叠法，使 相邻层的接缝错开。
铁心截面,铁心柱的截面一般作成阶梯形,
以充分利用绕组内圆空间 。 容量较大的变压器,铁心中常设有油道,以改善铁心内部的散热条件,如图所示 。
2）绕组,绕组是变压器的电路部分，它由铜或铝绝缘导线绕制而成 。
一次绕组（原绕组）：输入电能二次绕组（副绕组）：输出电能他们通常套装在同一个心柱上，一次和二次绕组具有不同的匝数，通过电磁感应作用，一次绕组的电能就可传递到二次绕组，且使一、二次绕组具有不同的电压和电流。
其中，两个绕组中，电压较高的我们称为高压绕组，相应的电压较低的称为低压绕组。从高、低压绕组的相对位置来看，变压器的绕组又可分为同心式、交迭式。由于同心式绕组结构简单，制造方便，所以，国产的均采用这种结构，交迭式主要用于特种变压器中。
2、其他部件：除器身外，典型的油锓电力变压器中还有油箱、变压器油、绝缘套管及继电保护装置等部件。
二、变压器的分类：
变压器的种类很多,可按其用途,结构,相数,
冷却方式等不同来进行分类 。
1,按用途分类,可分为电力变压器 （ 主要用在输配电系统中,又分为升压变压器,降压变压器,
联络变压器和厂用变压器 ）,仪用互感器 （ 电压互感器和电流互感器 ）,特种变压器 （ 如调压变压器,试验变压器,电炉变压器,整流变压器,
电焊变压器等 ） 。
2、按绕组数目分类,可分为双绕组变压器,三绕组变压器、多绕组变压器和自耦变压器。
3,按铁心结构分类,有心式变压器和壳式变压器 。
4,按相数分类,有单相变压器,三相变压器和多相变压器 。
5,按冷却介质和冷却方式分类,可分为油浸式变压器 （ 包括油浸自冷式,油浸风冷式,油浸强迫油循环式 ）,干式变压器,充气式变压器 。
6,电力变压器按容量大小通常分为小型变压器 （ 容量为 10～ 630kVA）,中型变压器
（ 容量为 800～ 6300kVA）,大型变压器
（ 容量为 8000～ 63000kVA） 和特大型变压器 （ 容量在 90000kVA及以上 ） 。
三,额定值：
额定值是制造厂对变压器在指定工作条件下运行时所规定的一些量值 。 额 定值通常标注在变压器的铭牌上 。 变压器的额定值主要有：
1,额定容量 SN
额定容量是指额定运行时的视在功率 。 以
VA,kVA或 MVA表示 。 由于变压器的效率很高,通常一,二次侧的额定容量设计成相等 。
2,额定电压 U2N和 U2N
正常运行时规定加在一次侧的端电压称为变压器一次侧的额定电压 U2N。 二次侧的额定电压 U2N 是指变压器一次侧加额定电压时二次侧的空载电压 。 额定电压以 V或 kV表示 。
对三相变压器,额定电压是指线电压 。
3,额定电流 I2N和 I2N
根据额定容量和额定电压计算出的线电流,称为额定电流,以 A表示 。
对单相变压器对三相变压器
4,额定频率 fN
除额定值外,变压器的相数,绕组连接方式及联结组别,短路电压,运行方式和冷却方式等均标注在铭牌上 。 额定状态是电机的理想工作状态,具有优良的性能,可长期工作 。
N
N
N
N
N
N U
SI
U
SI
2
2
1
1 ;
N
N
N
N
N
N U
SI
U
SI
2
2
1
1 3;3
1.2 变压器的工作原理一、工作原理：
第二章 变压器的运行原理与特性
2,1 变压器的空载运行一、空载运行的物理现象：
1,空载运行,是指变压器原绕组接到额定电压、额定频率的电源上，副绕组开路时的运行状态。
2.物理现象：如图所示：
主磁通：
漏磁通：
主磁通和漏磁通在性质上的不同：
1） 由于铁磁材料有饱和现象,所以主磁路的磁阻不是常数,主磁通与建立它的电流之间呈非线性关系 。 而漏磁通的磁路大部分是非铁磁材料组成,所以漏磁路的磁阻基本上是常数,漏磁通与产生它的电流呈线性关系
2） 主磁通在原,副绕组中均感应电动势,当副方接上负载时便有电功率向负载输出,故主磁通起传递能量的作用 。 而漏磁通仅在原绕组中感应电动势,不能传递能量,仅起压降作用 。 因此,
在分析变压器和交流电机时常将主磁通和漏磁通分开处理 。
3.正方向的规定：
从理论上讲,正方向可以任意选择,因各物理量的变化规律是一定的,并不依正方向的选择不同而改变 。 但正方向规定不同,
列出的电磁方程式和绘制的相量图也不同 。
在电机方向的学科中通常按习惯方式规定正方向,称为惯例 。 具体原则如下：
1） 在负载支路，电流的正方向与电压降的正方向一致，而在电源支路，电流的正方向与电动势的正方向一致
2） 磁通的正方向与产生它的电流的正方向符合右手螺旋定则
3） 感应电动势的正方向与产生它的磁通的正方向符合右手螺旋定则电压 u1,u2的正方向表示电位降低,电动势 e1,e2的正方向表示电位升高 。 在原方,u1由首端指向末端,
1从首端流入 。 当 u1与 1同时为正或同时为负时,表示电功率从原方输入,称为电动机惯例 。 在副方,
u2和 2的正方向是由 e2的正方向决定的,即 2沿 e2的正方向流出 。 当 u2和 2同时为正或同时为负时,电功率从副方输出,称为发电机惯例 。
4、空载时的电磁关系：
1）电动势与磁通的关系：
假定主磁通按正弦规律变化,即
Φ=Φmsinωt
根据 根据电磁感应定律和对正方向规定,一,
二次绕组中感应电动势的瞬时值为,
)90s i n (2c os 01111 tEtNdtdNe m
)90s i n (2c o s 02222 tEtNdtdNe m
)90s i n (2c o s 0111111 tEtNdtdNe m
式中：
m
m fNNE
1
1
1 44.4
2
m
m fNNE
2
2
2 44.42
m
m fNNE
11
11
1 44.42
注意：从上面的表达式中我们可以看出，
电 动势总是滞后与产生的他的磁通 90。
2） 电动势平衡方程式：
根据对正方向的规定，可以得到空载时电动势平衡方程式：
将漏感电动势写成压降的形式,
10111 RIEEU
01011 IIE jxLj
式中 Z1=R1+ 1σ —— 原绕组的漏阻抗。
对于电力变压器,空载时原绕组的漏阻抗压降 I0Z1
很小,其数值不超过 U1的 0.2%,将 I0Z1忽略,则上式变成：
在副方，由于电流为零，则副方的感应电动势等于副方的空载电压，即：
10111 1001 ZIxjRE EIIU
jx
11 EU
220 EU
3） 变压器的变比：
在变压器中,原,副绕组的感应电动势
E1和 E2之比称为变压器的变比,用 表示,
即：
上式表明,变压器的变比等于原,副绕组的匝数比 。 当变压器空载运行时,由于
U1≈E 1,U20≈ E2,故可近似地用空载运行时原,副方的电压比来作为变压器的变比,
即
k
2
1
2
1
2
1
44.4
44.4
N
N
fN
fN
k
m
m
E
E?
N
N
O U
U
U
Uk
2
1
2
1
对于三相变压器,变比是指原,副方相电动势之比,也就是额定相电压之比 。
4,空载电流：
变压器空载运行时原绕组中的电流 0主要用来产生磁场,又称为励磁电流,所以对于这个电流我们要重点看一下：
1） 当不考虑铁心损耗时,励磁电流是纯磁化电流,用 来表示 。 由于磁路有饱和现象,磁化电流 与产生它的磁通 φ 之间的关系是非线性的 。 当磁通按正弦
i
i
i
规律变化时，励磁电流为尖顶波，根据谐波分析方法，尖顶波可分解为基波和 3,5、
7… 次谐波。除基波外，三次谐波分量最大。
这就是说，由于铁磁材料磁化曲线的非线性关系，要在变压器中建立正弦波磁通，
励磁电流必须包含三次谐波分量。
为了在相量图中表示励磁电流 μ,可以用等效正弦波电流来代替非正弦波励磁电流,其有效值为
IIII 2 52 32 1
从上图中,可以看出励磁电流 μ 与磁通 φ
是同相位的 。
2） 当考虑铁心损耗时,励磁电流 0中还必须包含铁耗分量,即或
=
这时激磁电流 将超前磁通一相位角
i
i
IFe?
I?0 I IFe?
I0
II Fe22
I?0?
5,空载时的向量图和等效电路,
1)空载时的向量图,我们已知
10111 1001 ZIxjRE EIIU
而变压器空载时从原方看进去的等效阻抗 Z0为式中,称为变压器的激磁阻抗。
这样,变压器原方的电动势方程可写成
11.
0
.
1
0
1
0 ZZZ
I
E
Z m
I
U
mmm jxRZ
I
E
0
1
)( 101011 ZZIZIE mU
R1是原绕组的电阻,是对应原绕组漏磁路磁导的电抗，它们数值很小且为常数。
但 Rm,m却受铁心饱和度的影响，不是常数。
当频率一定时，若外加电压升高，则主磁通增大，铁心饱和度程度 增加，磁导 Λ m下降,减小。同时铁耗 pFe
增大，但 pFe增大的程度比 增大的程度小，
由 pFe= Rm,则 Rm亦减小 。反之,若外加电压降低,则 Rm,增大,但通常外加电压是一定的,在正常运行范围内 (从空载到满载 )
1x
mmm NLx
2
1
I20
I20
x
mx
主磁通基本不变，磁路的饱和程也基本不变，因而 Rm,m可近似看着常数。 很显然，
从上面的分析我们可以总结出,Rm是表征铁心损耗的一个参数，而 Xm是表征主磁通磁化性能的一个参数。
x
2.2 变压器的负载运行在前面我们通过分析了解了变压器的空载运行情况，当变压器原方接入交流电源，副方接上负载时的运行方式称为变压器的负载运行。
一、负载运行时的物理情况：
如图所示即从空载电流 0变为负载时的电流 1。
原 绕组的磁动势也从空载磁动势 F0变为
F1=I1N1。 负载时的主磁通 Φm就是由原、副绕组的合成磁动势产生的，即,
F1+ F 2= F m。 于是变压器在负载时的电磁关系重新达到平衡。
二、电动势平衡方程式：
在原方,电动势平衡方程式为
I? I?
11
.
1
.
111
.
1
.
1
.
)( ZIEjxRIEU
在副方，电动势平衡方程式为：
式中,Z2 =R2+ j,副绕组的漏阻抗，
R2 分别为副绕组的电阻和漏电抗 。
三、负载运行时的磁动势平衡方程式,
负载运行时的磁动势平衡方程式可写为,
F1+F2=F0
或,I1N1+I2N2=I0N1
22
.
2
.
222
.
2
.
2
.
)( ZIEjxRIEU
2x
2x
将上式进行变化，可得：
F1=F0+（ -F2）
或,I1=I0+（ -N2/N1I2） =I0+（ -I2/K）
这说明变压器负载运行时通过磁动势平衡,
使原,副方的电流紧密地联系在一起,副方通过磁动势平衡对原方产生影响,副方电流的改变必将引起原方电流的改变,电能就是这样从原方传到了副方 。
四、变压器参数的折算：
由于原,副绕组的匝数 Ｎ １ Ｎ ２,原,副绕组的感应电动势 Ｅ 1Ｅ 2,这就给分析变压器的工作特性和绘制相量图增加了困难 。
为了克服这个困难,常用一假想的绕组来代替其中一个绕组,使之成为变比 k=１ 的变压器,这样就可以把原,副绕组联成一个等效电路,从而大大简化变压器的分析计算 。 这种方法称为绕组折算 。 折算后的量在原来的符号上加一个上标号,′,以示区别 。
折算的本质,在由副方向原方折算时，
由于副方通过磁动势平衡对原方产生影响，
因此，只要保持副方的磁动势不变，则变压器内部电磁关系的本质就不会改变。 即折算前后副方对整个回路的电磁关系的影响关系不能发生变化！ 副方各量折算方法如下：
1）副方电流的折算值,
.
2221 ININ
2
I
==
k
I
I
N
N
I
.
2
.
2
2
1
.
2 '
2）付方电动势的折算值：
于折算前后主磁通和漏磁通均未改变,
根据电动势与匝数成正比的关系可得
3） 付方漏阻抗的折算值：根据折算前后副绕组的铜损耗不变的原则,的：
2
.
2
.
2
12
.
' EkE
N
NE
.
22
,'
EkE?
2
2
22
2
222
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
)('''
)
'
(
)
'
('
ZkjxRkjxRZ
xkx
I
I
x
RkR
I
I
R
为：所以，漏阻抗的折算值无功损耗不变，得由折算前后付方漏磁通五、折算后得基本方程式、等效电路和相量图：
1、基本方程式：
2、等效电路：
3）相量图：
六、等效电路图的简化：
考虑到 Zm,Z1,I1N,I0,当负载变化时，
变化很小，可以认为不随负载的变化而变化。这样，便可把 T型等效电路进行简化处理：
Zk=Z1+ 2= Rk+j
通常在做定性分析时用相量图比较形象直观，而在做定量计算时用等效电路比较简便。
21 RRR k
21 xxx k
Z?
kx
2.3 变压器参数的测定变压器等效电路中的各种电阻、电抗或阻抗如 Rk、
xk,Rm,xm等称为变压器的参数，它们对变压器运行能有直接的影响。所以，我们有必要看一下各种参数是如何测定得通过实验的方法。
一、空载实验：
试验目的,测定变压器的空载电流 I0,变比 k,空载损耗 p0及励磁阻抗 Zm=Rm+jxm。
空载试验接线：如图所示注意,为了便于测量和安全起见，通常在低压侧加电压，将高压侧开路。
实验过程：外加电压 从额定电压开始在一定范围内进行调节实验目的：在电压变化的过程中，记录相应的空载电流，空载损耗，作出相应的曲线，找出当电压为额定时相对应的空载电流和空载损耗，作为计算励磁参数得依据。
结论：在空载情况下，我们可以从前面所学的空载等效电路图中看出，空载时，
Z0=Z1+Zm=（ R1+j） +（ Rm+jχm） 。 通常
Rm,R1,χm》,故 可 认 为 Z0
Zm=Rm+jχm,于是：
这样,我们 测得相关参数 。
01 IUZ m?
2
00 IpR m?
RZ mmmx 22
注意,1.由于励磁参数与磁路的饱和程度有关,故应取额定电压下的数据来计算励磁参数 。 2.对于三相变压器,按上式计算时 U1,I0,p0均为每相值 。 但测量给出的数据却是线电压,线电流和三相总功率,3.此时的空载损耗 p0为铁耗,。
由于空载试验是在低压侧进行的,故测得的激磁参数是折算至低压侧的数值 。 如果需要折算到高压侧,应将上述参数乘
κ2。 这里 κ是变压器的变化,可通过空载试验求出：
ax
AXN
U
U
k
U
U
20
1
二、短路实验：
实验过程：将变压器的副边直接短路，副边的电压等于零，称为变压器短路运行方式。
实验方法,为便于测量，通常在高压侧加电压，
将低压侧短路。 短路试验将在降低电压下进行，
使 Ik不超过 1.2I1N。
实验目的：在不同的电压下测出短路特性曲线
Ik=f(Uk),pk=f（ Uk）,如图所示，根据额定电流时的 pk,Uk值，可以计算出变压器的短路参数。
Xk =
注意,1.短路时，从短路的等效电路图可以看出，此时的短路损耗以铜耗为主 2.因电阻会随着温度发生变化，所以，我们的所得值要换算到标准工作温度下 75度：
Rk75℃ =Rk （ 对铜导线而言）
N
k
k I
UZ
I
U
1
2
1
2
N
k
k
k
k I
p
I
pR
RZ 22
5.234
755.234
Rk75℃ = Rk （ 对铝线 ）
所以，相应的
Zk75℃ =
短路损耗和短路电压也应换算到 750C的值
pkN= Rk75℃
UkN=I1N Zk75℃
对于三相变压器,按上式计算时 pk,Ik、
Uk均为一相的数值 。
2 2 8
752 2 8
xR C 22 75 0
I N21
2.4 标 幺 值在工程计算中，各物理量往往不用实际值表示，而采用相应的标幺值来进行表示：
标么值 =实际值 /基值通常取各量的额定值作为基值 。
采用标幺值的优点：
1.采用标么值可以简化各量的数值，并能直观地看出变压器的运行情况。
2.采用标么值计算，原、副方各量均不需要折算
3.用标么值表示，电力变压器的参数和性能指标总在一定的范围之内，便于分析比较。
例如短路阻抗 Zk*=0.04~0.175,空载电流 I0*=0.02~0.10。
4.采用标么值，某些不同的物理量具有相同的数值。 Z k*=UKN*
2.5 变压器的运行特性一、电压变化率：
1、
%100
'
%100
%100%
1
21
2
22
2
220
N
N
N
N
N
U
UU
U
UU
U
UU
U
这是电压变化率的定义式计算公式
2、简化公式：通过向量图的我们可以将电压变化率得求解公式进行简化。
△ U％ = × 100％
=β〔 Rk*cosφ2+xk*sinφ2〕 × 100%
β,称为变压器的负载系数,
由此，当 U1=U1N,cos φ2 =常数时，我们可以作出相应的 U2随着 I2变化的 U2=f(I2)曲线：
U
UU
N
N
*
1
*
2
*
1?
*2*1 II
此曲线我们称之为变压器的外特性。
此外，需要注意的是：当负载为感性时上式说明，电压变化率与负载的大小 β
（值）成正比。在一定的负载系数下,漏阻抗（阻抗电压）的标么值越大，电压变化率也越大。此外，电压变化率还与负载的性质，即功率因角数 φ 2的大小和正 负有关。
二、变压器的损耗和效率：
1、变压器的功率关系：
变压器原边从电网吸收电功率 P1,其中很小部分功率消耗在原绕组的电阻上
(pcu1=mI12R1)和铁心损耗上 (pFe=mI02Rm)。
其余部分通过电磁感应传给副绕组，称为电磁功率 PM。 副绕组获得的电磁功率中又有很小部分消耗在副绕组的电阻上
(pcu2=mI22R2),其余的传输给负载，即输出功率,
2222 c os?ImUP?
这样，变压器的功率关系可表示如下：
所以变压器的效率为：
2、效率的求解：
1） 以按给定负载条件直接给变压器加负载，
测出输出和输入有功功率就可以计算出来。
这种方法称为直接负载法
2211 PpppP cuFecu
%100
1
1
%100
1
2
P
pp
p
p?
2） 电力变压器可以应用间接法计算效率,间接法又称损耗分析法。 其优点在于无需给变压器直接加负载，也无需运用等效电路计算,只要进行空载试验和短路试验，测出额定电压时的空载损耗 p0和额定电流时的短路损耗 pkN就可以方便地计算出任意负载下的效率。
在应用间接法求变压器的效率时通常作如下假定：
1.忽略变压器空载运行时的铜耗,用额定电压下的空载损耗 p0来代替铁耗 pFe,即 pFe=p0,它不随负载大小而变化,称为不变损耗；
2.忽略短路试验时的铁耗,用额定电流时的短路损耗 pkN来代替额定电流时的铜耗 。 但需要注意的是：
不同负载时的铜耗与负载系数的平方成正比，
当短路损耗 pk不是在 IK=IN时测的，则
pkN=(IN/IK)2PK。
3,不考虑变压器副边电压的变化，即认为
U2=U2N不变，这样便有
P2=mU2I2 cosφ2=mU2NI2N(I2/I2N)cosφ2
= β SN cos φ 2
kNcu pp
2
这样，效率的公式可变为：
= *100%
以上的假定引起的误差不大（不超过 0.5
％），却给计算带来很大方便，电力变压器规定都用这种方法来计算效率。
3.效率特性：
上式说明，当负载的功率因数 cos φ 2一定时，效率随负载系数而变化。图为变压器的效率曲线。
ppS
pp
kNN
kN
2
02
2
0
c o s
1
特性分析：
1.空载时输出功率为零,所以 η=0。
2.负载较小时,损耗相对较大,功率 η较低 。
3.负载增加,效率 η亦随之增加 。 超过某一负载时,因铜耗与成正比增大,效率 η反而降低,最大效率 η出现在 =0的地方 。 因此,
取 η对 β的导数,并令其等于零,即可求出最高效率 ηmax时的负载系数 βm
βm=
d
d
=
p
p
kN
0
ηmax= × 100％
即当不变损耗 （ 铁耗 ） 等于可变损耗 （ 铜耗 ）
时效率最大 。
由于变压器总是在额定电压下运行,但不可能长期满负载 。 为了提高运行的经 济性,
通常设计成 βm=0.5～ 0.6,这样,
使铁耗较小
pS
p
Nm 02
0
2co s
21
4
1~
3
10?
p
p
kN
第 3章 三 相 变 压 器现代电力系统都采用三相制，故三相变压器使用最广泛。 但三相变压器也有其特殊的问题需要研究，例如三相变压器的磁路系统、三相变压器绕组的连接方法和联结组、三相变压器空载电动势的波形和三相变压器的不对称运行等。此外，变压器的并联运行也放在本章讨论。
3.1 三相变压器的磁路系统三相变压器的磁路系统 可分为各相磁路独立和各相磁路相关两大类 。
一,各相磁路独立,
三相变压器组或组式三相变压器,如图所示特点,1.显然各相磁路相互独立彼此无关
2.当原方接三相对称电源时，各相主磁通和励磁电源也是对称的。
二、各相磁路相关：
如图所示，
可见，此时的各相磁通之间是相互联系的，即：
特点,在这种铁心结构的变压器中，任一瞬间某一 相的磁通均以其他两相铁心为回路，因此各相磁路彼此相关联。
...
0 CBA
3.2三相变压器的电路系统 ---绕组的连接法与联结组一、绕组的端点标志与极性：
首先，我们来了解一下变压器出线端的标志符号：
绕组名 单相变压器 三相变压器首 端 末 端 首 端 末 端 中 点高压绕组 A X A B C X Y Z N
低压绕组 a x a b c x y z n
中压绕组 Nm
Xm
CBA mmm ZYX mmm
mA
同极性 (名 )端,由于变压器高、低压绕组交链着同一主磁通，当某一瞬间高压绕组的某一端为正电位时，在低压绕组上必有一个端点的电位也为正，则这两个对应的端点称为同极性端，并在对应的端点上用符号“．”标出。
注意,绕组的极性只决定于绕组的绕向，与绕组首、
尾端的标志无关。 规定绕组电动势的正方向为从首端指向末端。当同一铁心柱上高、低压绕组首端的极性相同时，其电动势相位相同，如图所示。
当首端极性不同时，高、低压绕组电动势相位相反，如图：
二、单相变压器的联结组,
1、变压器的联结组：三相变压器高、低压绕组对应的 线电动势 之间的相位差，通常用时钟法来表示，称为变压器的联结组。
2、时钟法,即把高压绕组的线电动势相量作为时钟的长针，且固定指向 12的位置，对应的低压绕组的线电动势相量作为时钟的短针，其所指的钟点数就是变压器联结组的标号。
3、单相变压器的联结组号：
如图所示,对于单相变压器，当高、低压绕组电动势相位相同时，联结组为 I,I0,其中 I,I表示高、低压绕组都是单相绕组。当高、低压绕组电动势相位相反时，其联结组为 I,I6。
三、三相绕组的联结方式：
对于三相变压器,不论是高压绕组还是低压绕组,我国主要采用 星形连接 （ Y连接 ） 和三角形连接 （ D连接 ） 两种 。
星形连接方式,以高压绕组为例,把三相绕组的３
个末端 X,Y,Z连在一起,结成中点,而把它们的三个首端 A,B,C引出,便是星形连接,以符号 Y表示 。
三角形连接方式：如果把一相的末端和另一相首端连接起来,顺序形成一闭合电路,称为三角形连接,用 D表示 。
注意：相应的是对于低压侧而言,用 y,d表示 。
四、三相变压器的联结组：
三相变压器的联结组 —— 高,低绕组对应线电动势之间的相位差,不仅与绕组的极性 （ 绕法 ） 和首末端的标志有关,而且与绕组的连接方式有关 。
1,Y,y接法如图所示：
当各相绕组同铁心柱时,Y,y接法有两种情况。
1）,高、低压绕组同极性端有相同的首端标志，高、低压绕组相电动势相位相同，
则高、低压绕组对应线电动势和也同相位，
其联结组为 Y,y0。
2）、同极性端有相异的端点标志，高、
低压绕组相电动势相位相反，则对应的线电动势和相位也相反，因此其联结组为 Y，
y6。
如果高低绕组的三相标记不变，将低压绕组的三相标记依次轮换，如 b→ a,c→ b，
a→ c； y→ x,z→ y,x→ z,则可得到其他联结组别，例如 Y,y4； Y,y8； Y,y10；
Y,y2等偶数联结组。
2,Y,d接法在用相量图判断变压器的联结组时应注意以下几点：
1） 绕组的极性只表示绕组的绕法,与绕组首末端的标志无关；
2） 高,低压绕组的相电动势均从首端指向末端,
线电动势从 A指向 B；
3） 同一铁心柱上的绕组 （ 在连接图中为上下对应的绕组 ）,首端为同极性时相电动势相位相同,
首端为异极性时相电动势相位相反；
4） 相量图中 A,B,C与 a,b,c的排列顺序必须同为 顺时针 排列,即原,副方同为正相序 。
5)对于 Y,y连接而言,可的 0,2,4,6,8,10六个偶数的联结组号,
相对于 Y,d而言,就可的 1,3,5,7,9,11六个奇数的联结组号,
5,标准联结组：
总的来说,Y,y接法和 D,d接法可以有
0,2,4,6,8,10等 6个偶数联结组别,
Y,d接法和 D,d接法可以有 1,3,5,7、
9,11等 6个奇数组别,因此三相变压器共有 12个不同的联结组别 。 为了使用和制造上的方便,我国国家标准规定只生产下列 5
种标准联结组别的电力变压器,即 Y,yn0；
Y,d11； YN,d11； YN,y0； Y,y0。 其中以前 3种最为常用 。 对于单相变压器,标准联结组为 I,I0。
3.3 三相变压器空载电动势的波形在分析单相变压器的空载运行时指出,由于磁路存在着饱和现象,当主磁通为正弦波时,励磁电流为尖顶波,其中除基波外还主要包含有三次谐波 。 但在三相变压器中,三次谐波电流在时间上相位相同 。 即
tIi mA 3s i n33?
tt IIi mmB 3s i n)1 2 0(3s i n 3033
tt IIi mmC 3s i n)2 4 0(3s i n 3033
可见，在三相中三次 谐波 在时间上是同相位的，所以，它的流通与否与三相绕组的连接方式有关：
如果三相变压器的原绕组为 YN或 D接法,则三次谐波电流可以流通,各相磁化电流为尖顶波 。 在这种情况下,不论副方是 y接法或 d接法,铁心中的主磁通均为正弦波,因此各相电动势也为正弦波 。
下面进行详细分析：
1,Y,y连接的三相变压器：
在这种接法里,三次谐波电流不能流通,励磁电流近似为正弦波 。 由于铁心的饱和现象,磁通近似为平顶波,除基波外,还主要包含有三次谐波磁通,如图所示 。 但三次谐波磁通的大小决定于三相变压器的磁路系统 。
1,各相磁路独立的三相变压器组三次谐波磁通较大,加之,所以三次谐波电动势相当大,其幅值可达基波电动势幅值的 45～ 60%,导致相电动势波形严重畸变,所产生的过电压可能危害绕组的绝缘 。 因此,三相变压器组不能采用 Y,y连接,但在线电动势中,由于三次谐波电动势互相抵消,其波形仍为正弦波 。
ff 3 13?
2,磁路彼此关联的三相心式变压器在这种磁路结构中,各相大小相等,相位相同的三次谐波磁通不能在主磁路中闭合,
只能沿铁心周围的油箱壁等形成闭路,由于该磁路磁阻大,故三次谐波磁通很小,
可以忽略不计,主磁通及相电动势仍可近似地看作正弦波 。 因此,三相心式变压器可以接成 Y,y连接 （ 包括 Y,yn连接 ） 。 但因三次谐波磁通经过油箱壁及其它铁夹件时会在其中产生涡流,引起局部发热,增加损耗 。 因此这种接法的三相心式变压器其容量一般不超过 1800KVA。
3,Y,d连接的三相变压器该环流对原有的三次谐波磁通有强烈的去磁作用，因此磁路中实际存在的三次谐波磁通及相应的三次谐波电动势是很小的，
相电动势波形仍接近正弦波。 或者 从全电流定律解释，作用在主磁路的磁动势为原、
副边磁动势之和，在 Y,d连接中，由原方提供了磁化电流的基波分量，由副方提供了磁化电流的三次谐波分量，其作用与由原方单独提供尖顶波磁化电流是等效的。
3.4 变压器的并联运行一,并联运行的定义：
是指将两台或多台变压器的原方和副方分别接在公共母线上,同时向负载供电的运行方式,如图所示 。
二、并联运行的优点：
1） 可以提高供电的可靠性 。
2） 可以根据负荷的大小调整投入并联运行变压器的台数,以提高运行效率；
3） 可以减少备用容量,并可随着用电量的增加,分期分批地安装新的变压器,以减少初投资 。
当然,并联变压器的台数也不宜 太多,因为在总容量相同的情况下,一台大容量变压器要比几台小容量变压器造价低,基建设投资少,占地面积小 。
三、变压器的理想并联运行条件,
1） 空载时并联的各变压器副绕组之间 没有环流 。
2） 带负载后各变压器的负载系数相等 。
3） 负载时各变压器对应相的电流相位相同 。
四、并联运行的变压器必须满足以下三个条件,
1） 各变压器高,低压方的额定电压分别相等,即各变压器的变比相等；
2) 各变压器的联结组相同；
3） 各变压器短路阻抗的标么值相等,且短路电抗与短路电阻之比相等 。
上述三个条件中,条件 2﹚ 必须严格保证 。
五、条件不满足时的情况：
1）如果各变压器的联结组不同：将会在变压器的副绕组所构成的回路上产生一个很大的电压差，
这样的电压差作用在变压器必然产生很大的环流
（几倍于额定电 流）
它将烧坏变压器的绕组，因此联结组不同的变压器绝对不能并联运行。
2）变比不相等时,在并联运行的变压器之间也会产生环流。
3）当并联运行的变压器阻抗标么值不相等时：各并联变压器承担的负载系数将不会相等，下面分析变压器并联运行时的负载分配问题。
在实际运行中,条件 1） 和 3） 可以稍有差异,
但要求各并联运行的变压器其变比的差值
（ ＝ × 100%，,为并联变压器的变比 ） 不超过 1%,短路阻抗的差值不超过 10%。
六,变压器并联运行时的负载分配：
如图所示,
k? k? kk
kk
BA
BA?
Ak Bk
设这两台并联运行的变压器联结组相同,变比相等,但是阻抗的标幺值不等,这样,从上图可的,
用标幺值表示,
KBBKAA
BA
ZIZI
III
..
..
2
.
*/**/*
****
..
..
KAKBBA
KBBKAA
ZZII
ZIZI
可见,负载电流的标幺值与其短路阻抗的标幺值成反比,由于短路阻抗角相差不大,短路阻抗角的差别对并联变压器的负载分配影响不大,因此上试可以写成标量的形式,即,
设变压器负载运行时副边电压 U2=U2N保持不变,
则负载系数,
KAKBKAAKBA uuZZII /*/**/*
**
22
22
2
2
2 SS
S
UI
UI
I
I
I
NNN
N
N
进而可以写成,
上式不难推广到多台变压器并联运行的情况,
KAKBKAKBBA uuZZ /*/*/
3.5 三相变压器的不对称运行变压器在实际运行中，经常会出现三相负载不对称的情况，这样都会造成变压器的不对称运行的情况，分析不对称运行常用对称分量法 。
一、对称分量法：
定义,一种线性变换方法，它将任意一组不对称的三相系统的量分解为等效的三个对称系统的三相量，即 正序系统量、负序系统量和零序系统量。
正序系统三相量大小相等、相位彼此相差
1200，相序为 abc； 负序系统三相量也是大小相等、相位彼此相差 1200，但相序为
acb； 零序系统三相量大小相等、相位相同。
0
.
c
.
c
.
c
.
c
0
.
b
.
b
.
b
.
b
0
.
a
.
a
.
a
.
UUUU
UUUU
UUUUa
式中的
..
.
2
.
ac
ab
UaU
UaU
.
0
.
0
.
0
.
2
.
..
cba
ac
ab
UUU
UaU
UaU
a 为复数算子，满足
a3=1,a2+a+1=0
任何相量乘以 a,表示该相量逆时针旋转
1200，乘以 a2表示顺时针旋转 1200。
将以上所分析的带入最初的方程式，可得对称分量：
)(
3
1
)(
3
1
)(
3
1
....
0
..
2
..
.
2
...
cbaa
cbaa
cbaa
UUUU
UaUaUU
UaUaUU
由此可见，如果以知三相不对称电压，我们就可以根据上式求出其对称分量，反之，亦然。以上分析同样适用与电流,如图所示,
二、三相变压器各相序阻抗和等效电路：
1）正序阻抗、负序阻抗及其等效电路：
正序阻抗,正序电流所遇到的阻抗称为正序阻抗。
而所谓的正序电流是大小相等、相位彼此相差
1200的三相对称系统,其阻抗为负序阻抗,负序电流所遇到的阻抗称为负序阻抗。
它和正序阻抗之间的区别仅在于如果正序是从 A-
B-C,而负序就是从 A-C-B,因此负序系统的等效电路和负序阻抗与正序系统相同，即 Z-=Z+=ZK。
kkk jxRZZ
(2)零序阻抗及其等效电路,
零序电流,零序电流遇到的阻抗称之为零序阻抗,零序阻抗比较复杂,它不仅和三相变压器绕组的连接方式有关,还和磁路的结构有关,
1)绕组连接方式的影响,
a:对于 Y接,三相同相位的零序电流不能流通,
因此在零序等效电路中,Y接的一侧电路是开路的,即从该侧看进去 Z0=∞
b:对于 YN接,三相零序电流可以流通,因此零序等效电路中 YN一侧应为通路,
C:如为 D接,则三相零序电流可在 D连接的绕组内流通,但从外电路看进去,即没有电流流出,也没有电流流入,所以,从外部看进去应是开路,D连接一侧相当于变压器内部短路,如图所示,
（ 2）磁路结构的影响：
对于三相变压器组，各相磁路独立，零序电流产生的三相同相位的零序磁通可沿各相自己的铁心闭和，其磁路为主磁路，因此：
对于三相心式变压器，各磁路相互关联，不能沿铁心闭和，只能沿油箱壁闭和，其磁阻大，因而 Zm0比较小。
mmmm jxRZZ0
（ 3）零序阻抗的测定：
YN,d和 D,yn接法的三相变压器 Z0=Zk,无须另行测量。
Y,yn接法的 Z0的测量方法则是：
把副方三个绕组首尾串联接到单相电源上，以模拟零序电流和零序磁通的流通情况，原方开路，
如图所示。测量电压 U,电流 I和功率 P,则从副方看的零序阻抗为：
Z0=U/3I
R0=P/3I2
2
0
2
00 RZX
对于 YN,y连接的三相变压器,将原绕组串联,
副绕组开路,便可测出从原方看的零序阻抗 。
五,三相变压器 Y,yn连接时的单相运行：
详细分析变压器的不对称运行已超出本书的范围 。
作为对称分量法的应用举例,只分析在外加对称三相电压时三相变压器 Y,yn连接的单相运行 。 如图所示,
为简单起见，将原方各量折算到副方，且不加折算号,ˊ,。这样我们可以得到,
将付方电流分解为对称分量,L
cb
a
ZIU
II
II
0
IIIII
IIIII
IIIII
cba
c
a
b
a
a
c
a
b
a
a
a
a
a
3
1
)
(
3
1
3
1
)
(
3
1
3
1
)
(
3
1
2
2
在忽略激磁电流的情况下,原方折算电流
，由于原方为 Y接,相电流只有正序分量和负序分量,
IIII aAaA 0,
Ia
Ia
B
I
A
IIaIIIc
IIaIII
IIIII
aacc
aaBB
aaAA
3
1
)(
3
1
)2(
3
2
)(
2
下面分析各电压分量,由于外加电压为对称系统，
故只有正序电压,,，而没有负序和零序分量。但由于负载电流不对称，在副方会产生负序和零序电流及相应的磁通，它们会在原、副绕阻中产生负序电压和零序电压。
原方中的负序电流,,能以电源为回路。
由于原，副方负序电流产生的磁动势平衡，负序压降仅为负序漏阻抗压降，其值不大。
零序的情况则不相同，由于零序电流只能在副方流通，在原方电路中虽有零序电动势，却无零序电流。因此副方的零序电流全部为励磁电流，原方的零序电压即为零序电动势。
UA? UB? UC?
IA IB IC
如图所示,
各相序电压平衡方程式为,
0
0
02
00
a
A
a
aa
k
aa
k
aAa
E
EZ
Z
Z
U
IU
IU
IUU
由此可的电压表达式,
将它们带入上面的式子中,得,
L
aaaaaa
L
aa
a
c
k
c
k
cccccc
a
b
k
b
k
bBbbbb
a
a
k
a
k
aAaaaa
Z
Z
EZZZ
EZZZ
EZZZ
IIIUUU
IU
IIIUUUUU
IIIUUUUU
IIIUUUUU
）（或已知
0
0
02
0
0
02
0
0
02
0
0
)(
)(
)(
ZZZZ
UIII
LmK
A
aaa 32
02
0
相应的等效电路如图可见,
式中参数 ZK,Z2和 Zm0为已知,电源电压,负载阻抗也为已知,这样便可求出各相序的电流和负载电流,
由于 ZK,Zm0,Z2,Zm0，如果将 ZK和 Z2忽略，
则,
ZZZZ
UIIII
LmK
A
aaa 32
3
)(
02
0
Lm
A
Lm
A
ZZ
u
ZZ
U
I
0
0
3
13
3?
忽略 ZK和 Z2后,原方和付方相电压相等,
这样,就可以作出简化向量图,
UUU
UUU
UUU
C
a
CC
B
a
Bb
A
a
Aa
E
E
E
0
0
0
可见，尽管外加线电压对称，当副方接单相负载后，在每相上叠加有零序电动势，造成相电压不对称。在相量图中表现为相电压中点偏离了线电压三角形的几何中心，这种现象称为,中点浮动,。中点浮动的程度取决于 Ea0,而 Ea0 又取决于零序电流的大小和磁路结构。
如果是三相心式变压器，由于零序磁通遇到的磁阻较大,Zm0较小，因此只要适当 限制中线电流，
则 Ea0 不致太大，所造成的相电压偏移不大。负载电流的大小主要决定于负载阻抗 ZL,因此这种结构的三相变压器可以带一相到中点的负载。
如为三相变压器组，零序磁通所遇到的磁阻小，
很小的零序电流就会产生很大的零序电动势，造成中点浮动较大，相电压严重不对称。负载电流的大小主要受 的限制，即使负载阻抗 ZL很小，
负载电流也大不起来。在极端的情况下，如一相发生短路,=0，则即短路电流仅为正常激磁电流的 3倍。
但此时 ＝ 0,＝,使其余两相电压提高到原来的倍，这是很危险的。 因此三相变压器组不能接成 Y,yn联结组。
Zm0
ZL
Z
U
m
AI 3,
Ua? Ea? 0 UA
第四章 变压器的瞬变过程
在实际运行中,有时会受到外界因素的急剧扰动,如 负载突然变化,空载合闸到电源,副方突然短路及过电压冲击 等,原来的稳定运行状态必然遭到破坏,各电磁量要经历一个急剧的变化过程才能达到新的稳定运行状态 。 这种从一种稳定运行状态过渡到另一种稳定运行状态的过程,称为瞬变过程 。
4.1 变压器空载合闸时的瞬变过程
空载合闸：变压器副边开路,将原边接入电源 。
在稳态运行时,变压器的空载电流很小,
仅为额定电流的 2~10%。 但在空载合闸时却可能出现很大的冲击电流,其值可达稳态空载电流的几十倍甚至上百倍,相当于几倍的额定电流 。 如不采取适当措施,则可能使开关跳闸,变压器不能顺利投入电网 。
4.1.1空载合闸的瞬变过程设电源电压按正弦规律变化,合闸时原方的电动势平衡方程式为
)s i n (2 111110
tUu
dt
d
NRi
)s i n (2 111
tU
dt
d
N
Ct
N
U
)c os (
2
1
1
1
忽略铁心的剩磁，即 t=0时,Φ 1 =0,代入上式：
上式表明，磁通 的大小与合闸瞬间电压的初相角 有关，我们下面来看一下两种极端情况：
1）合闸时 =900，可见,
c os
2
1
1
N
U
C?
1
tt mm
s i n)
2
c o s (1
这时暂态分量 =0,合闸后磁通立即进入稳定状态,因而建立该磁通的合闸电流也立即达到稳态空载电流,避免了冲击电流的产生 。
2） 合闸时 =0,可得：
这时磁通的暂态分量 达到最大值 。 由于忽略了电阻,暂态分量将不衰减,在合闸后半个周期 （ t= ） 时磁通达到最大值,
1
'''c o s 111 tmm
1
R1
m2m a x1?
如图所示：
在三相变压器中,由于三相变压器彼此相差,合闸时总有一相电压的初相角接近于零,因此总有一相的空载合闸电流较大 。
4,1,2 过电流的影响在整个瞬变过程中，大部分时间内的冲击电流都在额定电流值以下。因此，无论从电磁力或温升来考虑，对变压器本身没有多大危害。但在最初几个周期内，冲击电流可能使过电流保护装置误动作。为了防止这种现象发生，加 快合闸电流的衰减，
可在变压器原边串入一个合闸电阻，合闸完后再将该电阻切除。
4.2 变压器副方突然短路时的瞬变过程
副方突然短路时，由于短路电流很大，可以将激磁电流忽略，这样，我们就可以得到如图所示的等效电路：
在分析付方发生短路时的瞬变过程时，思路和前面我们所分析的空载和闸的瞬变过程时一样的，所以在这里，我们不在进行详细的阐述，关键看结论！
在突然短路时会产生一个很大的冲击电流，
它会在变压器绕组上产生很大的电磁力，
严重时可能使变压器绕组变形而损坏。为了限制,不宜过小。但从减小变压器电压变化率看,又不宜过大。因此在设计变压器时必须全面考虑 值的选择。对于三相变压器，由于各相电压彼此相差 1200，发生三相突然短路时，总有一相会处在短路电流最大或接近最大的情况。
ik* m ax Zk*
Zk*
Zk*
2.突然短路时的电磁力：
在发生突然短路时，变压器的绕组处在漏磁场中，绕组中的电流与漏磁场相互作用，
在绕组的导线中产生电磁力，严重时可达到额定运行时的 400-900倍！所以，在设计时要注意这一点！
4.3 变 压器 的 过 电 压变压器运行时，由于某种原因使得变压器承受的电压超过它的最大允许工作 电压时，
称为过电压。过电压 对变压器的影响却很大，它可能导致绝缘击穿，因此必须采取有效措施，防止过电压的产生或进行有效的保护。
为了保证变压器的安全可靠运行，必须采取过电压保护措施。常用的方法有：
1）安装避雷器； 2）加强绕组的绝缘；
3）增大绕组的匝间电容； 4）采用中性点接地系统。
第五章 其 他 变 压 器
5.1 自耦变压器一、定义：
自耦变压器,把普通双绕组变压器的高压绕组和低压绕组串联连接，
便构成一台自耦变压器,如图所示 。 正方向规定与双绕组变压器相同 。
二、电流关系和电压关系：
如图 C所示，在分析时我们可忽略自耦变压器的漏磁通和绕组电阻，这样我们可以得到以下等式：
≈ = ＝ kA
kA,自耦变压器的变比。
负载时磁动势平衡关系为：
U
U
N
N
2
1
E
E
2
1
N
N
2
1
.
102211 )( NIINNNI
若忽略励磁电流，则有：
A点电流关系为：
带入上式，可得：
0)( 2211 INNNI
III 21
'
0
0
2
2
2
1
2
1
2211
22212111
i
k
i
i
N
N
I
NINI
NINININI
A
三、容量关系：
自耦变压器的容量是它的输入容量或输出容量。额定运行时容量用 S自 N表示：
SN=（ 1-1/KA） S自 N
在这里：
SN---等于普通变压器的额定容量，
在自耦变压器中，叫做 绕组容量
1/KAS自 N---自耦变压器的 传导容量
四、主要优缺点：
优点,由于自耦变压器的绕组容量小于额定容量，当额定容量相同时，自耦变压器与双绕组变压器相比，其单位容量所消耗的材料少、变压器的体积小、造价低，而且铜耗和铁耗也小，
因而效率高。这就是自耦变压器的主要优点。
缺点,由于自耦变压器原、副绕组之间有直接电的联系，为了防止因高压边单相接地故障而引起低压边的过电压，
用在电力系统中的三相自耦变压器中性点必须可靠接地。同样，由于原、
副绕组之间有直接电的联系，当高压边遭受过电压时，会引起低压边严重过电压，为避免这种危险，需要在原、
副边都装设避雷器。
5.2 电压互感器和电流互感器电压互感器和电流互感器又称 仪用互感器,
是电力系统中使用的测量设备,其工作原理与变压器基本相同 。 使用互感器的目的是,1,与小量程的标准化电压表和电流表配合测量高电压,大电流； 2,使测量回路与被测回路隔离,以保障工作人员和测试设备的安全； 3,为各类继电保护和控制系统提供控制信号 。
一、电压互感器：
当忽略漏抗时：
≈
= =
这样，被测电压
U1=K? U2
U
U
2
1
E
E
2
1
N
N
2
1
uk
但实际上很明显，电压互感器存在着误差，
这个误差包括变比误差和相位误差。
在使用电压互感器时应注意：
1．副方不允许短路，否则会产生很大的短路电流，烧坏互感器的绕组； 2．副方应可靠接地； 3．副方接入的阻抗不得小于规定值，以减小误差。
二、电流互感器：
如图所示：
如果将励磁电流忽略，根据磁动势平衡关系：
式中,k i 为电流互感器的变流比，显然，当测量出 I2后，被测电流 I1=Ki I 2
在实际中,由于励磁电流和漏阻抗的影响，
电流互感器也存在着误差。
.
2
.
2
1
2
.
1
.
221
.
1
0
IkI
N
N
I
NINI
i
电流互感器在使用时应注意,1,在运行过程中绝对不允许副方开路 。 这是因为电流互感器的原方电流是由被测试的电路决定的,在正常运行时,电流互感器的副方相当于短路,副方电流有强烈的去磁作用,即副方的磁动势近似与原方的磁动势大小相等,方向相反,因而产生铁心中的磁通所需的合成磁动势和相应的励磁电流很小 。
若副方开路,则原方电流全部成为励磁电流,使铁心中的磁通增大,铁心过分饱和,铁耗急剧增大,引起互感器发热 。 同时因副绕组匝数很多,将会感应出危险的高电压,危及操作人员和测量设备的安全； 2,副方应可靠接地； 3,副方回路阻抗不应超过规定值,以免增大误差 。
1.1 变压器的基本结构和分类一、变压器的基本结构：
电力变压器的基本构成部分有：铁心,绕组,绝缘套管,油箱及其他附件等,其中铁心和绕组是变压器的主要部件,称为器身 。 图 1-2是油浸式电力变压器的结构图 。
我们来看一个简化图,
1、铁心和绕组：变压器中最主要的部 件，他们构成了变压器的器身。
1）铁心：构成了变压器的磁路，同时又是套装绕组的骨架。 铁心由铁心柱和铁轭两部分构成。
铁心柱上套绕组，铁轭将铁心柱连接起来形成闭合磁路。
铁心材料：为了提高磁路的导磁性能，减少铁心中的磁滞、涡流损耗，铁心一般用高磁导率的磁性材料 —— 硅钢片叠成。硅钢片有热轧和冷轧两种，其厚度为 0.35～ 0.5mm,两面涂以厚 0.02～
0.23mm的漆膜，使片与片之间绝缘。
铁心型式,变压器铁心的结构有心式,壳式和渐开线式等形式 。 壳式结构的特点是铁心包围绕组的顶面,底面和侧面,如图所示 。 心式结构的特点是铁心柱被绕组包围,如图所示 。 壳式结构的机械强度较好,
但制造复杂,
心式结构比较简单,绕组的装配及绝缘比较容易,电力变压器的铁心主要采用心式结构 。
铁心叠装,变压 器的铁心一般是由剪成一定形状的硅钢片叠装而成。为了减小接缝间隙以减小激磁电流，一般采用交错式叠法，使 相邻层的接缝错开。
铁心截面,铁心柱的截面一般作成阶梯形,
以充分利用绕组内圆空间 。 容量较大的变压器,铁心中常设有油道,以改善铁心内部的散热条件,如图所示 。
2）绕组,绕组是变压器的电路部分，它由铜或铝绝缘导线绕制而成 。
一次绕组（原绕组）：输入电能二次绕组（副绕组）：输出电能他们通常套装在同一个心柱上，一次和二次绕组具有不同的匝数，通过电磁感应作用，一次绕组的电能就可传递到二次绕组，且使一、二次绕组具有不同的电压和电流。
其中，两个绕组中，电压较高的我们称为高压绕组，相应的电压较低的称为低压绕组。从高、低压绕组的相对位置来看，变压器的绕组又可分为同心式、交迭式。由于同心式绕组结构简单，制造方便，所以，国产的均采用这种结构，交迭式主要用于特种变压器中。
2、其他部件：除器身外，典型的油锓电力变压器中还有油箱、变压器油、绝缘套管及继电保护装置等部件。
二、变压器的分类：
变压器的种类很多,可按其用途,结构,相数,
冷却方式等不同来进行分类 。
1,按用途分类,可分为电力变压器 （ 主要用在输配电系统中,又分为升压变压器,降压变压器,
联络变压器和厂用变压器 ）,仪用互感器 （ 电压互感器和电流互感器 ）,特种变压器 （ 如调压变压器,试验变压器,电炉变压器,整流变压器,
电焊变压器等 ） 。
2、按绕组数目分类,可分为双绕组变压器,三绕组变压器、多绕组变压器和自耦变压器。
3,按铁心结构分类,有心式变压器和壳式变压器 。
4,按相数分类,有单相变压器,三相变压器和多相变压器 。
5,按冷却介质和冷却方式分类,可分为油浸式变压器 （ 包括油浸自冷式,油浸风冷式,油浸强迫油循环式 ）,干式变压器,充气式变压器 。
6,电力变压器按容量大小通常分为小型变压器 （ 容量为 10～ 630kVA）,中型变压器
（ 容量为 800～ 6300kVA）,大型变压器
（ 容量为 8000～ 63000kVA） 和特大型变压器 （ 容量在 90000kVA及以上 ） 。
三,额定值：
额定值是制造厂对变压器在指定工作条件下运行时所规定的一些量值 。 额 定值通常标注在变压器的铭牌上 。 变压器的额定值主要有：
1,额定容量 SN
额定容量是指额定运行时的视在功率 。 以
VA,kVA或 MVA表示 。 由于变压器的效率很高,通常一,二次侧的额定容量设计成相等 。
2,额定电压 U2N和 U2N
正常运行时规定加在一次侧的端电压称为变压器一次侧的额定电压 U2N。 二次侧的额定电压 U2N 是指变压器一次侧加额定电压时二次侧的空载电压 。 额定电压以 V或 kV表示 。
对三相变压器,额定电压是指线电压 。
3,额定电流 I2N和 I2N
根据额定容量和额定电压计算出的线电流,称为额定电流,以 A表示 。
对单相变压器对三相变压器
4,额定频率 fN
除额定值外,变压器的相数,绕组连接方式及联结组别,短路电压,运行方式和冷却方式等均标注在铭牌上 。 额定状态是电机的理想工作状态,具有优良的性能,可长期工作 。
N
N
N
N
N
N U
SI
U
SI
2
2
1
1 ;
N
N
N
N
N
N U
SI
U
SI
2
2
1
1 3;3
1.2 变压器的工作原理一、工作原理：
第二章 变压器的运行原理与特性
2,1 变压器的空载运行一、空载运行的物理现象：
1,空载运行,是指变压器原绕组接到额定电压、额定频率的电源上，副绕组开路时的运行状态。
2.物理现象：如图所示：
主磁通：
漏磁通：
主磁通和漏磁通在性质上的不同：
1） 由于铁磁材料有饱和现象,所以主磁路的磁阻不是常数,主磁通与建立它的电流之间呈非线性关系 。 而漏磁通的磁路大部分是非铁磁材料组成,所以漏磁路的磁阻基本上是常数,漏磁通与产生它的电流呈线性关系
2） 主磁通在原,副绕组中均感应电动势,当副方接上负载时便有电功率向负载输出,故主磁通起传递能量的作用 。 而漏磁通仅在原绕组中感应电动势,不能传递能量,仅起压降作用 。 因此,
在分析变压器和交流电机时常将主磁通和漏磁通分开处理 。
3.正方向的规定：
从理论上讲,正方向可以任意选择,因各物理量的变化规律是一定的,并不依正方向的选择不同而改变 。 但正方向规定不同,
列出的电磁方程式和绘制的相量图也不同 。
在电机方向的学科中通常按习惯方式规定正方向,称为惯例 。 具体原则如下：
1） 在负载支路，电流的正方向与电压降的正方向一致，而在电源支路，电流的正方向与电动势的正方向一致
2） 磁通的正方向与产生它的电流的正方向符合右手螺旋定则
3） 感应电动势的正方向与产生它的磁通的正方向符合右手螺旋定则电压 u1,u2的正方向表示电位降低,电动势 e1,e2的正方向表示电位升高 。 在原方,u1由首端指向末端,
1从首端流入 。 当 u1与 1同时为正或同时为负时,表示电功率从原方输入,称为电动机惯例 。 在副方,
u2和 2的正方向是由 e2的正方向决定的,即 2沿 e2的正方向流出 。 当 u2和 2同时为正或同时为负时,电功率从副方输出,称为发电机惯例 。
4、空载时的电磁关系：
1）电动势与磁通的关系：
假定主磁通按正弦规律变化,即
Φ=Φmsinωt
根据 根据电磁感应定律和对正方向规定,一,
二次绕组中感应电动势的瞬时值为,
)90s i n (2c os 01111 tEtNdtdNe m
)90s i n (2c o s 02222 tEtNdtdNe m
)90s i n (2c o s 0111111 tEtNdtdNe m
式中：
m
m fNNE
1
1
1 44.4
2
m
m fNNE
2
2
2 44.42
m
m fNNE
11
11
1 44.42
注意：从上面的表达式中我们可以看出，
电 动势总是滞后与产生的他的磁通 90。
2） 电动势平衡方程式：
根据对正方向的规定，可以得到空载时电动势平衡方程式：
将漏感电动势写成压降的形式,
10111 RIEEU
01011 IIE jxLj
式中 Z1=R1+ 1σ —— 原绕组的漏阻抗。
对于电力变压器,空载时原绕组的漏阻抗压降 I0Z1
很小,其数值不超过 U1的 0.2%,将 I0Z1忽略,则上式变成：
在副方，由于电流为零，则副方的感应电动势等于副方的空载电压，即：
10111 1001 ZIxjRE EIIU
jx
11 EU
220 EU
3） 变压器的变比：
在变压器中,原,副绕组的感应电动势
E1和 E2之比称为变压器的变比,用 表示,
即：
上式表明,变压器的变比等于原,副绕组的匝数比 。 当变压器空载运行时,由于
U1≈E 1,U20≈ E2,故可近似地用空载运行时原,副方的电压比来作为变压器的变比,
即
k
2
1
2
1
2
1
44.4
44.4
N
N
fN
fN
k
m
m
E
E?
N
N
O U
U
U
Uk
2
1
2
1
对于三相变压器,变比是指原,副方相电动势之比,也就是额定相电压之比 。
4,空载电流：
变压器空载运行时原绕组中的电流 0主要用来产生磁场,又称为励磁电流,所以对于这个电流我们要重点看一下：
1） 当不考虑铁心损耗时,励磁电流是纯磁化电流,用 来表示 。 由于磁路有饱和现象,磁化电流 与产生它的磁通 φ 之间的关系是非线性的 。 当磁通按正弦
i
i
i
规律变化时，励磁电流为尖顶波，根据谐波分析方法，尖顶波可分解为基波和 3,5、
7… 次谐波。除基波外，三次谐波分量最大。
这就是说，由于铁磁材料磁化曲线的非线性关系，要在变压器中建立正弦波磁通，
励磁电流必须包含三次谐波分量。
为了在相量图中表示励磁电流 μ,可以用等效正弦波电流来代替非正弦波励磁电流,其有效值为
IIII 2 52 32 1
从上图中,可以看出励磁电流 μ 与磁通 φ
是同相位的 。
2） 当考虑铁心损耗时,励磁电流 0中还必须包含铁耗分量,即或
=
这时激磁电流 将超前磁通一相位角
i
i
IFe?
I?0 I IFe?
I0
II Fe22
I?0?
5,空载时的向量图和等效电路,
1)空载时的向量图,我们已知
10111 1001 ZIxjRE EIIU
而变压器空载时从原方看进去的等效阻抗 Z0为式中,称为变压器的激磁阻抗。
这样,变压器原方的电动势方程可写成
11.
0
.
1
0
1
0 ZZZ
I
E
Z m
I
U
mmm jxRZ
I
E
0
1
)( 101011 ZZIZIE mU
R1是原绕组的电阻,是对应原绕组漏磁路磁导的电抗，它们数值很小且为常数。
但 Rm,m却受铁心饱和度的影响，不是常数。
当频率一定时，若外加电压升高，则主磁通增大，铁心饱和度程度 增加，磁导 Λ m下降,减小。同时铁耗 pFe
增大，但 pFe增大的程度比 增大的程度小，
由 pFe= Rm,则 Rm亦减小 。反之,若外加电压降低,则 Rm,增大,但通常外加电压是一定的,在正常运行范围内 (从空载到满载 )
1x
mmm NLx
2
1
I20
I20
x
mx
主磁通基本不变，磁路的饱和程也基本不变，因而 Rm,m可近似看着常数。 很显然，
从上面的分析我们可以总结出,Rm是表征铁心损耗的一个参数，而 Xm是表征主磁通磁化性能的一个参数。
x
2.2 变压器的负载运行在前面我们通过分析了解了变压器的空载运行情况，当变压器原方接入交流电源，副方接上负载时的运行方式称为变压器的负载运行。
一、负载运行时的物理情况：
如图所示即从空载电流 0变为负载时的电流 1。
原 绕组的磁动势也从空载磁动势 F0变为
F1=I1N1。 负载时的主磁通 Φm就是由原、副绕组的合成磁动势产生的，即,
F1+ F 2= F m。 于是变压器在负载时的电磁关系重新达到平衡。
二、电动势平衡方程式：
在原方,电动势平衡方程式为
I? I?
11
.
1
.
111
.
1
.
1
.
)( ZIEjxRIEU
在副方，电动势平衡方程式为：
式中,Z2 =R2+ j,副绕组的漏阻抗，
R2 分别为副绕组的电阻和漏电抗 。
三、负载运行时的磁动势平衡方程式,
负载运行时的磁动势平衡方程式可写为,
F1+F2=F0
或,I1N1+I2N2=I0N1
22
.
2
.
222
.
2
.
2
.
)( ZIEjxRIEU
2x
2x
将上式进行变化，可得：
F1=F0+（ -F2）
或,I1=I0+（ -N2/N1I2） =I0+（ -I2/K）
这说明变压器负载运行时通过磁动势平衡,
使原,副方的电流紧密地联系在一起,副方通过磁动势平衡对原方产生影响,副方电流的改变必将引起原方电流的改变,电能就是这样从原方传到了副方 。
四、变压器参数的折算：
由于原,副绕组的匝数 Ｎ １ Ｎ ２,原,副绕组的感应电动势 Ｅ 1Ｅ 2,这就给分析变压器的工作特性和绘制相量图增加了困难 。
为了克服这个困难,常用一假想的绕组来代替其中一个绕组,使之成为变比 k=１ 的变压器,这样就可以把原,副绕组联成一个等效电路,从而大大简化变压器的分析计算 。 这种方法称为绕组折算 。 折算后的量在原来的符号上加一个上标号,′,以示区别 。
折算的本质,在由副方向原方折算时，
由于副方通过磁动势平衡对原方产生影响，
因此，只要保持副方的磁动势不变，则变压器内部电磁关系的本质就不会改变。 即折算前后副方对整个回路的电磁关系的影响关系不能发生变化！ 副方各量折算方法如下：
1）副方电流的折算值,
.
2221 ININ
2
I
==
k
I
I
N
N
I
.
2
.
2
2
1
.
2 '
2）付方电动势的折算值：
于折算前后主磁通和漏磁通均未改变,
根据电动势与匝数成正比的关系可得
3） 付方漏阻抗的折算值：根据折算前后副绕组的铜损耗不变的原则,的：
2
.
2
.
2
12
.
' EkE
N
NE
.
22
,'
EkE?
2
2
22
2
222
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
2
)('''
)
'
(
)
'
('
ZkjxRkjxRZ
xkx
I
I
x
RkR
I
I
R
为：所以，漏阻抗的折算值无功损耗不变，得由折算前后付方漏磁通五、折算后得基本方程式、等效电路和相量图：
1、基本方程式：
2、等效电路：
3）相量图：
六、等效电路图的简化：
考虑到 Zm,Z1,I1N,I0,当负载变化时，
变化很小，可以认为不随负载的变化而变化。这样，便可把 T型等效电路进行简化处理：
Zk=Z1+ 2= Rk+j
通常在做定性分析时用相量图比较形象直观，而在做定量计算时用等效电路比较简便。
21 RRR k
21 xxx k
Z?
kx
2.3 变压器参数的测定变压器等效电路中的各种电阻、电抗或阻抗如 Rk、
xk,Rm,xm等称为变压器的参数，它们对变压器运行能有直接的影响。所以，我们有必要看一下各种参数是如何测定得通过实验的方法。
一、空载实验：
试验目的,测定变压器的空载电流 I0,变比 k,空载损耗 p0及励磁阻抗 Zm=Rm+jxm。
空载试验接线：如图所示注意,为了便于测量和安全起见，通常在低压侧加电压，将高压侧开路。
实验过程：外加电压 从额定电压开始在一定范围内进行调节实验目的：在电压变化的过程中，记录相应的空载电流，空载损耗，作出相应的曲线，找出当电压为额定时相对应的空载电流和空载损耗，作为计算励磁参数得依据。
结论：在空载情况下，我们可以从前面所学的空载等效电路图中看出，空载时，
Z0=Z1+Zm=（ R1+j） +（ Rm+jχm） 。 通常
Rm,R1,χm》,故 可 认 为 Z0
Zm=Rm+jχm,于是：
这样,我们 测得相关参数 。
01 IUZ m?
2
00 IpR m?
RZ mmmx 22
注意,1.由于励磁参数与磁路的饱和程度有关,故应取额定电压下的数据来计算励磁参数 。 2.对于三相变压器,按上式计算时 U1,I0,p0均为每相值 。 但测量给出的数据却是线电压,线电流和三相总功率,3.此时的空载损耗 p0为铁耗,。
由于空载试验是在低压侧进行的,故测得的激磁参数是折算至低压侧的数值 。 如果需要折算到高压侧,应将上述参数乘
κ2。 这里 κ是变压器的变化,可通过空载试验求出：
ax
AXN
U
U
k
U
U
20
1
二、短路实验：
实验过程：将变压器的副边直接短路，副边的电压等于零，称为变压器短路运行方式。
实验方法,为便于测量，通常在高压侧加电压，
将低压侧短路。 短路试验将在降低电压下进行，
使 Ik不超过 1.2I1N。
实验目的：在不同的电压下测出短路特性曲线
Ik=f(Uk),pk=f（ Uk）,如图所示，根据额定电流时的 pk,Uk值，可以计算出变压器的短路参数。
Xk =
注意,1.短路时，从短路的等效电路图可以看出，此时的短路损耗以铜耗为主 2.因电阻会随着温度发生变化，所以，我们的所得值要换算到标准工作温度下 75度：
Rk75℃ =Rk （ 对铜导线而言）
N
k
k I
UZ
I
U
1
2
1
2
N
k
k
k
k I
p
I
pR
RZ 22
5.234
755.234
Rk75℃ = Rk （ 对铝线 ）
所以，相应的
Zk75℃ =
短路损耗和短路电压也应换算到 750C的值
pkN= Rk75℃
UkN=I1N Zk75℃
对于三相变压器,按上式计算时 pk,Ik、
Uk均为一相的数值 。
2 2 8
752 2 8
xR C 22 75 0
I N21
2.4 标 幺 值在工程计算中，各物理量往往不用实际值表示，而采用相应的标幺值来进行表示：
标么值 =实际值 /基值通常取各量的额定值作为基值 。
采用标幺值的优点：
1.采用标么值可以简化各量的数值，并能直观地看出变压器的运行情况。
2.采用标么值计算，原、副方各量均不需要折算
3.用标么值表示，电力变压器的参数和性能指标总在一定的范围之内，便于分析比较。
例如短路阻抗 Zk*=0.04~0.175,空载电流 I0*=0.02~0.10。
4.采用标么值，某些不同的物理量具有相同的数值。 Z k*=UKN*
2.5 变压器的运行特性一、电压变化率：
1、
%100
'
%100
%100%
1
21
2
22
2
220
N
N
N
N
N
U
UU
U
UU
U
UU
U
这是电压变化率的定义式计算公式
2、简化公式：通过向量图的我们可以将电压变化率得求解公式进行简化。
△ U％ = × 100％
=β〔 Rk*cosφ2+xk*sinφ2〕 × 100%
β,称为变压器的负载系数,
由此，当 U1=U1N,cos φ2 =常数时，我们可以作出相应的 U2随着 I2变化的 U2=f(I2)曲线：
U
UU
N
N
*
1
*
2
*
1?
*2*1 II
此曲线我们称之为变压器的外特性。
此外，需要注意的是：当负载为感性时上式说明，电压变化率与负载的大小 β
（值）成正比。在一定的负载系数下,漏阻抗（阻抗电压）的标么值越大，电压变化率也越大。此外，电压变化率还与负载的性质，即功率因角数 φ 2的大小和正 负有关。
二、变压器的损耗和效率：
1、变压器的功率关系：
变压器原边从电网吸收电功率 P1,其中很小部分功率消耗在原绕组的电阻上
(pcu1=mI12R1)和铁心损耗上 (pFe=mI02Rm)。
其余部分通过电磁感应传给副绕组，称为电磁功率 PM。 副绕组获得的电磁功率中又有很小部分消耗在副绕组的电阻上
(pcu2=mI22R2),其余的传输给负载，即输出功率,
2222 c os?ImUP?
这样，变压器的功率关系可表示如下：
所以变压器的效率为：
2、效率的求解：
1） 以按给定负载条件直接给变压器加负载，
测出输出和输入有功功率就可以计算出来。
这种方法称为直接负载法
2211 PpppP cuFecu
%100
1
1
%100
1
2
P
pp
p
p?
2） 电力变压器可以应用间接法计算效率,间接法又称损耗分析法。 其优点在于无需给变压器直接加负载，也无需运用等效电路计算,只要进行空载试验和短路试验，测出额定电压时的空载损耗 p0和额定电流时的短路损耗 pkN就可以方便地计算出任意负载下的效率。
在应用间接法求变压器的效率时通常作如下假定：
1.忽略变压器空载运行时的铜耗,用额定电压下的空载损耗 p0来代替铁耗 pFe,即 pFe=p0,它不随负载大小而变化,称为不变损耗；
2.忽略短路试验时的铁耗,用额定电流时的短路损耗 pkN来代替额定电流时的铜耗 。 但需要注意的是：
不同负载时的铜耗与负载系数的平方成正比，
当短路损耗 pk不是在 IK=IN时测的，则
pkN=(IN/IK)2PK。
3,不考虑变压器副边电压的变化，即认为
U2=U2N不变，这样便有
P2=mU2I2 cosφ2=mU2NI2N(I2/I2N)cosφ2
= β SN cos φ 2
kNcu pp
2
这样，效率的公式可变为：
= *100%
以上的假定引起的误差不大（不超过 0.5
％），却给计算带来很大方便，电力变压器规定都用这种方法来计算效率。
3.效率特性：
上式说明，当负载的功率因数 cos φ 2一定时，效率随负载系数而变化。图为变压器的效率曲线。
ppS
pp
kNN
kN
2
02
2
0
c o s
1
特性分析：
1.空载时输出功率为零,所以 η=0。
2.负载较小时,损耗相对较大,功率 η较低 。
3.负载增加,效率 η亦随之增加 。 超过某一负载时,因铜耗与成正比增大,效率 η反而降低,最大效率 η出现在 =0的地方 。 因此,
取 η对 β的导数,并令其等于零,即可求出最高效率 ηmax时的负载系数 βm
βm=
d
d
=
p
p
kN
0
ηmax= × 100％
即当不变损耗 （ 铁耗 ） 等于可变损耗 （ 铜耗 ）
时效率最大 。
由于变压器总是在额定电压下运行,但不可能长期满负载 。 为了提高运行的经 济性,
通常设计成 βm=0.5～ 0.6,这样,
使铁耗较小
pS
p
Nm 02
0
2co s
21
4
1~
3
10?
p
p
kN
第 3章 三 相 变 压 器现代电力系统都采用三相制，故三相变压器使用最广泛。 但三相变压器也有其特殊的问题需要研究，例如三相变压器的磁路系统、三相变压器绕组的连接方法和联结组、三相变压器空载电动势的波形和三相变压器的不对称运行等。此外，变压器的并联运行也放在本章讨论。
3.1 三相变压器的磁路系统三相变压器的磁路系统 可分为各相磁路独立和各相磁路相关两大类 。
一,各相磁路独立,
三相变压器组或组式三相变压器,如图所示特点,1.显然各相磁路相互独立彼此无关
2.当原方接三相对称电源时，各相主磁通和励磁电源也是对称的。
二、各相磁路相关：
如图所示，
可见，此时的各相磁通之间是相互联系的，即：
特点,在这种铁心结构的变压器中，任一瞬间某一 相的磁通均以其他两相铁心为回路，因此各相磁路彼此相关联。
...
0 CBA
3.2三相变压器的电路系统 ---绕组的连接法与联结组一、绕组的端点标志与极性：
首先，我们来了解一下变压器出线端的标志符号：
绕组名 单相变压器 三相变压器首 端 末 端 首 端 末 端 中 点高压绕组 A X A B C X Y Z N
低压绕组 a x a b c x y z n
中压绕组 Nm
Xm
CBA mmm ZYX mmm
mA
同极性 (名 )端,由于变压器高、低压绕组交链着同一主磁通，当某一瞬间高压绕组的某一端为正电位时，在低压绕组上必有一个端点的电位也为正，则这两个对应的端点称为同极性端，并在对应的端点上用符号“．”标出。
注意,绕组的极性只决定于绕组的绕向，与绕组首、
尾端的标志无关。 规定绕组电动势的正方向为从首端指向末端。当同一铁心柱上高、低压绕组首端的极性相同时，其电动势相位相同，如图所示。
当首端极性不同时，高、低压绕组电动势相位相反，如图：
二、单相变压器的联结组,
1、变压器的联结组：三相变压器高、低压绕组对应的 线电动势 之间的相位差，通常用时钟法来表示，称为变压器的联结组。
2、时钟法,即把高压绕组的线电动势相量作为时钟的长针，且固定指向 12的位置，对应的低压绕组的线电动势相量作为时钟的短针，其所指的钟点数就是变压器联结组的标号。
3、单相变压器的联结组号：
如图所示,对于单相变压器，当高、低压绕组电动势相位相同时，联结组为 I,I0,其中 I,I表示高、低压绕组都是单相绕组。当高、低压绕组电动势相位相反时，其联结组为 I,I6。
三、三相绕组的联结方式：
对于三相变压器,不论是高压绕组还是低压绕组,我国主要采用 星形连接 （ Y连接 ） 和三角形连接 （ D连接 ） 两种 。
星形连接方式,以高压绕组为例,把三相绕组的３
个末端 X,Y,Z连在一起,结成中点,而把它们的三个首端 A,B,C引出,便是星形连接,以符号 Y表示 。
三角形连接方式：如果把一相的末端和另一相首端连接起来,顺序形成一闭合电路,称为三角形连接,用 D表示 。
注意：相应的是对于低压侧而言,用 y,d表示 。
四、三相变压器的联结组：
三相变压器的联结组 —— 高,低绕组对应线电动势之间的相位差,不仅与绕组的极性 （ 绕法 ） 和首末端的标志有关,而且与绕组的连接方式有关 。
1,Y,y接法如图所示：
当各相绕组同铁心柱时,Y,y接法有两种情况。
1）,高、低压绕组同极性端有相同的首端标志，高、低压绕组相电动势相位相同，
则高、低压绕组对应线电动势和也同相位，
其联结组为 Y,y0。
2）、同极性端有相异的端点标志，高、
低压绕组相电动势相位相反，则对应的线电动势和相位也相反，因此其联结组为 Y，
y6。
如果高低绕组的三相标记不变，将低压绕组的三相标记依次轮换，如 b→ a,c→ b，
a→ c； y→ x,z→ y,x→ z,则可得到其他联结组别，例如 Y,y4； Y,y8； Y,y10；
Y,y2等偶数联结组。
2,Y,d接法在用相量图判断变压器的联结组时应注意以下几点：
1） 绕组的极性只表示绕组的绕法,与绕组首末端的标志无关；
2） 高,低压绕组的相电动势均从首端指向末端,
线电动势从 A指向 B；
3） 同一铁心柱上的绕组 （ 在连接图中为上下对应的绕组 ）,首端为同极性时相电动势相位相同,
首端为异极性时相电动势相位相反；
4） 相量图中 A,B,C与 a,b,c的排列顺序必须同为 顺时针 排列,即原,副方同为正相序 。
5)对于 Y,y连接而言,可的 0,2,4,6,8,10六个偶数的联结组号,
相对于 Y,d而言,就可的 1,3,5,7,9,11六个奇数的联结组号,
5,标准联结组：
总的来说,Y,y接法和 D,d接法可以有
0,2,4,6,8,10等 6个偶数联结组别,
Y,d接法和 D,d接法可以有 1,3,5,7、
9,11等 6个奇数组别,因此三相变压器共有 12个不同的联结组别 。 为了使用和制造上的方便,我国国家标准规定只生产下列 5
种标准联结组别的电力变压器,即 Y,yn0；
Y,d11； YN,d11； YN,y0； Y,y0。 其中以前 3种最为常用 。 对于单相变压器,标准联结组为 I,I0。
3.3 三相变压器空载电动势的波形在分析单相变压器的空载运行时指出,由于磁路存在着饱和现象,当主磁通为正弦波时,励磁电流为尖顶波,其中除基波外还主要包含有三次谐波 。 但在三相变压器中,三次谐波电流在时间上相位相同 。 即
tIi mA 3s i n33?
tt IIi mmB 3s i n)1 2 0(3s i n 3033
tt IIi mmC 3s i n)2 4 0(3s i n 3033
可见，在三相中三次 谐波 在时间上是同相位的，所以，它的流通与否与三相绕组的连接方式有关：
如果三相变压器的原绕组为 YN或 D接法,则三次谐波电流可以流通,各相磁化电流为尖顶波 。 在这种情况下,不论副方是 y接法或 d接法,铁心中的主磁通均为正弦波,因此各相电动势也为正弦波 。
下面进行详细分析：
1,Y,y连接的三相变压器：
在这种接法里,三次谐波电流不能流通,励磁电流近似为正弦波 。 由于铁心的饱和现象,磁通近似为平顶波,除基波外,还主要包含有三次谐波磁通,如图所示 。 但三次谐波磁通的大小决定于三相变压器的磁路系统 。
1,各相磁路独立的三相变压器组三次谐波磁通较大,加之,所以三次谐波电动势相当大,其幅值可达基波电动势幅值的 45～ 60%,导致相电动势波形严重畸变,所产生的过电压可能危害绕组的绝缘 。 因此,三相变压器组不能采用 Y,y连接,但在线电动势中,由于三次谐波电动势互相抵消,其波形仍为正弦波 。
ff 3 13?
2,磁路彼此关联的三相心式变压器在这种磁路结构中,各相大小相等,相位相同的三次谐波磁通不能在主磁路中闭合,
只能沿铁心周围的油箱壁等形成闭路,由于该磁路磁阻大,故三次谐波磁通很小,
可以忽略不计,主磁通及相电动势仍可近似地看作正弦波 。 因此,三相心式变压器可以接成 Y,y连接 （ 包括 Y,yn连接 ） 。 但因三次谐波磁通经过油箱壁及其它铁夹件时会在其中产生涡流,引起局部发热,增加损耗 。 因此这种接法的三相心式变压器其容量一般不超过 1800KVA。
3,Y,d连接的三相变压器该环流对原有的三次谐波磁通有强烈的去磁作用，因此磁路中实际存在的三次谐波磁通及相应的三次谐波电动势是很小的，
相电动势波形仍接近正弦波。 或者 从全电流定律解释，作用在主磁路的磁动势为原、
副边磁动势之和，在 Y,d连接中，由原方提供了磁化电流的基波分量，由副方提供了磁化电流的三次谐波分量，其作用与由原方单独提供尖顶波磁化电流是等效的。
3.4 变压器的并联运行一,并联运行的定义：
是指将两台或多台变压器的原方和副方分别接在公共母线上,同时向负载供电的运行方式,如图所示 。
二、并联运行的优点：
1） 可以提高供电的可靠性 。
2） 可以根据负荷的大小调整投入并联运行变压器的台数,以提高运行效率；
3） 可以减少备用容量,并可随着用电量的增加,分期分批地安装新的变压器,以减少初投资 。
当然,并联变压器的台数也不宜 太多,因为在总容量相同的情况下,一台大容量变压器要比几台小容量变压器造价低,基建设投资少,占地面积小 。
三、变压器的理想并联运行条件,
1） 空载时并联的各变压器副绕组之间 没有环流 。
2） 带负载后各变压器的负载系数相等 。
3） 负载时各变压器对应相的电流相位相同 。
四、并联运行的变压器必须满足以下三个条件,
1） 各变压器高,低压方的额定电压分别相等,即各变压器的变比相等；
2) 各变压器的联结组相同；
3） 各变压器短路阻抗的标么值相等,且短路电抗与短路电阻之比相等 。
上述三个条件中,条件 2﹚ 必须严格保证 。
五、条件不满足时的情况：
1）如果各变压器的联结组不同：将会在变压器的副绕组所构成的回路上产生一个很大的电压差，
这样的电压差作用在变压器必然产生很大的环流
（几倍于额定电 流）
它将烧坏变压器的绕组，因此联结组不同的变压器绝对不能并联运行。
2）变比不相等时,在并联运行的变压器之间也会产生环流。
3）当并联运行的变压器阻抗标么值不相等时：各并联变压器承担的负载系数将不会相等，下面分析变压器并联运行时的负载分配问题。
在实际运行中,条件 1） 和 3） 可以稍有差异,
但要求各并联运行的变压器其变比的差值
（ ＝ × 100%，,为并联变压器的变比 ） 不超过 1%,短路阻抗的差值不超过 10%。
六,变压器并联运行时的负载分配：
如图所示,
k? k? kk
kk
BA
BA?
Ak Bk
设这两台并联运行的变压器联结组相同,变比相等,但是阻抗的标幺值不等,这样,从上图可的,
用标幺值表示,
KBBKAA
BA
ZIZI
III
..
..
2
.
*/**/*
****
..
..
KAKBBA
KBBKAA
ZZII
ZIZI
可见,负载电流的标幺值与其短路阻抗的标幺值成反比,由于短路阻抗角相差不大,短路阻抗角的差别对并联变压器的负载分配影响不大,因此上试可以写成标量的形式,即,
设变压器负载运行时副边电压 U2=U2N保持不变,
则负载系数,
KAKBKAAKBA uuZZII /*/**/*
**
22
22
2
2
2 SS
S
UI
UI
I
I
I
NNN
N
N
进而可以写成,
上式不难推广到多台变压器并联运行的情况,
KAKBKAKBBA uuZZ /*/*/
3.5 三相变压器的不对称运行变压器在实际运行中，经常会出现三相负载不对称的情况，这样都会造成变压器的不对称运行的情况，分析不对称运行常用对称分量法 。
一、对称分量法：
定义,一种线性变换方法，它将任意一组不对称的三相系统的量分解为等效的三个对称系统的三相量，即 正序系统量、负序系统量和零序系统量。
正序系统三相量大小相等、相位彼此相差
1200，相序为 abc； 负序系统三相量也是大小相等、相位彼此相差 1200，但相序为
acb； 零序系统三相量大小相等、相位相同。
0
.
c
.
c
.
c
.
c
0
.
b
.
b
.
b
.
b
0
.
a
.
a
.
a
.
UUUU
UUUU
UUUUa
式中的
..
.
2
.
ac
ab
UaU
UaU
.
0
.
0
.
0
.
2
.
..
cba
ac
ab
UUU
UaU
UaU
a 为复数算子，满足
a3=1,a2+a+1=0
任何相量乘以 a,表示该相量逆时针旋转
1200，乘以 a2表示顺时针旋转 1200。
将以上所分析的带入最初的方程式，可得对称分量：
)(
3
1
)(
3
1
)(
3
1
....
0
..
2
..
.
2
...
cbaa
cbaa
cbaa
UUUU
UaUaUU
UaUaUU
由此可见，如果以知三相不对称电压，我们就可以根据上式求出其对称分量，反之，亦然。以上分析同样适用与电流,如图所示,
二、三相变压器各相序阻抗和等效电路：
1）正序阻抗、负序阻抗及其等效电路：
正序阻抗,正序电流所遇到的阻抗称为正序阻抗。
而所谓的正序电流是大小相等、相位彼此相差
1200的三相对称系统,其阻抗为负序阻抗,负序电流所遇到的阻抗称为负序阻抗。
它和正序阻抗之间的区别仅在于如果正序是从 A-
B-C,而负序就是从 A-C-B,因此负序系统的等效电路和负序阻抗与正序系统相同，即 Z-=Z+=ZK。
kkk jxRZZ
(2)零序阻抗及其等效电路,
零序电流,零序电流遇到的阻抗称之为零序阻抗,零序阻抗比较复杂,它不仅和三相变压器绕组的连接方式有关,还和磁路的结构有关,
1)绕组连接方式的影响,
a:对于 Y接,三相同相位的零序电流不能流通,
因此在零序等效电路中,Y接的一侧电路是开路的,即从该侧看进去 Z0=∞
b:对于 YN接,三相零序电流可以流通,因此零序等效电路中 YN一侧应为通路,
C:如为 D接,则三相零序电流可在 D连接的绕组内流通,但从外电路看进去,即没有电流流出,也没有电流流入,所以,从外部看进去应是开路,D连接一侧相当于变压器内部短路,如图所示,
（ 2）磁路结构的影响：
对于三相变压器组，各相磁路独立，零序电流产生的三相同相位的零序磁通可沿各相自己的铁心闭和，其磁路为主磁路，因此：
对于三相心式变压器，各磁路相互关联，不能沿铁心闭和，只能沿油箱壁闭和，其磁阻大，因而 Zm0比较小。
mmmm jxRZZ0
（ 3）零序阻抗的测定：
YN,d和 D,yn接法的三相变压器 Z0=Zk,无须另行测量。
Y,yn接法的 Z0的测量方法则是：
把副方三个绕组首尾串联接到单相电源上，以模拟零序电流和零序磁通的流通情况，原方开路，
如图所示。测量电压 U,电流 I和功率 P,则从副方看的零序阻抗为：
Z0=U/3I
R0=P/3I2
2
0
2
00 RZX
对于 YN,y连接的三相变压器,将原绕组串联,
副绕组开路,便可测出从原方看的零序阻抗 。
五,三相变压器 Y,yn连接时的单相运行：
详细分析变压器的不对称运行已超出本书的范围 。
作为对称分量法的应用举例,只分析在外加对称三相电压时三相变压器 Y,yn连接的单相运行 。 如图所示,
为简单起见，将原方各量折算到副方，且不加折算号,ˊ,。这样我们可以得到,
将付方电流分解为对称分量,L
cb
a
ZIU
II
II
0
IIIII
IIIII
IIIII
cba
c
a
b
a
a
c
a
b
a
a
a
a
a
3
1
)
(
3
1
3
1
)
(
3
1
3
1
)
(
3
1
2
2
在忽略激磁电流的情况下,原方折算电流
，由于原方为 Y接,相电流只有正序分量和负序分量,
IIII aAaA 0,
Ia
Ia
B
I
A
IIaIIIc
IIaIII
IIIII
aacc
aaBB
aaAA
3
1
)(
3
1
)2(
3
2
)(
2
下面分析各电压分量,由于外加电压为对称系统，
故只有正序电压,,，而没有负序和零序分量。但由于负载电流不对称，在副方会产生负序和零序电流及相应的磁通，它们会在原、副绕阻中产生负序电压和零序电压。
原方中的负序电流,,能以电源为回路。
由于原，副方负序电流产生的磁动势平衡，负序压降仅为负序漏阻抗压降，其值不大。
零序的情况则不相同，由于零序电流只能在副方流通，在原方电路中虽有零序电动势，却无零序电流。因此副方的零序电流全部为励磁电流，原方的零序电压即为零序电动势。
UA? UB? UC?
IA IB IC
如图所示,
各相序电压平衡方程式为,
0
0
02
00
a
A
a
aa
k
aa
k
aAa
E
EZ
Z
Z
U
IU
IU
IUU
由此可的电压表达式,
将它们带入上面的式子中,得,
L
aaaaaa
L
aa
a
c
k
c
k
cccccc
a
b
k
b
k
bBbbbb
a
a
k
a
k
aAaaaa
Z
Z
EZZZ
EZZZ
EZZZ
IIIUUU
IU
IIIUUUUU
IIIUUUUU
IIIUUUUU
）（或已知
0
0
02
0
0
02
0
0
02
0
0
)(
)(
)(
ZZZZ
UIII
LmK
A
aaa 32
02
0
相应的等效电路如图可见,
式中参数 ZK,Z2和 Zm0为已知,电源电压,负载阻抗也为已知,这样便可求出各相序的电流和负载电流,
由于 ZK,Zm0,Z2,Zm0，如果将 ZK和 Z2忽略，
则,
ZZZZ
UIIII
LmK
A
aaa 32
3
)(
02
0
Lm
A
Lm
A
ZZ
u
ZZ
U
I
0
0
3
13
3?
忽略 ZK和 Z2后,原方和付方相电压相等,
这样,就可以作出简化向量图,
UUU
UUU
UUU
C
a
CC
B
a
Bb
A
a
Aa
E
E
E
0
0
0
可见，尽管外加线电压对称，当副方接单相负载后，在每相上叠加有零序电动势，造成相电压不对称。在相量图中表现为相电压中点偏离了线电压三角形的几何中心，这种现象称为,中点浮动,。中点浮动的程度取决于 Ea0,而 Ea0 又取决于零序电流的大小和磁路结构。
如果是三相心式变压器，由于零序磁通遇到的磁阻较大,Zm0较小，因此只要适当 限制中线电流，
则 Ea0 不致太大，所造成的相电压偏移不大。负载电流的大小主要决定于负载阻抗 ZL,因此这种结构的三相变压器可以带一相到中点的负载。
如为三相变压器组，零序磁通所遇到的磁阻小，
很小的零序电流就会产生很大的零序电动势，造成中点浮动较大，相电压严重不对称。负载电流的大小主要受 的限制，即使负载阻抗 ZL很小，
负载电流也大不起来。在极端的情况下，如一相发生短路,=0，则即短路电流仅为正常激磁电流的 3倍。
但此时 ＝ 0,＝,使其余两相电压提高到原来的倍，这是很危险的。 因此三相变压器组不能接成 Y,yn联结组。
Zm0
ZL
Z
U
m
AI 3,
Ua? Ea? 0 UA
第四章 变压器的瞬变过程
在实际运行中,有时会受到外界因素的急剧扰动,如 负载突然变化,空载合闸到电源,副方突然短路及过电压冲击 等,原来的稳定运行状态必然遭到破坏,各电磁量要经历一个急剧的变化过程才能达到新的稳定运行状态 。 这种从一种稳定运行状态过渡到另一种稳定运行状态的过程,称为瞬变过程 。
4.1 变压器空载合闸时的瞬变过程
空载合闸：变压器副边开路,将原边接入电源 。
在稳态运行时,变压器的空载电流很小,
仅为额定电流的 2~10%。 但在空载合闸时却可能出现很大的冲击电流,其值可达稳态空载电流的几十倍甚至上百倍,相当于几倍的额定电流 。 如不采取适当措施,则可能使开关跳闸,变压器不能顺利投入电网 。
4.1.1空载合闸的瞬变过程设电源电压按正弦规律变化,合闸时原方的电动势平衡方程式为
)s i n (2 111110
tUu
dt
d
NRi
)s i n (2 111
tU
dt
d
N
Ct
N
U
)c os (
2
1
1
1
忽略铁心的剩磁，即 t=0时,Φ 1 =0,代入上式：
上式表明，磁通 的大小与合闸瞬间电压的初相角 有关，我们下面来看一下两种极端情况：
1）合闸时 =900，可见,
c os
2
1
1
N
U
C?
1
tt mm
s i n)
2
c o s (1
这时暂态分量 =0,合闸后磁通立即进入稳定状态,因而建立该磁通的合闸电流也立即达到稳态空载电流,避免了冲击电流的产生 。
2） 合闸时 =0,可得：
这时磁通的暂态分量 达到最大值 。 由于忽略了电阻,暂态分量将不衰减,在合闸后半个周期 （ t= ） 时磁通达到最大值,
1
'''c o s 111 tmm
1
R1
m2m a x1?
如图所示：
在三相变压器中,由于三相变压器彼此相差,合闸时总有一相电压的初相角接近于零,因此总有一相的空载合闸电流较大 。
4,1,2 过电流的影响在整个瞬变过程中，大部分时间内的冲击电流都在额定电流值以下。因此，无论从电磁力或温升来考虑，对变压器本身没有多大危害。但在最初几个周期内，冲击电流可能使过电流保护装置误动作。为了防止这种现象发生，加 快合闸电流的衰减，
可在变压器原边串入一个合闸电阻，合闸完后再将该电阻切除。
4.2 变压器副方突然短路时的瞬变过程
副方突然短路时，由于短路电流很大，可以将激磁电流忽略，这样，我们就可以得到如图所示的等效电路：
在分析付方发生短路时的瞬变过程时，思路和前面我们所分析的空载和闸的瞬变过程时一样的，所以在这里，我们不在进行详细的阐述，关键看结论！
在突然短路时会产生一个很大的冲击电流，
它会在变压器绕组上产生很大的电磁力，
严重时可能使变压器绕组变形而损坏。为了限制,不宜过小。但从减小变压器电压变化率看,又不宜过大。因此在设计变压器时必须全面考虑 值的选择。对于三相变压器，由于各相电压彼此相差 1200，发生三相突然短路时，总有一相会处在短路电流最大或接近最大的情况。
ik* m ax Zk*
Zk*
Zk*
2.突然短路时的电磁力：
在发生突然短路时，变压器的绕组处在漏磁场中，绕组中的电流与漏磁场相互作用，
在绕组的导线中产生电磁力，严重时可达到额定运行时的 400-900倍！所以，在设计时要注意这一点！
4.3 变 压器 的 过 电 压变压器运行时，由于某种原因使得变压器承受的电压超过它的最大允许工作 电压时，
称为过电压。过电压 对变压器的影响却很大，它可能导致绝缘击穿，因此必须采取有效措施，防止过电压的产生或进行有效的保护。
为了保证变压器的安全可靠运行，必须采取过电压保护措施。常用的方法有：
1）安装避雷器； 2）加强绕组的绝缘；
3）增大绕组的匝间电容； 4）采用中性点接地系统。
第五章 其 他 变 压 器
5.1 自耦变压器一、定义：
自耦变压器,把普通双绕组变压器的高压绕组和低压绕组串联连接，
便构成一台自耦变压器,如图所示 。 正方向规定与双绕组变压器相同 。
二、电流关系和电压关系：
如图 C所示，在分析时我们可忽略自耦变压器的漏磁通和绕组电阻，这样我们可以得到以下等式：
≈ = ＝ kA
kA,自耦变压器的变比。
负载时磁动势平衡关系为：
U
U
N
N
2
1
E
E
2
1
N
N
2
1
.
102211 )( NIINNNI
若忽略励磁电流，则有：
A点电流关系为：
带入上式，可得：
0)( 2211 INNNI
III 21
'
0
0
2
2
2
1
2
1
2211
22212111
i
k
i
i
N
N
I
NINI
NINININI
A
三、容量关系：
自耦变压器的容量是它的输入容量或输出容量。额定运行时容量用 S自 N表示：
SN=（ 1-1/KA） S自 N
在这里：
SN---等于普通变压器的额定容量，
在自耦变压器中，叫做 绕组容量
1/KAS自 N---自耦变压器的 传导容量
四、主要优缺点：
优点,由于自耦变压器的绕组容量小于额定容量，当额定容量相同时，自耦变压器与双绕组变压器相比，其单位容量所消耗的材料少、变压器的体积小、造价低，而且铜耗和铁耗也小，
因而效率高。这就是自耦变压器的主要优点。
缺点,由于自耦变压器原、副绕组之间有直接电的联系，为了防止因高压边单相接地故障而引起低压边的过电压，
用在电力系统中的三相自耦变压器中性点必须可靠接地。同样，由于原、
副绕组之间有直接电的联系，当高压边遭受过电压时，会引起低压边严重过电压，为避免这种危险，需要在原、
副边都装设避雷器。
5.2 电压互感器和电流互感器电压互感器和电流互感器又称 仪用互感器,
是电力系统中使用的测量设备,其工作原理与变压器基本相同 。 使用互感器的目的是,1,与小量程的标准化电压表和电流表配合测量高电压,大电流； 2,使测量回路与被测回路隔离,以保障工作人员和测试设备的安全； 3,为各类继电保护和控制系统提供控制信号 。
一、电压互感器：
当忽略漏抗时：
≈
= =
这样，被测电压
U1=K? U2
U
U
2
1
E
E
2
1
N
N
2
1
uk
但实际上很明显，电压互感器存在着误差，
这个误差包括变比误差和相位误差。
在使用电压互感器时应注意：
1．副方不允许短路，否则会产生很大的短路电流，烧坏互感器的绕组； 2．副方应可靠接地； 3．副方接入的阻抗不得小于规定值，以减小误差。
二、电流互感器：
如图所示：
如果将励磁电流忽略，根据磁动势平衡关系：
式中,k i 为电流互感器的变流比，显然，当测量出 I2后，被测电流 I1=Ki I 2
在实际中,由于励磁电流和漏阻抗的影响，
电流互感器也存在着误差。
.
2
.
2
1
2
.
1
.
221
.
1
0
IkI
N
N
I
NINI
i
电流互感器在使用时应注意,1,在运行过程中绝对不允许副方开路 。 这是因为电流互感器的原方电流是由被测试的电路决定的,在正常运行时,电流互感器的副方相当于短路,副方电流有强烈的去磁作用,即副方的磁动势近似与原方的磁动势大小相等,方向相反,因而产生铁心中的磁通所需的合成磁动势和相应的励磁电流很小 。
若副方开路,则原方电流全部成为励磁电流,使铁心中的磁通增大,铁心过分饱和,铁耗急剧增大,引起互感器发热 。 同时因副绕组匝数很多,将会感应出危险的高电压,危及操作人员和测量设备的安全； 2,副方应可靠接地； 3,副方回路阻抗不应超过规定值,以免增大误差 。
