第五章 梁
第一节 概 述
一,定义 主要用以承受横向荷载的平面结构构件
称为受弯构件，其截面形式有实腹式和格构式两大
类。实腹式受弯构件通常称为梁，格构式受弯构件
通常称为桁架。
二,应用 楼盖梁、墙架梁、檩条、吊车梁和工作
平台梁；水工钢闸门中的梁和海上采油平台梁等。
三,类型
1.按制做方法分为型钢梁和组合梁。型钢梁又可
分为热轧和冷弯薄壁型钢梁两种。型钢梁加工方便，
成本较为低廉，所以在结构设计中应该优先采用。
当型钢梁不能满足要求时，采用组合梁。
组合梁分为焊接组合梁（简称为焊接梁）、
异种钢组合梁（在梁受力大处的翼缘板采用强度
较高的钢材，而腹板采用强度稍低的钢材；按弯
矩图的变化，沿跨长方向分段采用不同强度等级
的钢材，既可更充分地发挥钢材强度的作用，又
可保持梁截面尺寸沿跨长不变）、钢与混凝土组
合梁（可以充分发挥两种材料的优势，收到较好
的经济效果）。
蜂窝梁是将工字钢或 H型钢的腹板沿折线切
开，再焊成的空腹梁。
2．依截面的变化情况分为等截面梁和变截面梁。
3．依梁支承情况分为简支梁、悬臂梁和连续梁。
4．预应力梁 在梁的受拉侧设置具有较高预拉力
的高强度钢索，原理与预应力混凝土梁相同 。
5．梁格 主梁和次梁交叉连接组成交叉梁系，在
梁格上铺放直接承受荷载的钢或钢筋混凝土面板。
分为简单梁格、普通梁格、复式梁格。
四、设计要求 应满足强度、刚度、整体稳定
和局部稳定要求。
第二节 梁的强度和刚度计算
梁的强度和刚度往往对截面设计起控制作
用。设计时通常先进行强度和刚度计算。
一、梁的强度计算
在荷载设计值作用下，梁的弯曲正应力、
剪应力、局部承压应力和在复杂应力状态下的
折算应力等均不超过设计规范规定的相应强度
设计值。
1、梁的抗弯强度
（ 1）纯弯时梁的工作阶段
①,弹性工作阶段 最大弯矩 Me = Wefy
②,弹塑性工作阶段 截面上部和下部出现塑性区，截面
中间为弹性区。
③、塑性工作阶段 ?全部达到 fy，形成“塑性铰”,达到
极限承载能力。 Mp = Wpnfy
截面形状系数 ?F = Mp / Me = Wpn/Wn
（ 2）、抗弯强度的计算
规范对承受静力荷载或间接承受动力荷载的
简支梁，只是有限制地利用塑性发展。规范取塑
性发展总深度不大于截面高度的 1/4，通过对 Wn
乘以一小于 ?F的塑性发展系数 ?x和 ?y来实现。梁
的抗弯强度按下列规定计算,
①、一般梁和非重级工作制吊车梁
单向受弯时,
当为连续梁或固端梁时，允许按照塑性设计
方法进行设计。 Mx? Wpnxf
双向受弯时,
fwM
nxx
x ?
?
fwMwM
nyy
y
nxx
x ??
??
②,对于重级工作制吊车梁 有塑性区时钢材易发生硬化，
促使疲劳断裂发生。应按弹性工作阶段进行计算，在上
式中取 ?x= ?y =1.0即可。
2、梁的抗剪强度 钢梁一般为薄壁截面，剪应力可用剪
力流理论来计算。
上式是一弹性公式，它没有考虑塑性发展，但也没
有考虑截面上有螺栓孔等对截面的削弱影响，是一近似
公式。但当腹板上开有较大孔时，则应考虑孔洞的影响。
v
w
fItVS ??m a x?
3、梁的局部承压强度
梁承受固定集中荷载处无加劲肋或承受移动荷
载（轮压）作用时，腹板计算高度边缘产生的压应
力最大，分布不均匀。假定 F在腹板计算高度边缘
均匀分布，分布长度
Lz按下列公式计算。
梁中部集中荷载作用
Lz =a+5hy+2hR
梁端部集中荷载作用
Lz =a+2.5hy+a1
局部承压强度 计算公式
ftL F
wz
c ?
???
4、梁在复杂应力状态下的强度计算
fcc 1222 3 ?????? ????
算的是腹板计算高度边缘的局部区域，几种应力同时
最大的概率很小，将 f乘以 ?1。当 ? 与 ?c异号时,?1=1.2；
? 与 ?c同号时 ?1=1.1，前者比后者塑性变形能力大。
二、梁的刚度计算 w ? [w]
梁的最大挠度 w可 按工程力学中的弹性公式计
算，不同规范中梁的容许挠度 [w] 值见表 5-3。
当有实践经验或有特殊要求时，可根据不影响正常
使用和观感的原则对 [w]进行调整。
第三节 梁的整体稳定
一、定义 当弯矩的弯矩 M<Mcr时，梁仅产生在弯
矩作用平面内的弯曲变形；当 M≥Mcr时，梁突然发
生较大的侧向弯曲和扭转（弯扭失稳），梁随之失
去承载能力。这种现象称为 梁丧失整体稳定,也称
梁发生侧扭屈曲。称 Mcr为临界弯矩。
二、梁在弹性阶段的临界弯矩
梁丧失整体稳定时产生 u,v和 ?三个变形，可
建立梁在微弯扭状态（中性平衡状态）时的三个平
衡微分方程。通过解方程，引入边界条件，求得临
界弯矩值或者用能量法求得临界弯矩值。
])1()([ 2
2
2
32322
2
1
w
t
y
w
yy
y
cr EI
GIl
I
ICCCC
l
EI
CM
?
????
?
??????
上式已为国内外许多实验研究所证实，并为
许多国家制定设计规范时所参考采用。
三、梁的整体稳定计算
Mx? Mcr/?R 应力表达式为
或
常截面焊接工字形钢梁 ?b的简化公式,
当为双向受弯时，梁整体稳定性计算公式为
fffWMWM b
R
y
y
cr
R
cr
Rx
cr
x
x ?
?
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?
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1
fWM
xb
x ?
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y
b
y
xy
bb fh
t
W
Ah 235])
4.4(1[
4 3 2 0 21
2 ?
?
?
?? ????
fWMWM
yy
y
xb
x ??
??
上式是按照弹性工作阶段导出的。可取比例极限 fp=0.6fy,当 ?cr>0.6
fy时，即 ?b>0.6时，梁已进入了弹塑性工作阶段应采用 ?b’来代替公
式中的 ?b值。
轧制 H型钢、普通工字钢、槽钢简支梁的 ?b计算方法见教材。
当 ?b>0.6时，应采用 ?b’ 代替 ?b 。
四、可不计算其整体稳定性的条件,
1.有刚性铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连接时；
2.工字型截面简支梁受压翼缘的自由长度 l1与其宽度 b1之比不超过
表 5-8所规定的数值时。
3.箱形截面梁，当 h/b0? 6，且 l1/b0 ? 95（ 235/fy ) 时 。
1/2 8 2.007.1' ??? bb ??
五、梁整体稳定系数 ?b的近似计算
?对于受均布弯矩（纯弯曲）作用的构件，当
时，其整体稳定系数 ?b可按近似公
式计算。
?近似公式中的 ?b值已考虑了非弹性屈曲问题，当
?b> 0.6时，不需要再换算成 ? b'值。当算得的 ?b
值大于 1.0 时，取 ?b=1.0 。
?实际工程中能满足上述 ? b近似计算公式条件的
梁很少见，它们很少用于梁的整体稳定计算。主
要用于压弯构件在弯矩作用平面内的整体稳定计
算，可使得计算简化。
yy f/2 3 51 2 0??
第四节 梁的局部稳定
一、梁的局部稳定问题 考虑强度，腹板宜既高又
薄；考虑整体稳定，翼缘宜既宽又薄。在荷载作用
下，受压翼缘和腹板有可能发生波形屈曲，称为梁
的局部失稳。梁丧失局部稳定后，梁的部分区域退
出工作，将使梁的有效截面积和刚度减小，强度承
载力和整体稳定性降低。
二、梁受压翼缘的局部稳定
梁翼缘板远离中和轴，强度一般能够得到充分
利用。应使翼缘的 ?cr≥fy，通过限制 b1/t来实现。不
满足要求时，常采用增加厚度来满足。规范考虑不
同的设计方法所取梁截面塑性区深度不同，采用不
同的 ?值来求受压翼缘 b1/t的 限值。
当梁强度按弹性设计时,
当梁强度按弹塑性设计时,
当梁强度按塑性设计时,
yft
b 2 3 5151 ?
yft
b 2 3 5131 ?
yft
b 23591 ?
二、梁腹板的临界应力
简支梁腹板在靠近支座的区段以承受 τ为主，跨
中区段以承受 σ为主。当梁承受有较大集中荷载时，
腹板还承受局部压应力 σc作用。在梁腹板的某些板
段，可能受 σ,τ和 σc共同作用。因此应按不同受力
状态来分析板段的临界应力。
1、腹板在纯弯曲状态的临界应力
弹性阶段纯弯曲状态下的四边支承板的 σcr计
算公式同前，但 χ 和 k值不同。根据试验可取 χ
=1.61,kmin=23.9。可得 σcr=715（ 100tw/h0） 2
h0对 σcr影响很大,a对 σcr 影响不大。常采用
设纵向加劲肋的办法来提高 σcr。
vpcrcr f?? ?
'
yw ft
h 2351740 ?
2
2
2
1
2 1 0 0931 2 3 ??
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?
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?
???
?
???
???
l
t
l
l w
cr?
保证腹板在边缘屈服前不发生屈曲的条件为 σcr ≥fy,可得
2、腹板在纯剪状态下的临界应力
可见，当 a > h0
时，减小 a值可提高
τcr。常采用设横向加
劲肋的办法，来
提高 τcr值。 根据试验当 τcr>fVp时,非弹性阶段的临界应力
当不设横向加劲肋时，可近似取 a / h0→∞ 。 由 τcr>fVp可得
不设横向加劲肋时，腹板应满足,
yw ft
h 2 3 5850 ?
理论分析得临界应力表
达式为,
由 σc.cr≥fy，可得当
a/h0≤2.0时，腹板应满足
2
0
1.
100
???
?
???
??
h
tC w
crc?
yw ft
h 2 3 5
840 ?
3、在局部压应力作用下的临界应力
4、在几种应力共同作用下腹板屈曲的临界条件
在几种应力共同作用下腹板发生屈曲时，常以相
关方程的形式来表示其临界条件，其表达式见 (5-
47)~（ 5-49）式。
三、腹板的局部稳定计算
1、加劲肋的种类和作用
设计时常用设加劲肋来提高
腹板的稳定性。横向加劲肋用
于防止由剪应力和局部压应力
作用引起的腹板失稳，纵向加
劲肋用于防止由弯曲应力引起
的腹板失稳，短加劲肋防止由
局部压应力引起的腹板失稳。
当集中荷载作用处设有支承加
劲肋时，该加劲肋既要起加强
腹板局部稳定性的一般横向加
劲肋的作用，又要承受集中荷
载并把它传给梁腹板，称该加
劲肋为支承加劲肋。
2、梁腹板加劲肋的配置和构造要求
由上述荷载单独作用的分析，并考虑几种应
力同时作用的情况，参考设计经验，要求如下,
（ 1） 当 时，对无局部压应力
（ σc=0） 的梁可不配置加劲肋；对有局部压应力
（ σc≠0） 的梁宜按构造配置横向加劲肋。
（ 2） 当 时，应按计算
配置横向加劲肋。
（ 3）当 时，应按计算配置横
向加劲肋以及在受压区配置纵向加劲肋；必要时
尚应在受压区配置短加劲肋。
在梁的支座处和上翼缘承受有较大固定集中
荷载处，宜设置支承加劲肋。塑性设计的梁，为
保证塑性变形的充分发展
yw fth /23580/0 ?
ywy fthf /2 3 51 7 0//2 3 580 0 ??
yw fth /235170/0 ?
yw fth /23572/0 ?
3.仅设横向加劲肋时梁腹板的局部稳定计算
设计规范考虑弹塑性多种应力共同作用时的临界条
件，对于承受静载的梁，考虑腹板的屈曲后强度进行
承载力计算（见下节）；直接承受动力荷载的梁不考
虑腹板的屈曲后强度，应按照上述要求配置加劲肋，
并按下列要求进行腹板局部稳定计算。
1)()(
,
22 ???
crc
c
crcr ?
?
?
?
?
?
4.同时设纵、横向加劲肋时梁腹板的局部稳定计算
(1)受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格
1)( 2
11,1
???
crcrc
c
cr ?
?
?
?
?
?
(2)受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格
1)()(
2,
22
2
2
2
2 ???
crc
c
crcr ?
?
?
?
?
?
5.水工结构中主梁腹板局部稳定计算
在设计钢闸门和钢引桥的主梁时，构造要求使
得 a已初步给定。这时只需采用下式验算腹板各区
段的局部稳定性,
? ????? 2
0
m a x ??
wth
V
四、腹板中间加劲设计
腹板中间加劲肋指非集中荷载作用
点处的加劲肋，一般在腹板两侧成
对配置。除重级工作制吊车梁外,
也可单侧配置。加劲肋大多采用钢
板制做，也可用型钢做成。
五、支承加劲肋的设计
1.当集中荷载 F通过支承加劲肋端部刨平顶紧于柱顶或梁
翼缘传递时，按传递全部 F计算其端面承压应力
当集中荷载很小时,支承加劲肋和翼缘间也可不刨平顶紧,
而靠焊缝传力。
2.支承加劲肋应按承受轴心压力 F的柱验算其在腹板平面
外的整体稳定。计算高度取为 h0,柱截面取加劲肋及其
两侧 范围内的腹板，但不超出梁端为限。
3.支承加劲肋与腹板的连接应按承受全部集中荷载 F计算，
常采用角焊缝连接，取应力沿焊缝全长均匀分布。
cecece fAF ?? /?
yw ft /2 3 515
第五节 考虑屈曲后强度时梁的承载力
一,意义 采取增大板厚或设置加劲肋来防止钢梁
发生局部失稳，往往要耗用较多钢材，特别是对
大型梁，增加钢材用量可达 15%以上，且设置加
劲肋还要增加制作工作量。板件发生局部失稳并
不意味着构件承载能力的丧失，且构件还可能承
受大的荷载。利用这一性能可使截面布置得更舒
展，以较少的钢材来达到构件整体稳定的要求和
刚度的要求。设计中由于考虑了各种安全因数使
得实际工作应力较小，即使板件的宽厚比超过了
防止局部失稳的对应的要求，在日常使用的条件
下，一般不会观察到明显的局部失稳现象。
二,不利用屈曲后强度的情况
1.承受反复荷载作用的梁。多次反复屈曲可能导致
出现疲劳裂纹，构件的承载性能也将逐步恶化。
由于研究尚少，目前不考虑利用屈曲后强度。
2,塑性设计的梁。局部失稳将使构件塑性性能不
能充分发展，不利用屈曲后强度。
3.工字形和槽形截面的
受压翼缘，也存在屈曲
后的强度。但屈曲后继
续承载的潜力不大，计
算也很复杂，不考虑利
用翼缘的屈曲后强度。
三,构造要求
利用腹板的屈曲后强度时，不设置纵向加劲肋。即
使腹板的高厚比超过,可只设横向加劲肋，
其间距一般采用 a=(1.0～ 1.5)h0 。 y
f/2 3 51 7 0
1．腹板受弯屈曲后梁的承载力
腹板宽厚比较大而不设纵向加劲肋时，在弯矩
作用下腹板的受压区可能屈曲。屈曲后的弯矩还可
继续增大，但受压区的应力分布不再是线性的，其
边缘应力达到 fy时即认为达到承载力的极限。
设计取腹板受拉区全部有效；受压区可引入
有效宽度的概念，假定有效宽度均分在受压区的
上下部位。梁所能承受的弯矩取这一有效截面，
按应力线性分布计算。我国规范建议的梁抗弯承
载力设计值 Meu为 Meu=γxαeWxf
2．腹板受剪屈曲后梁的承载力
梁设有横向加劲肋，加劲肋与翼缘所围区间
在剪力作用下发生局部失稳后，主压应力不能增
长，而主拉应力还可以随外荷载的增加而增加，
还有继续承载的能力。梁的上下翼缘犹如桁架的
上下弦，横向加劲肋如同受压竖杆，失稳区段内
的斜向张力带则起到受拉斜杆的作用。
腹板屈曲后的抗剪承载力 Vu应为 屈曲剪力 Vcr
与 张力剪力 Vt之和。 Vu=Vcr+Vt
3．考虑腹板屈曲后强度时梁的承载力计算
实际工程中的梁通常受到 M和 V的共同作用，
梁腹板屈曲后的承载力分析较复杂。我国规范引
用 M和 V的无量纲化的相关关系如图所示。按下
式验算工字形截面梁的抗弯和抗剪承载力,
1)1
5.0
( 2 ?
?
?
??
feu
f
u MM
MM
V
V
当仅配置支承加劲助不
能满足上式要求时，应在两
侧成对设置中间横向加劲肋。
中间横向加劲肋应按轴心受压构件计算其在
腹板平面外的稳定性。中间横向加劲肋受到斜向
张力场的竖向分力的作用,,规范, 取中间横
向加劲肋所受轴心压力 Ns为 Ns= Vu-h0twτcr
若中间横向加劲肋还承受集中荷载 F，则应
按 N＝ Ns+F计算其在腹板平面外的稳定。
梁支座加劲肋，除承受梁支座反力 R外，还
承受张力场斜拉力的水平分力 H
2
00 )/(1)( hathVH crwu ??? ?
H的作用点取在距腹板计算高度上边缘 h0/4处。
支座加劲肋按承受 Ns和 H共同作用的压弯构件计算
其在腹板平面外的稳定性。
第六节 钢梁的设计
一、型钢梁的设计分为初选截面和截面验算两步。
①、初选截面：暂不计梁的自重，求出梁的最大弯矩设
计值 Mmax，按抗弯强度或整体稳定性要求计算梁需要的
Wnxr （ 或 ）
,需先假定。对于双向受弯梁，可对式中的 f 乘以 0.8，
以近似考虑 My的作用影响。然后查型钢表，选择截面抵
抗矩比 Wnxr稍大的型钢作为初选截面。
②、截面验算：计入梁的自重，按本章前述方法进行梁
的强度、整体稳定性和刚度验算，并最后确定的梁截面
规格。对于 H型钢梁和冷弯薄壁型钢梁，还需进行局部
稳定性验算。
)(m a x frMW xn x r ?
f
MW
b?
m a x?
二、组合梁的设计
（一）、截面设计
组合梁的截面应满足强度、刚度、整体稳定和
局部稳定的要求。选择截面时先考虑抗弯强度（或
对某些梁为整体稳定）要求，使截面有足够的抵抗
矩，并在计算过程中随时兼顾其它各项要求。不同
形式梁截面选择的方法和步骤基本相同，现以焊接
双轴对称工形截面梁为例来说明
设计方法。截面设计共需确定四
个基本尺寸,h0(或 h),tw, b和 t。
1、初选截面
（ 1）梁高 梁的截面高度 h根据
下面三个参考高度确定,
①,建筑容许最大梁高 hmax
②,刚度要求的最小梁高 hmin
刚度要求梁有一定的高度 hmin，否则梁的挠
度就会超过规定的容许值。简支梁
③、经济高度 he：一般来说，梁的高度大，腹板用
钢量增多，而翼缘板用钢量相对减少；梁的高度
小，则情况相反。最经济的截面高度应使梁的总
用钢量为最小。 根据抗弯强度条件，梁需要的截
面模量 Wx为
分析可得
he≈h0=2 Wx0.4
? ?lwflh /102 2 5.1 6m i n ??
f
MW x
x ??
(2) 腹板厚度 tw 采用的腹板厚度应符合钢板规格，
一般为 2mm的倍数。根据抗剪强度确定的腹板厚
度往往偏小。设计时一般根据经验公式初选 tw 。
(3)翼缘的宽度 b和厚度 t
通常采用 t和 b分别为 2和 10mm的倍数，应使 b
适当大些，以利于整体稳定和梁上铺放面板，也便
于变截面时将 b缩小。实际采用的 t应与前面的 f的
厚度范围一致。 b还应符合教材 151页中的条件。
2、截面验算 截面尺寸初步选定后，还应进行精
确验算。验算项目包括强度、刚度、整体稳定性和
局部稳定性验算，可按前述方法进行。若不满足要
求，应调整截面尺寸，直至完全满足要求为止。
)(5.3/0 mmht w ?
6
0
0
ht
h
Wbt wx ??
（二）、梁截面沿梁长度的改变
将梁的截面随弯矩变化而加以改变，可节省钢
材，但制造费用增加。设计时常用改变翼缘宽度或
改变梁高两种方式。梁改变一次截面可节省钢材
10~20%。如改变次数增多，其经济效益并不显著。
为了便于制造，一般只改变一次截面。
梁的挠度可采用近似公式,
由整体稳定条件控制设计
的梁，不宜沿长度改变截面。
（三）、腹板与翼缘间焊缝的计算
翼缘与腹板间采用焊透的 T形连接焊缝时不
必进行焊缝强度计算。对于角焊缝连接，必须通过焊缝强度计算来确定焊脚尺寸 h
f 。梁上弯矩变化时，在翼缘与腹板之间将产生剪力 V
h。
? ? ? ?wIIEI lMw xx
x
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x
w
wx
wh I
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tI
VStV 11
1 ???? ?
Vh由腹板与翼缘间焊缝承受
当 σc≠0时，焊缝不仅承受水平剪力 Vh，同时还
承受由 σc引起的竖向剪力 Tv。
焊缝的强度计算公式为,
可求得
对于直接承受动力荷载的梁，取上式 βf=1.0；其
它情况，取 βf =1.22。
x
w
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f If
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f
h
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?
第七节 梁的拼接、连接和支座设计
一, 梁的拼接 梁的拼接分为工厂拼接（受钢材尺
寸的限制，在工厂把钢材接长或接宽）和工地拼接
（受运输或安装条件限制，梁须分段制造，运至建
设现场后在工地进行的拼接）两种。
1,工厂拼接
钢梁的拼接位置宜位于弯
矩较小处。翼缘与腹板的拼接
位置宜错开，并避免与加劲肋
或次梁连接处重合，以防止焊
缝密集与交叉。拼接宜采用对
接直焊缝。
2,工地拼接
? 翼缘与腹板的拼接宜基本上在同一位
置，减少分段运输碰损。采用对接焊
缝时，上、下翼缘宜采用朝上的 V形
坡口，便于施焊。工地施焊条件较差，
宜尽量采用摩擦型高强度螺栓进行拼
接。
? 梁的拼接接头应按拼接截面的内力设
计。腹板拼接可按受全部剪力和所分
配的弯矩共同作用计算；翼缘拼接按
所分配的弯矩设计。为避免梁接头部
位刚度过分变差，接头抗弯承载力不
应小于梁毛截面承载力的一半。
? 梁翼缘与腹板可按其毛截面惯性矩 Ifx
和 Iwx分配弯矩
翼缘 Mf= M Ifx /Ix,Nf= Mf / h1
腹板 Mw= MIwx/Ix,V w=V
上、下翼缘拼接每侧的螺栓数目按承受 Nf计算。
为便于计算，且偏于安全，螺栓数目也可按承受
Anf1f计算（ Anf1为一个翼缘的净截面面积）。
腹板拼接每侧螺栓承受扭矩 Mw和剪力 Vw，先
排列好螺栓，再按扭矩和剪力共同作用验算螺栓连
接强度。腹板的净截面强度一般不需验算。腹板拼
接板的高度应尽量接近腹板高度，厚度根据其总净
截面的惯性矩不小于梁腹板惯性矩的原则确定。
二, 次梁与主梁的连接
次梁与主梁的连接常采用铰接，当次梁为连续
梁或跨度较大，要求减小次梁的挠度时采用刚接。
1.铰接连接 分为叠接和平接两种。叠接结
构高度大，构造简单，便于施工。平接平接的结构
高度较小，但次梁端部需做切割处理，以便把次梁
连接于主梁的加劲肋或连接角钢上，制作较费工。
铰接连接需要的焊缝或螺栓数量应按次梁的反
力计算，考虑到连接并非理想铰接，会有一定的弯
矩作用，计算时宜将反力增大 20%~30%。
2.刚性连接
刚性连接可做成叠接和平接。叠接可使次梁在
主梁上连续贯通，施工简便，但结构高度较大。
三．梁的支座
钢梁支于钢柱的支座或连接将在第 6章中讨
论，本节介绍支于砌体或钢筋混凝土柱上的支座。
常用平板支座、弧形支座、铰轴式支座。
为了防止支承材料被压坏，支座板与支承结构
顶面的接触面积 A按下式确定,
A=a× b≥R/fcc
支座底板的厚度，按均布支反力产生的最大弯
矩进行计算。
弧形支座的圆弧面与钢板接触面之间为接触
应力，为了防止弧形支座的弧形垫块和滚轴支座
发生接触破坏，其圆弧面与钢板接触面的承压应
力 σ应满足下式的要求,
σ=25R/(ndl)≤f
在设计梁的支座时，除了保证梁端可靠传递
支反力并符合梁的力学计算模型外，还应与整个
梁格的设计一道，采取必要的构造措施使支座有
足够的水平抗振能力和防止梁端截面的侧移和扭
转。
（本章结束）
第一节 概 述
一,定义 主要用以承受横向荷载的平面结构构件
称为受弯构件，其截面形式有实腹式和格构式两大
类。实腹式受弯构件通常称为梁，格构式受弯构件
通常称为桁架。
二,应用 楼盖梁、墙架梁、檩条、吊车梁和工作
平台梁；水工钢闸门中的梁和海上采油平台梁等。
三,类型
1.按制做方法分为型钢梁和组合梁。型钢梁又可
分为热轧和冷弯薄壁型钢梁两种。型钢梁加工方便，
成本较为低廉，所以在结构设计中应该优先采用。
当型钢梁不能满足要求时，采用组合梁。
组合梁分为焊接组合梁（简称为焊接梁）、
异种钢组合梁（在梁受力大处的翼缘板采用强度
较高的钢材，而腹板采用强度稍低的钢材；按弯
矩图的变化，沿跨长方向分段采用不同强度等级
的钢材，既可更充分地发挥钢材强度的作用，又
可保持梁截面尺寸沿跨长不变）、钢与混凝土组
合梁（可以充分发挥两种材料的优势，收到较好
的经济效果）。
蜂窝梁是将工字钢或 H型钢的腹板沿折线切
开，再焊成的空腹梁。
2．依截面的变化情况分为等截面梁和变截面梁。
3．依梁支承情况分为简支梁、悬臂梁和连续梁。
4．预应力梁 在梁的受拉侧设置具有较高预拉力
的高强度钢索，原理与预应力混凝土梁相同 。
5．梁格 主梁和次梁交叉连接组成交叉梁系，在
梁格上铺放直接承受荷载的钢或钢筋混凝土面板。
分为简单梁格、普通梁格、复式梁格。
四、设计要求 应满足强度、刚度、整体稳定
和局部稳定要求。
第二节 梁的强度和刚度计算
梁的强度和刚度往往对截面设计起控制作
用。设计时通常先进行强度和刚度计算。
一、梁的强度计算
在荷载设计值作用下，梁的弯曲正应力、
剪应力、局部承压应力和在复杂应力状态下的
折算应力等均不超过设计规范规定的相应强度
设计值。
1、梁的抗弯强度
（ 1）纯弯时梁的工作阶段
①,弹性工作阶段 最大弯矩 Me = Wefy
②,弹塑性工作阶段 截面上部和下部出现塑性区，截面
中间为弹性区。
③、塑性工作阶段 ?全部达到 fy，形成“塑性铰”,达到
极限承载能力。 Mp = Wpnfy
截面形状系数 ?F = Mp / Me = Wpn/Wn
（ 2）、抗弯强度的计算
规范对承受静力荷载或间接承受动力荷载的
简支梁，只是有限制地利用塑性发展。规范取塑
性发展总深度不大于截面高度的 1/4，通过对 Wn
乘以一小于 ?F的塑性发展系数 ?x和 ?y来实现。梁
的抗弯强度按下列规定计算,
①、一般梁和非重级工作制吊车梁
单向受弯时,
当为连续梁或固端梁时，允许按照塑性设计
方法进行设计。 Mx? Wpnxf
双向受弯时,
fwM
nxx
x ?
?
fwMwM
nyy
y
nxx
x ??
??
②,对于重级工作制吊车梁 有塑性区时钢材易发生硬化，
促使疲劳断裂发生。应按弹性工作阶段进行计算，在上
式中取 ?x= ?y =1.0即可。
2、梁的抗剪强度 钢梁一般为薄壁截面，剪应力可用剪
力流理论来计算。
上式是一弹性公式，它没有考虑塑性发展，但也没
有考虑截面上有螺栓孔等对截面的削弱影响，是一近似
公式。但当腹板上开有较大孔时，则应考虑孔洞的影响。
v
w
fItVS ??m a x?
3、梁的局部承压强度
梁承受固定集中荷载处无加劲肋或承受移动荷
载（轮压）作用时，腹板计算高度边缘产生的压应
力最大，分布不均匀。假定 F在腹板计算高度边缘
均匀分布，分布长度
Lz按下列公式计算。
梁中部集中荷载作用
Lz =a+5hy+2hR
梁端部集中荷载作用
Lz =a+2.5hy+a1
局部承压强度 计算公式
ftL F
wz
c ?
???
4、梁在复杂应力状态下的强度计算
fcc 1222 3 ?????? ????
算的是腹板计算高度边缘的局部区域，几种应力同时
最大的概率很小，将 f乘以 ?1。当 ? 与 ?c异号时,?1=1.2；
? 与 ?c同号时 ?1=1.1，前者比后者塑性变形能力大。
二、梁的刚度计算 w ? [w]
梁的最大挠度 w可 按工程力学中的弹性公式计
算，不同规范中梁的容许挠度 [w] 值见表 5-3。
当有实践经验或有特殊要求时，可根据不影响正常
使用和观感的原则对 [w]进行调整。
第三节 梁的整体稳定
一、定义 当弯矩的弯矩 M<Mcr时，梁仅产生在弯
矩作用平面内的弯曲变形；当 M≥Mcr时，梁突然发
生较大的侧向弯曲和扭转（弯扭失稳），梁随之失
去承载能力。这种现象称为 梁丧失整体稳定,也称
梁发生侧扭屈曲。称 Mcr为临界弯矩。
二、梁在弹性阶段的临界弯矩
梁丧失整体稳定时产生 u,v和 ?三个变形，可
建立梁在微弯扭状态（中性平衡状态）时的三个平
衡微分方程。通过解方程，引入边界条件，求得临
界弯矩值或者用能量法求得临界弯矩值。
])1()([ 2
2
2
32322
2
1
w
t
y
w
yy
y
cr EI
GIl
I
ICCCC
l
EI
CM
?
????
?
??????
上式已为国内外许多实验研究所证实，并为
许多国家制定设计规范时所参考采用。
三、梁的整体稳定计算
Mx? Mcr/?R 应力表达式为
或
常截面焊接工字形钢梁 ?b的简化公式,
当为双向受弯时，梁整体稳定性计算公式为
fffWMWM b
R
y
y
cr
R
cr
Rx
cr
x
x ?
?
?
?
?
?? ?????
1
fWM
xb
x ?
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y
b
y
xy
bb fh
t
W
Ah 235])
4.4(1[
4 3 2 0 21
2 ?
?
?
?? ????
fWMWM
yy
y
xb
x ??
??
上式是按照弹性工作阶段导出的。可取比例极限 fp=0.6fy,当 ?cr>0.6
fy时，即 ?b>0.6时，梁已进入了弹塑性工作阶段应采用 ?b’来代替公
式中的 ?b值。
轧制 H型钢、普通工字钢、槽钢简支梁的 ?b计算方法见教材。
当 ?b>0.6时，应采用 ?b’ 代替 ?b 。
四、可不计算其整体稳定性的条件,
1.有刚性铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连接时；
2.工字型截面简支梁受压翼缘的自由长度 l1与其宽度 b1之比不超过
表 5-8所规定的数值时。
3.箱形截面梁，当 h/b0? 6，且 l1/b0 ? 95（ 235/fy ) 时 。
1/2 8 2.007.1' ??? bb ??
五、梁整体稳定系数 ?b的近似计算
?对于受均布弯矩（纯弯曲）作用的构件，当
时，其整体稳定系数 ?b可按近似公
式计算。
?近似公式中的 ?b值已考虑了非弹性屈曲问题，当
?b> 0.6时，不需要再换算成 ? b'值。当算得的 ?b
值大于 1.0 时，取 ?b=1.0 。
?实际工程中能满足上述 ? b近似计算公式条件的
梁很少见，它们很少用于梁的整体稳定计算。主
要用于压弯构件在弯矩作用平面内的整体稳定计
算，可使得计算简化。
yy f/2 3 51 2 0??
第四节 梁的局部稳定
一、梁的局部稳定问题 考虑强度，腹板宜既高又
薄；考虑整体稳定，翼缘宜既宽又薄。在荷载作用
下，受压翼缘和腹板有可能发生波形屈曲，称为梁
的局部失稳。梁丧失局部稳定后，梁的部分区域退
出工作，将使梁的有效截面积和刚度减小，强度承
载力和整体稳定性降低。
二、梁受压翼缘的局部稳定
梁翼缘板远离中和轴，强度一般能够得到充分
利用。应使翼缘的 ?cr≥fy，通过限制 b1/t来实现。不
满足要求时，常采用增加厚度来满足。规范考虑不
同的设计方法所取梁截面塑性区深度不同，采用不
同的 ?值来求受压翼缘 b1/t的 限值。
当梁强度按弹性设计时,
当梁强度按弹塑性设计时,
当梁强度按塑性设计时,
yft
b 2 3 5151 ?
yft
b 2 3 5131 ?
yft
b 23591 ?
二、梁腹板的临界应力
简支梁腹板在靠近支座的区段以承受 τ为主，跨
中区段以承受 σ为主。当梁承受有较大集中荷载时，
腹板还承受局部压应力 σc作用。在梁腹板的某些板
段，可能受 σ,τ和 σc共同作用。因此应按不同受力
状态来分析板段的临界应力。
1、腹板在纯弯曲状态的临界应力
弹性阶段纯弯曲状态下的四边支承板的 σcr计
算公式同前，但 χ 和 k值不同。根据试验可取 χ
=1.61,kmin=23.9。可得 σcr=715（ 100tw/h0） 2
h0对 σcr影响很大,a对 σcr 影响不大。常采用
设纵向加劲肋的办法来提高 σcr。
vpcrcr f?? ?
'
yw ft
h 2351740 ?
2
2
2
1
2 1 0 0931 2 3 ??
?
?
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?
???
?
???
???
l
t
l
l w
cr?
保证腹板在边缘屈服前不发生屈曲的条件为 σcr ≥fy,可得
2、腹板在纯剪状态下的临界应力
可见，当 a > h0
时，减小 a值可提高
τcr。常采用设横向加
劲肋的办法，来
提高 τcr值。 根据试验当 τcr>fVp时,非弹性阶段的临界应力
当不设横向加劲肋时，可近似取 a / h0→∞ 。 由 τcr>fVp可得
不设横向加劲肋时，腹板应满足,
yw ft
h 2 3 5850 ?
理论分析得临界应力表
达式为,
由 σc.cr≥fy，可得当
a/h0≤2.0时，腹板应满足
2
0
1.
100
???
?
???
??
h
tC w
crc?
yw ft
h 2 3 5
840 ?
3、在局部压应力作用下的临界应力
4、在几种应力共同作用下腹板屈曲的临界条件
在几种应力共同作用下腹板发生屈曲时，常以相
关方程的形式来表示其临界条件，其表达式见 (5-
47)~（ 5-49）式。
三、腹板的局部稳定计算
1、加劲肋的种类和作用
设计时常用设加劲肋来提高
腹板的稳定性。横向加劲肋用
于防止由剪应力和局部压应力
作用引起的腹板失稳，纵向加
劲肋用于防止由弯曲应力引起
的腹板失稳，短加劲肋防止由
局部压应力引起的腹板失稳。
当集中荷载作用处设有支承加
劲肋时，该加劲肋既要起加强
腹板局部稳定性的一般横向加
劲肋的作用，又要承受集中荷
载并把它传给梁腹板，称该加
劲肋为支承加劲肋。
2、梁腹板加劲肋的配置和构造要求
由上述荷载单独作用的分析，并考虑几种应
力同时作用的情况，参考设计经验，要求如下,
（ 1） 当 时，对无局部压应力
（ σc=0） 的梁可不配置加劲肋；对有局部压应力
（ σc≠0） 的梁宜按构造配置横向加劲肋。
（ 2） 当 时，应按计算
配置横向加劲肋。
（ 3）当 时，应按计算配置横
向加劲肋以及在受压区配置纵向加劲肋；必要时
尚应在受压区配置短加劲肋。
在梁的支座处和上翼缘承受有较大固定集中
荷载处，宜设置支承加劲肋。塑性设计的梁，为
保证塑性变形的充分发展
yw fth /23580/0 ?
ywy fthf /2 3 51 7 0//2 3 580 0 ??
yw fth /235170/0 ?
yw fth /23572/0 ?
3.仅设横向加劲肋时梁腹板的局部稳定计算
设计规范考虑弹塑性多种应力共同作用时的临界条
件，对于承受静载的梁，考虑腹板的屈曲后强度进行
承载力计算（见下节）；直接承受动力荷载的梁不考
虑腹板的屈曲后强度，应按照上述要求配置加劲肋，
并按下列要求进行腹板局部稳定计算。
1)()(
,
22 ???
crc
c
crcr ?
?
?
?
?
?
4.同时设纵、横向加劲肋时梁腹板的局部稳定计算
(1)受压翼缘与纵向加劲肋之间的区格
1)( 2
11,1
???
crcrc
c
cr ?
?
?
?
?
?
(2)受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格
1)()(
2,
22
2
2
2
2 ???
crc
c
crcr ?
?
?
?
?
?
5.水工结构中主梁腹板局部稳定计算
在设计钢闸门和钢引桥的主梁时，构造要求使
得 a已初步给定。这时只需采用下式验算腹板各区
段的局部稳定性,
? ????? 2
0
m a x ??
wth
V
四、腹板中间加劲设计
腹板中间加劲肋指非集中荷载作用
点处的加劲肋，一般在腹板两侧成
对配置。除重级工作制吊车梁外,
也可单侧配置。加劲肋大多采用钢
板制做，也可用型钢做成。
五、支承加劲肋的设计
1.当集中荷载 F通过支承加劲肋端部刨平顶紧于柱顶或梁
翼缘传递时，按传递全部 F计算其端面承压应力
当集中荷载很小时,支承加劲肋和翼缘间也可不刨平顶紧,
而靠焊缝传力。
2.支承加劲肋应按承受轴心压力 F的柱验算其在腹板平面
外的整体稳定。计算高度取为 h0,柱截面取加劲肋及其
两侧 范围内的腹板，但不超出梁端为限。
3.支承加劲肋与腹板的连接应按承受全部集中荷载 F计算，
常采用角焊缝连接，取应力沿焊缝全长均匀分布。
cecece fAF ?? /?
yw ft /2 3 515
第五节 考虑屈曲后强度时梁的承载力
一,意义 采取增大板厚或设置加劲肋来防止钢梁
发生局部失稳，往往要耗用较多钢材，特别是对
大型梁，增加钢材用量可达 15%以上，且设置加
劲肋还要增加制作工作量。板件发生局部失稳并
不意味着构件承载能力的丧失，且构件还可能承
受大的荷载。利用这一性能可使截面布置得更舒
展，以较少的钢材来达到构件整体稳定的要求和
刚度的要求。设计中由于考虑了各种安全因数使
得实际工作应力较小，即使板件的宽厚比超过了
防止局部失稳的对应的要求，在日常使用的条件
下，一般不会观察到明显的局部失稳现象。
二,不利用屈曲后强度的情况
1.承受反复荷载作用的梁。多次反复屈曲可能导致
出现疲劳裂纹，构件的承载性能也将逐步恶化。
由于研究尚少，目前不考虑利用屈曲后强度。
2,塑性设计的梁。局部失稳将使构件塑性性能不
能充分发展，不利用屈曲后强度。
3.工字形和槽形截面的
受压翼缘，也存在屈曲
后的强度。但屈曲后继
续承载的潜力不大，计
算也很复杂，不考虑利
用翼缘的屈曲后强度。
三,构造要求
利用腹板的屈曲后强度时，不设置纵向加劲肋。即
使腹板的高厚比超过,可只设横向加劲肋，
其间距一般采用 a=(1.0～ 1.5)h0 。 y
f/2 3 51 7 0
1．腹板受弯屈曲后梁的承载力
腹板宽厚比较大而不设纵向加劲肋时，在弯矩
作用下腹板的受压区可能屈曲。屈曲后的弯矩还可
继续增大，但受压区的应力分布不再是线性的，其
边缘应力达到 fy时即认为达到承载力的极限。
设计取腹板受拉区全部有效；受压区可引入
有效宽度的概念，假定有效宽度均分在受压区的
上下部位。梁所能承受的弯矩取这一有效截面，
按应力线性分布计算。我国规范建议的梁抗弯承
载力设计值 Meu为 Meu=γxαeWxf
2．腹板受剪屈曲后梁的承载力
梁设有横向加劲肋，加劲肋与翼缘所围区间
在剪力作用下发生局部失稳后，主压应力不能增
长，而主拉应力还可以随外荷载的增加而增加，
还有继续承载的能力。梁的上下翼缘犹如桁架的
上下弦，横向加劲肋如同受压竖杆，失稳区段内
的斜向张力带则起到受拉斜杆的作用。
腹板屈曲后的抗剪承载力 Vu应为 屈曲剪力 Vcr
与 张力剪力 Vt之和。 Vu=Vcr+Vt
3．考虑腹板屈曲后强度时梁的承载力计算
实际工程中的梁通常受到 M和 V的共同作用，
梁腹板屈曲后的承载力分析较复杂。我国规范引
用 M和 V的无量纲化的相关关系如图所示。按下
式验算工字形截面梁的抗弯和抗剪承载力,
1)1
5.0
( 2 ?
?
?
??
feu
f
u MM
MM
V
V
当仅配置支承加劲助不
能满足上式要求时，应在两
侧成对设置中间横向加劲肋。
中间横向加劲肋应按轴心受压构件计算其在
腹板平面外的稳定性。中间横向加劲肋受到斜向
张力场的竖向分力的作用,,规范, 取中间横
向加劲肋所受轴心压力 Ns为 Ns= Vu-h0twτcr
若中间横向加劲肋还承受集中荷载 F，则应
按 N＝ Ns+F计算其在腹板平面外的稳定。
梁支座加劲肋，除承受梁支座反力 R外，还
承受张力场斜拉力的水平分力 H
2
00 )/(1)( hathVH crwu ??? ?
H的作用点取在距腹板计算高度上边缘 h0/4处。
支座加劲肋按承受 Ns和 H共同作用的压弯构件计算
其在腹板平面外的稳定性。
第六节 钢梁的设计
一、型钢梁的设计分为初选截面和截面验算两步。
①、初选截面：暂不计梁的自重，求出梁的最大弯矩设
计值 Mmax，按抗弯强度或整体稳定性要求计算梁需要的
Wnxr （ 或 ）
,需先假定。对于双向受弯梁，可对式中的 f 乘以 0.8，
以近似考虑 My的作用影响。然后查型钢表，选择截面抵
抗矩比 Wnxr稍大的型钢作为初选截面。
②、截面验算：计入梁的自重，按本章前述方法进行梁
的强度、整体稳定性和刚度验算，并最后确定的梁截面
规格。对于 H型钢梁和冷弯薄壁型钢梁，还需进行局部
稳定性验算。
)(m a x frMW xn x r ?
f
MW
b?
m a x?
二、组合梁的设计
（一）、截面设计
组合梁的截面应满足强度、刚度、整体稳定和
局部稳定的要求。选择截面时先考虑抗弯强度（或
对某些梁为整体稳定）要求，使截面有足够的抵抗
矩，并在计算过程中随时兼顾其它各项要求。不同
形式梁截面选择的方法和步骤基本相同，现以焊接
双轴对称工形截面梁为例来说明
设计方法。截面设计共需确定四
个基本尺寸,h0(或 h),tw, b和 t。
1、初选截面
（ 1）梁高 梁的截面高度 h根据
下面三个参考高度确定,
①,建筑容许最大梁高 hmax
②,刚度要求的最小梁高 hmin
刚度要求梁有一定的高度 hmin，否则梁的挠
度就会超过规定的容许值。简支梁
③、经济高度 he：一般来说，梁的高度大，腹板用
钢量增多，而翼缘板用钢量相对减少；梁的高度
小，则情况相反。最经济的截面高度应使梁的总
用钢量为最小。 根据抗弯强度条件，梁需要的截
面模量 Wx为
分析可得
he≈h0=2 Wx0.4
? ?lwflh /102 2 5.1 6m i n ??
f
MW x
x ??
(2) 腹板厚度 tw 采用的腹板厚度应符合钢板规格，
一般为 2mm的倍数。根据抗剪强度确定的腹板厚
度往往偏小。设计时一般根据经验公式初选 tw 。
(3)翼缘的宽度 b和厚度 t
通常采用 t和 b分别为 2和 10mm的倍数，应使 b
适当大些，以利于整体稳定和梁上铺放面板，也便
于变截面时将 b缩小。实际采用的 t应与前面的 f的
厚度范围一致。 b还应符合教材 151页中的条件。
2、截面验算 截面尺寸初步选定后，还应进行精
确验算。验算项目包括强度、刚度、整体稳定性和
局部稳定性验算，可按前述方法进行。若不满足要
求，应调整截面尺寸，直至完全满足要求为止。
)(5.3/0 mmht w ?
6
0
0
ht
h
Wbt wx ??
（二）、梁截面沿梁长度的改变
将梁的截面随弯矩变化而加以改变，可节省钢
材，但制造费用增加。设计时常用改变翼缘宽度或
改变梁高两种方式。梁改变一次截面可节省钢材
10~20%。如改变次数增多，其经济效益并不显著。
为了便于制造，一般只改变一次截面。
梁的挠度可采用近似公式,
由整体稳定条件控制设计
的梁，不宜沿长度改变截面。
（三）、腹板与翼缘间焊缝的计算
翼缘与腹板间采用焊透的 T形连接焊缝时不
必进行焊缝强度计算。对于角焊缝连接，必须通过焊缝强度计算来确定焊脚尺寸 h
f 。梁上弯矩变化时，在翼缘与腹板之间将产生剪力 V
h。
? ? ? ?wIIEI lMw xx
x
k ??? /12.012.110 '2
x
w
wx
wh I
VSt
tI
VStV 11
1 ???? ?
Vh由腹板与翼缘间焊缝承受
当 σc≠0时，焊缝不仅承受水平剪力 Vh，同时还
承受由 σc引起的竖向剪力 Tv。
焊缝的强度计算公式为,
可求得
对于直接承受动力荷载的梁，取上式 βf=1.0；其
它情况，取 βf =1.22。
x
w
f
f If
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4.1
1?
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F
f
h
?
?
第七节 梁的拼接、连接和支座设计
一, 梁的拼接 梁的拼接分为工厂拼接（受钢材尺
寸的限制，在工厂把钢材接长或接宽）和工地拼接
（受运输或安装条件限制，梁须分段制造，运至建
设现场后在工地进行的拼接）两种。
1,工厂拼接
钢梁的拼接位置宜位于弯
矩较小处。翼缘与腹板的拼接
位置宜错开，并避免与加劲肋
或次梁连接处重合，以防止焊
缝密集与交叉。拼接宜采用对
接直焊缝。
2,工地拼接
? 翼缘与腹板的拼接宜基本上在同一位
置，减少分段运输碰损。采用对接焊
缝时，上、下翼缘宜采用朝上的 V形
坡口，便于施焊。工地施焊条件较差，
宜尽量采用摩擦型高强度螺栓进行拼
接。
? 梁的拼接接头应按拼接截面的内力设
计。腹板拼接可按受全部剪力和所分
配的弯矩共同作用计算；翼缘拼接按
所分配的弯矩设计。为避免梁接头部
位刚度过分变差，接头抗弯承载力不
应小于梁毛截面承载力的一半。
? 梁翼缘与腹板可按其毛截面惯性矩 Ifx
和 Iwx分配弯矩
翼缘 Mf= M Ifx /Ix,Nf= Mf / h1
腹板 Mw= MIwx/Ix,V w=V
上、下翼缘拼接每侧的螺栓数目按承受 Nf计算。
为便于计算，且偏于安全，螺栓数目也可按承受
Anf1f计算（ Anf1为一个翼缘的净截面面积）。
腹板拼接每侧螺栓承受扭矩 Mw和剪力 Vw，先
排列好螺栓，再按扭矩和剪力共同作用验算螺栓连
接强度。腹板的净截面强度一般不需验算。腹板拼
接板的高度应尽量接近腹板高度，厚度根据其总净
截面的惯性矩不小于梁腹板惯性矩的原则确定。
二, 次梁与主梁的连接
次梁与主梁的连接常采用铰接，当次梁为连续
梁或跨度较大，要求减小次梁的挠度时采用刚接。
1.铰接连接 分为叠接和平接两种。叠接结
构高度大，构造简单，便于施工。平接平接的结构
高度较小，但次梁端部需做切割处理，以便把次梁
连接于主梁的加劲肋或连接角钢上，制作较费工。
铰接连接需要的焊缝或螺栓数量应按次梁的反
力计算，考虑到连接并非理想铰接，会有一定的弯
矩作用，计算时宜将反力增大 20%~30%。
2.刚性连接
刚性连接可做成叠接和平接。叠接可使次梁在
主梁上连续贯通，施工简便，但结构高度较大。
三．梁的支座
钢梁支于钢柱的支座或连接将在第 6章中讨
论，本节介绍支于砌体或钢筋混凝土柱上的支座。
常用平板支座、弧形支座、铰轴式支座。
为了防止支承材料被压坏，支座板与支承结构
顶面的接触面积 A按下式确定,
A=a× b≥R/fcc
支座底板的厚度，按均布支反力产生的最大弯
矩进行计算。
弧形支座的圆弧面与钢板接触面之间为接触
应力，为了防止弧形支座的弧形垫块和滚轴支座
发生接触破坏，其圆弧面与钢板接触面的承压应
力 σ应满足下式的要求,
σ=25R/(ndl)≤f
在设计梁的支座时，除了保证梁端可靠传递
支反力并符合梁的力学计算模型外，还应与整个
梁格的设计一道，采取必要的构造措施使支座有
足够的水平抗振能力和防止梁端截面的侧移和扭
转。
（本章结束）
