§ 2-3 通过平壁,圆筒壁,球壳和其它变截面物体的导热本节将针对一维、稳态、常物性、无内热源情况，考察平板和圆柱内的导热。
直角坐标系,Φztzytyxtxtc )()()(
1 单层平壁的导热
o? x
a 几何条件：单层平板；?
b 物理条件,?,c,?已知； 无内热源
c 时间条件,0,t稳态导热
d 边界条件：第一类
0dd 2
2
xt
x
o?
t1
t
t2
2
1
,
,0
w
w
ttx
ttx
直接积分,得：
211 cxctcdx
dt
根据上面的条件可得：
第一类边条：
Φxtxtc?)(
控制方程边界条件带入边界条件：
12
12
1
tc
ttc
)(
d
d
12
12
1
12
A
t
ttt
q
tt
x
t
tx
tt
t
带入 Fourier 定律
ARr
线性分布热阻分析法适用于一维、稳态、无内热源的情况
2 多层平壁的导热
t1
t2
t3
t4
t1 t2 t3 t4
三层平壁的稳态导热
多层平壁：由几层不同材料组成
例：房屋的墙壁 — 白灰内层,水泥沙浆层,红砖 （ 青砖 ） 主体层等组成
假设各层之间接触良好,可以近似地认为接合面上各处的温度相等
边界条件：
1
1
10
n
n
i
i ttx
ttx
热阻：
n
nnrr
,,
1
11?
由热阻分析法：
n
i i
i
n
n
i
i
n tt
r
ttq
1
11
1
11
问：现在已经知道了 q，如何计算其中第 i 层的右侧壁温？
第一层：
1
11221
1
1 )( qttttq
第二层：
2
22332
2
2 )( qttttq
第 i 层：
i
iiiii
i
i qttttq 111 )(
211
21
11
hh
tt
q
n
i i
i
ff
2m
W 单位：
tf1
t2
t3
tf2
t1 t2 t3 t2
三层平壁的稳态导热
h1
h2
tf2tf1
？？
传热系数？
多层、第三类边条
3 单层圆筒壁的导热圆柱坐标系：
Φztztrrtrrrtc )()(1)(1 2
一维、稳态、无内热源、常物性：
0)dd(dd?rtrr
第一类边界条件：
22
11
w
w
ttrr
ttrr
时时
(a)
假设单管长度为 l，圆筒壁的外半径小于长度的 1/10。
对上述方程 (a)积分两次,
211 ln crctcdr
dtr
22122111 ln ;ln crctcrct ww
)l n (
ln)( ;
)l n ( 12
1
1212
12
12
1 rr
rtttc
rr
ttc
www
ww
第一次积分 第二次积分应用边界条件获得两个系数
)ln ()ln ( 1
12
12
1 rrrr
tttt
将系数带入第二次积分结果显然，温度呈对数曲线分布圆筒 壁内温度分布：
)l n (
)l n ()(
12
1
211 rr
rrtttt
www
2
12
21
2
2
12
21 1
)l n ( ;
1
)l n ( rrr
tt
dr
td
rrr
tt
dr
dt wwww
圆筒 壁内温度分布曲线的形状？
向上凹若 0,2
2
21 dr
tdtt
ww
向上凸若 0,2
2
21 dr
tdtt
ww
下面来看一下圆筒壁内部的热流密度和热流分布情况
2
12
21
m
W
)l n (d
d
rr
tt
rr
tq ww
W
2
)l n (
2 21
12
21
R
tt
l
rr
tt
rl qΦ wwww
)l n (
)l n ()(
12
1
211 rr
rrtttt
www rrr
tt
dr
dt ww 1
)l n ( 12
21
长度为 l 的圆筒壁的导热热阻虽然时稳态情况，但热流密度 q 与半径 r
成反比！
4 n层圆筒壁
由不同材料构成的多层圆筒壁,其导热热流量可按总温差和总热阻计算
mW
ln
2
1
W
ln
2
1
1
1
)1(1
1
1
)1(1
n
i
i
i
i
nww
l
n
i
i
i
i
nww
r
r
tt
q
r
r
L
tt
Φ
通过单位长度圆筒壁的热流量单层圆筒壁，第三类边界条件，稳态导热
)(2
ln
2
1
)(2
22222
1
2
21
11111
fwrl
ww
lwfrl
tthrq
r
r
tt
qtthrq
mW
2
1
ln
2
1
2
1
21
221
2
11
21
l
ff
ff
l
R
tt
rhr
r
rh
tt
q
通过单位长度圆筒壁传热过程的热阻 [mK/W]
h1
h2
(1) 单层圆筒壁思考：温度分布应如何求出？
(2) 多层圆筒壁
12
1
1
11
21
1
ln
2
11
n
n
i
i
i
i
ff
l
dhd
d
dh
tt
q
通过球壳的导热自己推导
5 其它变面积或变导热系数问题求解导热问题的主要途径分两步：
(1) 求解导热微分方程,获得温度场；
(2) 根据 Fourier定律和已获得的温度场计算热流量；
对于稳态,无内热源,第一类边界条件下的一维导热问题,可以不通过温度场而直接获得热流量 。 此时,
一维 Fourier定律：
x
txAtΦ
d
d)()(
当?＝?(t),A=A(x)时,
x
tAΦ
d
d
分离变量后积分，并注意到热流量 Φ与 x 无关 (稳态 )，得
12
2
1
)(
tt
dtttt
2
1 )(
)( 21
x
x xA
dx
tt?
x
txAtΦ
d
d)()( )()()()(
)( 121212
12
2
12
1
2
1
tttt
t
tt
ttdtt
xA
dx ttt
t
x
x
当? 随温度呈线性分布时,即?＝?0＋ at,则 2 210 tta
实际上,不论? 如何变化,只要能计算出平均导热系数,就可以利用前面讲过的所有定导热系数公式,只是需要将?换成平均导热系数 。
§ 2-4 通过肋片的导热第三类边界条件下通过平壁的一维稳态导热：
为了增加传热量,可以采取哪些措施?
W
11
21
21
AhAAh
tt
Φ ff
（ 1） 增加温差 （ tf1 - tf2）,但受工艺条件限制
（ 2） 减小热阻：
a) 金属壁一般很薄 (?很小 ),热导率很大,故导热热阻一般可忽略
b)增大 h1,h2,但提高 h1,h2并非任意的
c) 增大换热面积 A也能增加传热量在一些换热设备中，在换热面上加装肋片是增大换热量的重要手段肋壁：直肋,环肋；等截面,变截面
1 通过等截面直肋的导热
l
已知：
(1) 矩形直肋
(2) 肋跟温度为 t0,
且 t0 > t?
(3) 肋片与环境的表面传热系数为 h.
(4)?,h和 Ac均保持不变求：
温度场 t 和热流量?
分析,严格地说,肋片中的温度场是三维,稳态,无内热源,常物性,第三类边条的导热问题 。 但由于三维问题比较复杂,故此,在忽略次要因素的基础上,
将问题简化为一维问题 。
简化,a 宽度 l >>? and H? 肋片长度方向温度均匀
l = 1
b?大,? << H,认为温度沿厚度方向均匀边界,肋根：第一类；肋端：绝热；四周：对流换热求解,这个问题可以从两个方面入手：
a 导热微分方程,例如书上第 38页
b 能量守恒＋ Fourierlaw
能量守恒,dxxx ΦΦΦ d
Fourier 定律,xtAΦ cx dd
xx tAΦxxΦΦΦ cxxxxx dddddd 2
2
d
))(( ttP d xhΦ dNewton冷却公式：
0)(dd 2
2
ttAhPx t
c?
关于温度的二阶非齐次常微分方程
0)(dd 2
2
ttAhPx t
c?
导热微分方程：
混合边界条件：
0
d
d
0 00
x
Hx
ttx
时，
＝＝时，
引入过余温度 。 令 tt? c o n s t
cA
hPm
22
2
d
d m
x?则有：
方程的通解为,mxmx ecec
21?
应用边界条件可得：
mHmH
mH
mHmH
mH
ee
ec
ee
ec
0201
)(ch
)]([ch
0
)()(
0 mH
xHm
ee
ee
mHmH
xHmxHm?
最后可得等截面内的温度分布：
xx
xxxxxx
ee
eexeexeex
)( t h;
2)(ch ;2)(sh
双曲余弦函数 双曲正切函数双曲正弦函数稳态条件下肋片表面的散热量 = 通过肋基导入肋片的热量
)(th)(th 00
0
mHmhPmHmAdxdAΦ c
x
肋端过余温度,即 x ＝ H
)(ch
1
)(ch
)]([ch
00 mHmH
xHm
几点说明：
(1) 上述推导中忽略了肋端的散热 （ 认为肋端绝热 ） 。 对于一般工程计算,尤其高而薄的肋片,足够精确 。 若必须考虑肋端散热,取,Hc=H+? /2
(2)上述分析近似认为肋片温度场为一维 。
当 Bi=h?/ 0.05 时,误差小于 1%。 对于短而厚的肋片,
二维温度场,上述算式不适用；实际上,肋片表面上表面传热系数 h不是均匀一致的 — 数值计算
2 肋片效率为了从散热的角度评价加装肋片后换热效果,引进 肋片效率
0Φ
Φ
基温度下的散热量假设整个肋表面处于肋实际散热量肋片效率＝
f?
mH
mH
h P H
mH
m
hP
)(th)(th
0
0
f
lPl 2
cA
hPm
2322 H
H
hH
l
lhH
A
hPmH
c
2
32
1
23 22 H
A
hH
H
hmH
L
LAH 肋片的纵截面积可见,与参量 有关,其关系曲线如图 2－ 14所示 。
这样,矩形直肋的散热量可以不用 (2-38)计算,而直接用图 2－ 14查出然后,散热量f?
2
32
1
HAh
L
)()( 0f ttPHhΦ?
影响肋片效率的因素：肋片材料的热导率?,肋片表面与周围介质之间的表面传热系数 h,肋片的几何形状和尺寸 （ P,A,H）
3 通过环肋及三角形截面直肋的导热为了减轻肋片重量,节省材料,并保持散热量基本不变,
需要采用变截面肋片,环肋及三角形截面直肋是其中的两种 。
对于 变截面肋片来讲,由于从导热微分方程求得的肋片散热量计算公式相当复杂,因此,人们仿照等截面直肋 。
利用肋片效率曲线来计算方便多了,书中图 2－ 14和 2－ 15
分别给出了三角形直肋和矩形剖面环肋的效率曲线 。
图 2－ 14
图 2－ 15
4,通过接触面的导热实际固体表面不是理想平整的,所以两固体表面直接接触的界面容易出现点接触,或者只是部分的而不是完全的和平整的面接触 —— 给导热带来额外的热阻当界面上的空隙中充满导热系数远小于固体的气体时,接触热阻的影响更突出
—— 接触热阻当两固体壁具有温差时,接合处的热传递机理为接触点间的固体导热和间隙中的空气导热,
对流和辐射的影响一般不大
(Thermal contact resistance）
（ 1） 当热流量不变时,接触热阻 rc 较大时,必然在界面上产生较大温差
（ 2） 当温差不变时,热流量必然随着接触热阻 rc
的增大而下降
（ 3） 即使接触热阻 rc 不是很大,若热流量很大,
界面上的温差是不容忽视的
13
AB
c
A AB
ttq
r
13 ()
AB
c
A AB
t t q r
接触热阻的影响因素：
（ 1） 固体表面的粗糙度
（ 3） 接触面上的挤压压力例：
（ 2） 接触表面的硬度匹配
（ 4） 空隙中的介质的性质在实验研究与工程应用中,消除接触热阻很重要导热姆 （ 导热油,硅油 ）,银先进的电子封装材料 （ AIN）,导热系数达 400以上
52
42
6 1 0 W m
2,6 4 1 0 m K W
1 5 8,4 C
c
cc
q
r
t q r
作业：
2-1,2-2,2-11,2-17,2-25,2-28,2-33，
2-40,2-45,2-48,2-56,2-58,2-65
思考题：
1失量傅立叶定律的基本表达式及其中各物理量的定义。
2温度场,等温面,等温线的概念。
3利用能量守恒定律和傅立叶定律推导导热微分方程的基本方法。
4使用热阻概念,对通过单层和多层平板,圆筒和球壳壁面的一维导热问题的计算方法。
5利用能量守恒定律和傅立叶定律推导等截面和变截面肋片的导热微分方程的基本方法。
6导热系数为温度的线性函数时,一维平板内温度分布曲线的形状及判断方法。
7肋效率的定义。
8肋片内温度分布及肋片表面散热量的计算。
9放置在环境空气中的有内热源物体一维导热问题的计算方法
10导热问题三类边界条件的数学描述,
11两维物体内等温线的物理意义,从等温线分布上可以看出 哪些热物理特征。
12导热系数为什么和物体温度有关? 而在实际工程中为什么经常将导热系数作为常数,
13什么是形状因子? 如何应用形状因子进行多维导热问题的计 算?
直角坐标系,Φztzytyxtxtc )()()(
1 单层平壁的导热
o? x
a 几何条件：单层平板；?
b 物理条件,?,c,?已知； 无内热源
c 时间条件,0,t稳态导热
d 边界条件：第一类
0dd 2
2
xt
x
o?
t1
t
t2
2
1
,
,0
w
w
ttx
ttx
直接积分,得：
211 cxctcdx
dt
根据上面的条件可得：
第一类边条：
Φxtxtc?)(
控制方程边界条件带入边界条件：
12
12
1
tc
ttc
)(
d
d
12
12
1
12
A
t
ttt
q
tt
x
t
tx
tt
t
带入 Fourier 定律
ARr
线性分布热阻分析法适用于一维、稳态、无内热源的情况
2 多层平壁的导热
t1
t2
t3
t4
t1 t2 t3 t4
三层平壁的稳态导热
多层平壁：由几层不同材料组成
例：房屋的墙壁 — 白灰内层,水泥沙浆层,红砖 （ 青砖 ） 主体层等组成
假设各层之间接触良好,可以近似地认为接合面上各处的温度相等
边界条件：
1
1
10
n
n
i
i ttx
ttx
热阻：
n
nnrr
,,
1
11?
由热阻分析法：
n
i i
i
n
n
i
i
n tt
r
ttq
1
11
1
11
问：现在已经知道了 q，如何计算其中第 i 层的右侧壁温？
第一层：
1
11221
1
1 )( qttttq
第二层：
2
22332
2
2 )( qttttq
第 i 层：
i
iiiii
i
i qttttq 111 )(
211
21
11
hh
tt
q
n
i i
i
ff
2m
W 单位：
tf1
t2
t3
tf2
t1 t2 t3 t2
三层平壁的稳态导热
h1
h2
tf2tf1
？？
传热系数？
多层、第三类边条
3 单层圆筒壁的导热圆柱坐标系：
Φztztrrtrrrtc )()(1)(1 2
一维、稳态、无内热源、常物性：
0)dd(dd?rtrr
第一类边界条件：
22
11
w
w
ttrr
ttrr
时时
(a)
假设单管长度为 l，圆筒壁的外半径小于长度的 1/10。
对上述方程 (a)积分两次,
211 ln crctcdr
dtr
22122111 ln ;ln crctcrct ww
)l n (
ln)( ;
)l n ( 12
1
1212
12
12
1 rr
rtttc
rr
ttc
www
ww
第一次积分 第二次积分应用边界条件获得两个系数
)ln ()ln ( 1
12
12
1 rrrr
tttt
将系数带入第二次积分结果显然，温度呈对数曲线分布圆筒 壁内温度分布：
)l n (
)l n ()(
12
1
211 rr
rrtttt
www
2
12
21
2
2
12
21 1
)l n ( ;
1
)l n ( rrr
tt
dr
td
rrr
tt
dr
dt wwww
圆筒 壁内温度分布曲线的形状？
向上凹若 0,2
2
21 dr
tdtt
ww
向上凸若 0,2
2
21 dr
tdtt
ww
下面来看一下圆筒壁内部的热流密度和热流分布情况
2
12
21
m
W
)l n (d
d
rr
tt
rr
tq ww
W
2
)l n (
2 21
12
21
R
tt
l
rr
tt
rl qΦ wwww
)l n (
)l n ()(
12
1
211 rr
rrtttt
www rrr
tt
dr
dt ww 1
)l n ( 12
21
长度为 l 的圆筒壁的导热热阻虽然时稳态情况，但热流密度 q 与半径 r
成反比！
4 n层圆筒壁
由不同材料构成的多层圆筒壁,其导热热流量可按总温差和总热阻计算
mW
ln
2
1
W
ln
2
1
1
1
)1(1
1
1
)1(1
n
i
i
i
i
nww
l
n
i
i
i
i
nww
r
r
tt
q
r
r
L
tt
Φ
通过单位长度圆筒壁的热流量单层圆筒壁，第三类边界条件，稳态导热
)(2
ln
2
1
)(2
22222
1
2
21
11111
fwrl
ww
lwfrl
tthrq
r
r
tt
qtthrq
mW
2
1
ln
2
1
2
1
21
221
2
11
21
l
ff
ff
l
R
tt
rhr
r
rh
tt
q
通过单位长度圆筒壁传热过程的热阻 [mK/W]
h1
h2
(1) 单层圆筒壁思考：温度分布应如何求出？
(2) 多层圆筒壁
12
1
1
11
21
1
ln
2
11
n
n
i
i
i
i
ff
l
dhd
d
dh
tt
q
通过球壳的导热自己推导
5 其它变面积或变导热系数问题求解导热问题的主要途径分两步：
(1) 求解导热微分方程,获得温度场；
(2) 根据 Fourier定律和已获得的温度场计算热流量；
对于稳态,无内热源,第一类边界条件下的一维导热问题,可以不通过温度场而直接获得热流量 。 此时,
一维 Fourier定律：
x
txAtΦ
d
d)()(
当?＝?(t),A=A(x)时,
x
tAΦ
d
d
分离变量后积分，并注意到热流量 Φ与 x 无关 (稳态 )，得
12
2
1
)(
tt
dtttt
2
1 )(
)( 21
x
x xA
dx
tt?
x
txAtΦ
d
d)()( )()()()(
)( 121212
12
2
12
1
2
1
tttt
t
tt
ttdtt
xA
dx ttt
t
x
x
当? 随温度呈线性分布时,即?＝?0＋ at,则 2 210 tta
实际上,不论? 如何变化,只要能计算出平均导热系数,就可以利用前面讲过的所有定导热系数公式,只是需要将?换成平均导热系数 。
§ 2-4 通过肋片的导热第三类边界条件下通过平壁的一维稳态导热：
为了增加传热量,可以采取哪些措施?
W
11
21
21
AhAAh
tt
Φ ff
（ 1） 增加温差 （ tf1 - tf2）,但受工艺条件限制
（ 2） 减小热阻：
a) 金属壁一般很薄 (?很小 ),热导率很大,故导热热阻一般可忽略
b)增大 h1,h2,但提高 h1,h2并非任意的
c) 增大换热面积 A也能增加传热量在一些换热设备中，在换热面上加装肋片是增大换热量的重要手段肋壁：直肋,环肋；等截面,变截面
1 通过等截面直肋的导热
l
已知：
(1) 矩形直肋
(2) 肋跟温度为 t0,
且 t0 > t?
(3) 肋片与环境的表面传热系数为 h.
(4)?,h和 Ac均保持不变求：
温度场 t 和热流量?
分析,严格地说,肋片中的温度场是三维,稳态,无内热源,常物性,第三类边条的导热问题 。 但由于三维问题比较复杂,故此,在忽略次要因素的基础上,
将问题简化为一维问题 。
简化,a 宽度 l >>? and H? 肋片长度方向温度均匀
l = 1
b?大,? << H,认为温度沿厚度方向均匀边界,肋根：第一类；肋端：绝热；四周：对流换热求解,这个问题可以从两个方面入手：
a 导热微分方程,例如书上第 38页
b 能量守恒＋ Fourierlaw
能量守恒,dxxx ΦΦΦ d
Fourier 定律,xtAΦ cx dd
xx tAΦxxΦΦΦ cxxxxx dddddd 2
2
d
))(( ttP d xhΦ dNewton冷却公式：
0)(dd 2
2
ttAhPx t
c?
关于温度的二阶非齐次常微分方程
0)(dd 2
2
ttAhPx t
c?
导热微分方程：
混合边界条件：
0
d
d
0 00
x
Hx
ttx
时，
＝＝时，
引入过余温度 。 令 tt? c o n s t
cA
hPm
22
2
d
d m
x?则有：
方程的通解为,mxmx ecec
21?
应用边界条件可得：
mHmH
mH
mHmH
mH
ee
ec
ee
ec
0201
)(ch
)]([ch
0
)()(
0 mH
xHm
ee
ee
mHmH
xHmxHm?
最后可得等截面内的温度分布：
xx
xxxxxx
ee
eexeexeex
)( t h;
2)(ch ;2)(sh
双曲余弦函数 双曲正切函数双曲正弦函数稳态条件下肋片表面的散热量 = 通过肋基导入肋片的热量
)(th)(th 00
0
mHmhPmHmAdxdAΦ c
x
肋端过余温度,即 x ＝ H
)(ch
1
)(ch
)]([ch
00 mHmH
xHm
几点说明：
(1) 上述推导中忽略了肋端的散热 （ 认为肋端绝热 ） 。 对于一般工程计算,尤其高而薄的肋片,足够精确 。 若必须考虑肋端散热,取,Hc=H+? /2
(2)上述分析近似认为肋片温度场为一维 。
当 Bi=h?/ 0.05 时,误差小于 1%。 对于短而厚的肋片,
二维温度场,上述算式不适用；实际上,肋片表面上表面传热系数 h不是均匀一致的 — 数值计算
2 肋片效率为了从散热的角度评价加装肋片后换热效果,引进 肋片效率
0Φ
Φ
基温度下的散热量假设整个肋表面处于肋实际散热量肋片效率＝
f?
mH
mH
h P H
mH
m
hP
)(th)(th
0
0
f
lPl 2
cA
hPm
2322 H
H
hH
l
lhH
A
hPmH
c
2
32
1
23 22 H
A
hH
H
hmH
L
LAH 肋片的纵截面积可见,与参量 有关,其关系曲线如图 2－ 14所示 。
这样,矩形直肋的散热量可以不用 (2-38)计算,而直接用图 2－ 14查出然后,散热量f?
2
32
1
HAh
L
)()( 0f ttPHhΦ?
影响肋片效率的因素：肋片材料的热导率?,肋片表面与周围介质之间的表面传热系数 h,肋片的几何形状和尺寸 （ P,A,H）
3 通过环肋及三角形截面直肋的导热为了减轻肋片重量,节省材料,并保持散热量基本不变,
需要采用变截面肋片,环肋及三角形截面直肋是其中的两种 。
对于 变截面肋片来讲,由于从导热微分方程求得的肋片散热量计算公式相当复杂,因此,人们仿照等截面直肋 。
利用肋片效率曲线来计算方便多了,书中图 2－ 14和 2－ 15
分别给出了三角形直肋和矩形剖面环肋的效率曲线 。
图 2－ 14
图 2－ 15
4,通过接触面的导热实际固体表面不是理想平整的,所以两固体表面直接接触的界面容易出现点接触,或者只是部分的而不是完全的和平整的面接触 —— 给导热带来额外的热阻当界面上的空隙中充满导热系数远小于固体的气体时,接触热阻的影响更突出
—— 接触热阻当两固体壁具有温差时,接合处的热传递机理为接触点间的固体导热和间隙中的空气导热,
对流和辐射的影响一般不大
(Thermal contact resistance）
（ 1） 当热流量不变时,接触热阻 rc 较大时,必然在界面上产生较大温差
（ 2） 当温差不变时,热流量必然随着接触热阻 rc
的增大而下降
（ 3） 即使接触热阻 rc 不是很大,若热流量很大,
界面上的温差是不容忽视的
13
AB
c
A AB
ttq
r
13 ()
AB
c
A AB
t t q r
接触热阻的影响因素：
（ 1） 固体表面的粗糙度
（ 3） 接触面上的挤压压力例：
（ 2） 接触表面的硬度匹配
（ 4） 空隙中的介质的性质在实验研究与工程应用中,消除接触热阻很重要导热姆 （ 导热油,硅油 ）,银先进的电子封装材料 （ AIN）,导热系数达 400以上
52
42
6 1 0 W m
2,6 4 1 0 m K W
1 5 8,4 C
c
cc
q
r
t q r
作业：
2-1,2-2,2-11,2-17,2-25,2-28,2-33，
2-40,2-45,2-48,2-56,2-58,2-65
思考题：
1失量傅立叶定律的基本表达式及其中各物理量的定义。
2温度场,等温面,等温线的概念。
3利用能量守恒定律和傅立叶定律推导导热微分方程的基本方法。
4使用热阻概念,对通过单层和多层平板,圆筒和球壳壁面的一维导热问题的计算方法。
5利用能量守恒定律和傅立叶定律推导等截面和变截面肋片的导热微分方程的基本方法。
6导热系数为温度的线性函数时,一维平板内温度分布曲线的形状及判断方法。
7肋效率的定义。
8肋片内温度分布及肋片表面散热量的计算。
9放置在环境空气中的有内热源物体一维导热问题的计算方法
10导热问题三类边界条件的数学描述,
11两维物体内等温线的物理意义,从等温线分布上可以看出 哪些热物理特征。
12导热系数为什么和物体温度有关? 而在实际工程中为什么经常将导热系数作为常数,
13什么是形状因子? 如何应用形状因子进行多维导热问题的计 算?
