第八章 矿井空气调节概论
矿井空气调节是改善矿内气候条件的主要技术措施
之一 。 其主要内容包括两方面：一是对冬季寒冷地区,
当井筒入风温度低于 2℃ 时, 对井口空气进行预热；二是
对高温矿井用风地点进行风温调节, 以达到, 规程, 规
定的标准 。
第一节 井口空气加热
一, 井口空气加热方式
井口一般采用空气加热器对冷空气进行加热, 其加热方式
有两种 。
1.井口房不密闭的加热方式
当井口房不宜密闭时, 被加热的空气需设置专用的通风机
送入井筒或井口房 。 这种方式按冷, 热风混合的地点不同,
又分以下三种情况：
（ 1） 冷, 热风在井筒内混合, 这种布置方式是将被加热的空
气通过专用通风机和热风道送入井口以下 2m处, 在井筒内
进行热风和冷风的混合, 如图 8-1-1所示 。
（ 2） 冷, 热风在井口房内混合, 这种布置方式是将热风直接
送入井口房内进行混合, 使混合后的空气温度达到 2℃ 以上
后再进入井筒, 如图 8-1-2所示 。
（ 3） 冷, 热风在井口房和井筒内同时混合
这种布置方式是前两种方式的结合, 它将大部分热风送
入井筒内混合, 而将小部分热风送入井口房内混合, 其
布置方式如图 8-1-3所示 。 以上三种方式相比较, 第一
种方式冷, 热风混合效果较好, 通风机噪声对井口房的
影响相对较小, 但井口房风速大, 风温低, 井口作业人
员的工作条件差, 而且井筒热风口对面井壁, 上部罐座
和罐顶保险装置有冻冰危险；第二种方式井口房工作条
件有所改善, 上部罐座和罐顶保险装置冻冰危险减少,
但冷, 热风的混合效果不如前者, 而且井口房内风速较
大, 尤其是通风机的噪声对井口的通讯信号影响较大；
第三种方式综合了前两种的优点, 而避免了其缺点, 但
管理较为复杂 。
图 8-1-2
1─通风机房； 2─空气加热室；
3─空气加热器； 4─通风机； 5─井筒
图 8-1-1
1─通风机房； 2─空气加热室； 3─空气加热
器； 4─通风机； 5─热风道； 6─井筒
图 8-1-3
1─通风机房； 2─空气加热室； 3─空气加热器； 4─通风机； 5─热风道； 6─井筒。
2.井口房密闭的加热方式
当井口房有条件密闭时, 热风可依靠矿井主要通风机的
负压作用而进入井口房和井筒, 而不需设置专用的通风
机送风 。 采用这种方式, 大多是在井口房内直接设置空
气加热器, 让冷, 热风在井口房内进行混合 。
对于大型矿井, 当井筒进风量较大时, 为了使井口房风
速不超限, 可在井口房外建立冷风塔和冷风道, 让一部
分冷风先经过冷风道直接进入井筒, 使冷, 热风即在井
口房混合又在井筒内混合 。 采用这种方式时, 应注意防
止冷风道与井筒联接处结冰 。
井口房不密闭与井口房密闭这两种井口空气加热方式相
比，其优缺点见表 8-1-1。
井口空气加
热方式 优 点 缺 点
井口房不密
闭时
1．井口房不要求密闭； 2．可建立
独立的空气加热室，布置较为灵活；
3．在相同风量下，所需空气加热
器的
片数少。
1．井口房不要求密闭；
2．可建立独立的空气加
热室，布置较为灵活；
3．在相同风量下，所需
空气加热器的片数少。
井口房密闭
时
1．井口房工作条件好； 2．不需设
置专用通风机，设备投资少。
1．井口房密闭增加矿井
通风阻力；
2．井口房漏风管理较为
麻烦。
表 8-1-1 井口空气加热方式的优缺点比较表
二, 空气加热量的计算
1.计算参数的确定
(1)室外冷风计算温度的确定 。 井口空气防冻加热的室外冷风计算温
度, 通常按下述原则确定：立井和斜井采用历年极端最低温度的
平均值；平硐采用历年极端最低温度平均值与采暖室外计算温度
二者的平均值 。
(2)空气加热器出口热风温度的确定 。 通过空气加热器后的热风温度,
根据井口空气加热方式按表 8-1-2确定 。
送风地点 热风温度 (℃ ) 送风地点 热风温度 (℃ )
立井井筒 60～ 70 正压进入井
口房
20～ 30
斜井或平硐 40～ 50 负压进入井
口房
10～ 20
表 8-1-2 空气加热器后热风温度的确定
2.空气加热量的计算
井口空气加热量包括基本加热量和附加热损失两部分, 其
中附加热损失包括热风道, 通风机壳及井口房外围护结构
的热损失等 。
基本加热量即为加热冷风所需的热量, 在设计中, 一般附
加热损失可不单独计算, 总加热量可按基本加热量乘以一
个系数求得 。
即总加热量 Q,可按公式 （ 8-1-1） 计算：
,KW (8-1-1)
M─ 井筒进风量, Kg/s； CP─ 空气定压比热, Cp=1.01 KJ/
（ Kg·K） 。 α─ 热量损失系数, 井口房不密闭时 α= 1.05～
1.10,密闭时 α= 1.10～ 1.15； th─ 冷, 热风混合后空气温
度, 可取 2℃ ； tl─ 室外冷风温度, ℃ ；
)( lhp ttMCQ ?? ?
三, 空气加热器的选择计算
1.基本计算公式
(1) 通过空气加热器的风量
,Kg/s （ 8-1-3）
M1─ 通过空气加热器的风量, Kg/s； th0─ 加热后加热器出口热风温
度, ℃, 按表 8-1-2选取；其余符号意义同前 。
(2)空气加热器能够供给的热量
Q‘＝ kS△ tp,KW (8-1-4)
Q＇ ─ 空气加热器能够供给的热量, KW； K ─ 空气加热器的传热系
数, KW/（ m2·K） ； S ─ 空气加热器的散热面积, m2； △ tp─ 热媒与
空气间的平均温差, ℃ 。
当热媒为蒸汽时,△ tp=tv-(tl+th0)/2,℃ (8-1-5)
当热媒为热水时,△ tp=(tw1+tw2)/2-(te+tho)/2,℃ (8-1-6)
tv─ 饱和蒸汽温度, ℃ ； tw1,tw2─ 热水供水和回水温度, ℃ ； 其
余符号意义同前 。
lh
lh tt ttMM ????
0
1 ?
空气加热器常用的在不同压力下的饱和蒸汽温度，见表 8-1-3
2.选择计算步骤
空气加热器的选择计算可按下述方法和步骤进行：
(1) 初选加热器的型号
初选加热器的型号首先应假定通过空气加热器的质量流速
(vρ) ’,一般井口房不密闭时 (vρ) ‘可选 4～ 8Kg/m2.s,井
口房密闭时 (vρ) ’可选 2～ 4Kg/m2.s。 然后按下式求出加热
器所需的有效通风截面积 S＇：
S＇＝ M1/(vρ) ＇, m2 (8-1-7)
在加热器的型号初步选定之后, 即可根据加热器实际的有
蒸汽压力 (KPa) ≤30 98 196 245 294 343 392
饱和蒸汽温度 (℃ ) 100 119.6 132.8 138.2 142.9 147.2 151
表 8-1-3 不同压力下的饱和蒸汽温度
（ 2） 计算加热器的传热系数
表 8-1-4中列举了部分国产空气加热器传热系数的实验公式,
供学习时参考, 更详细的资料请查阅有关手册 。 如果有的
产品在整理传热系数实验公式时, 用的不是质量流速
（ vρ ）, 而是迎面风速 vy,则应根据加热器有效截面积与
迎风面积之比 α 值 （ α 称为有效截面系数 ）, 使用关系式,
由 vρ 求出 vy后, 再计算传热系数 。
如果热媒为热水, 则在传热系数的计算公式中还要用到管
内水流速 VW。 加热器管内水流速可按下式计算：
m/s (8-1-8)
VW─ 加热器管内水的实际流速, m/s； Sw─ 空气加热器热媒通
过的截面积, m2； C─ 水的比热, C ＝ 4.1868KJ/Kg·K。
其余符号意义同前 。
3
21
101
10)(
)(
??
??
www
hp
W ttCS
ttCMV
加热器型号 热媒 传热系数
K(W/m2·K)
空气阻力 ΔH(Pa) 热水阻力 Δh(KPa)
5,6,10D
5,6,10Z
SRZ型 5,6,10X
7D
7Z
7X
蒸汽 14,6(vρ)0.49
14,6(vρ)0.49
14,5(vρ)0.532
14,3(vρ)0.51
14,6(vρ)0.49
15.1(vρ)0.571
1.76(vρ)1.998
1.47(vρ)1.98
0.88(vρ)2.12
2.06(vρ)1.17
2.94(vρ)1.52
1.37(vρ)1.917
D型：
15.2VW1.96
Z,X型：
15.2VW1.96
B× A/2
SRL型 B× A/3
B× A/2
B× A/3
蒸汽
热水
15.2(vρ)0.50
15.1(vρ)0.43
16.5(vρ)0.24
14.5(vρ)0.29
1.71(vρ)1.67
3.03(vρ)1.62
1.5(vρ)1.58
2.9(vρ)1.58
表 8-1-4 部分国产空气加热器的传热系数和阻力计算公式表
注, vρ─空气质量流速,Kg/m2.s； VW ─水流速,m/s。
（ 3）计算所需的空气加热器面积和加热器台数
空气加热器所需的加热面积可按下式计算：
m2 (8-1-9)
式中符号意义同前 。
计算出所需加热面积后, 可根据每台加热器的实际加热面
积确定所需加热器的排数和台数 。
(4)检查空气加热器的富余系数, 一般取 1.15～ 1.25。
(5)计算空气加热器的空气阻力 △ H,计算公式见表 8-1-4。
(6)计算空气加热器管内水阻力 △ h,计算公式也见表 8-1-4。
,11
ptK
QS
???
第二节 矿井主要热源及其散热量
要进行矿井空调设计，首先就必须了解引起矿井高温热害的主要影响
因素。能引起矿井气温值升高的环境因素统称为 矿井热源 。
一、井巷围岩传热
1．围岩原始温度的测算
围岩原始温度是指井巷周围未被通风冷却的原始岩层温度。由于在地
表大气和大地热流场的共同作用下，岩层原始温度沿垂直方向上大致
可划分为三个层带：
变温带,在地表浅部由于受地表大气的影响，岩层原始温度随地表大
气温度的变化而呈周期性地变化，称为 变温带 。
恒温带,随着深度的增加，岩层原始温度受地表大气的影响逐渐减弱，
而受大地热流场的影响逐渐增强，当到达某一深度处时，二者趋于平
衡，岩温常年基本保持不变，这一层带称为 恒温带,恒温带的温度约
比当地年平均气温高 1～ 2℃ 。
增温带,在恒温带以下，由于受大地热流场的影响，在一定的区域范
围内，岩层原始温度随深度的增加而增加，大致呈线性的变化规律，
这一层带称为增温带。
地温率,在增温带内，岩层原始温度随深度的变化规律可用地温率或
地温梯度来表示。地温率是指恒温带以下岩层温度每增加 1℃,所增
加的垂直深度，即：
m/℃ (8-2-1)
地温梯度,指恒温带以下, 垂直深度每增加 100m时, 原始岩温的升高
值, 它与地温率之间的关系为：
Gr=100/gr ℃/100m (8 -2-2)
gr─ 地温率, m/℃ ； Gr─ 地温梯度, ℃ /100m；
Z0,Z─ 恒温带深度和岩层温度测算处的深度, m； tr0,tr─ 恒温带温
度和岩层原始温度, ℃ 。 若已知 gr或 Gr及 Z0,tr0,则对式 （ 8-2-1）,
式 （ 8-2-2） 进行变形后,即可计算出深度为 Zm的原岩温度 tr。
0
0
rr
r tt
ZZg
?
??
矿区名称 恒温带深度 Z0(m) 恒温带温度 tr0(℃ ) 地温率 gr(m/℃ )
辽宁抚顺
山东枣庄
平顶山矿区
罗河铁矿区
安徽淮南潘集
辽宁北票台吉
广西合山
浙江长广
湖北黄石
25～ 30
40
25
25
25
27
20
31
31
10.5
17.0
17.2
18.9
16.8
10.6
23.1
18.9
18.8
30
45
31～ 21
59～ 25
33.7
40～ 37
40
44
43.3～ 39.8
表 8-2-1 我国部分矿区恒温带参数
表 8-2-1 列出的我国部分矿区恒温带参数和地温率数值, 仅供参考 。
2,围岩与风流间传热量
井巷围岩与风流间的传热是一个复杂的不稳定传热过程 。
井巷开掘后, 随着时间的推移, 围岩被冷却的范围逐渐
扩大, 其所向风流传递的热量逐渐减少；而且在传热过
程中由于井巷表面水分蒸发或凝结, 还伴随着传质过程
发生 。 为简化研究, 目前常将这些复杂的影响因素都归
结到传热系数中去讨论 。 因此, 井巷围岩与风流间的传
热量可按下式来计算：
Qr＝ Kτ UL(trm-t),KW (8-2-5)
Qr─ 井巷围岩传热量, KW；
Kτ ─ 围岩与风流间的不稳定换热系数, KW/(m2·℃ )；
U─ 井巷周长, m； L─ 井巷长度, m；
trm─ 平均原始岩温, ℃ ； t─ 井巷中平均风温, ℃ 。
围岩与风流间的不稳定传热系数 Kτ 是指井巷围岩深部未被
冷却的岩体与空气间温差为 1℃ 时，单位时间内从每 m2 巷
道壁面上向空气放出 (或吸收 )的热量。它是围岩的热物理
性质、井巷形状尺寸、通风强度及通风时间等的函数。由
于不稳定传热系数的解析解相当复杂，在矿井空调设计中
大多采用简化公式或统计公式计算。
二、机电设备放热
1.采掘设备放热
采掘设备运转所消耗的电能最终都将转化为热能，其中大
部分将被采掘工作面风流所吸收。风流所吸收的热能中小
部分能引起风流的温升，其中大部分转化成汽化潜热引起
焓增。
采掘设备运转放热一般可按下式计算：
Qc＝ ψN, KW (8-2-6)
Qc─ 风流所吸收的热量, KW；
ψ─ 采掘设备运转放热中风流的吸热比例系数； ψ 值可通
过实测统计来确定 。
N─ 采掘设备实耗功率, KW。
2.其它电动设备放热
电动设备放热量一般可按下式计算：
Qe＝ (1-η t)η mN,KW (8-2-7)
Qe─ 电动设备放热量, KW； N─ 电动机的额定功率, KW；
η t─ 提升设备的机械效率, 非提升设备或下放物料 η t=0；
η m─ 电动机的综合效率, 包括负荷率, 每日运转时间和电
动机效率等因素 。
三, 运输中煤炭及矸石的放热
在以运输机巷作为进风巷的采区通风系统中, 运输中
煤炭及矸石的放热是一种比较重要的热源 。 运输中煤
炭及矸石的放热量一般可用下式近似计算：
KW (8-2-8) Qk─ 运
输中煤炭或矸石的放热量, KW；
m─ 煤炭或矸石的运输量, Kg/s；
Cm─ 煤炭或矸石的比热, KJ/(Kg·℃ )；
Δt ─ 煤炭或矸石与空气温差, ℃ 。 可由实测确定,
也可用下式估算：
℃ (8-2-9) L─
运输距离, m； tr─ 运输中煤炭或矸石的平均温度,
一般较回采工作面的原始岩温低 4～ 8℃ ；
twm─ 运输巷道中风流的平均湿球温度, ℃ 。
tmCQ mK ??
)(0 0 2 4.0 8.0 wmr ttLt ???
四, 矿物及其它有机物的氧化放热
井下矿物及其它有机物的氧化放热是一个十分复杂的过程,
很难将它与其它热源分离开来单独计算, 现一般采用下
式估算：
KW (8-2-10)
式中 Q0─ 氧化放热量, KW
V─ 巷道中平均风速, m/s；
q0─V ＝ 1m/s 时单位面积氧化放热量, KW/m2；在无实
测资料时, 可取 3～ 4.6× 10-3 KW/m2。
其余符号意义同前 。
ULVqQ 8.000 ?
五, 人员放热
在人员比较集中的采掘工作面, 人员放热对工作面的气
候条件也有一定的影响 。 人员放热与劳动强度和个人体
质有关, 现一般按下式进行计算：
KW (8-2-11)
Qw0─ 人员放热量, KW
n─ 工作面总人数；
q─ 每人发热量, 一般参考以下数据取值：静止状态时
取 0.09～ 0.12KW；轻度体力劳动时取 0.2kw；中等体力劳
动时取 0.275kw；繁重体力劳动时取 0.47kw。
nqQ 0W ?
六、热水放热
井下热水放热主要取决于水温、水量和排水方式。当采用
有盖水沟或管道排水时，其传热量可按下式计算：
KW (8-2-12)
Qw─ 热水传热量,KW；
Kw─ 水沟盖板或管道的传热系数,KW/(m2·℃) ；
S─ 水与空气间的传热面积。水沟排水,S＝ BwL,m2；管道
排水,S＝ πD2L, m2；
Bw─ 水沟宽度,m； D2─ 管道外径,m； L─ 水沟长度,m；
tw ─ 水沟或管道中水的平均温度,℃ ；
t─ 巷道中风流的平均温度,℃ 。
水沟盖板的传热系数可按下式确定：
KW/(m2·℃) (8 -2-13)
)( ttSKQ wwW ??
)11/(1K
21w ?
??????
管道传热系数可按下式确定：
KW/(m2·℃) （ 8-2-14）
α 1─ 水与水沟盖板或管道内壁的对流换热系数,KW/(m2·℃) ；
α 2─ 水沟盖板或管道外壁与巷道空气的对流换热系数，
KW/(m2·℃) ；
δ─ 盖板厚度,m；
λ─ 盖板或管壁材料的导热系数,KW/(m2·℃) ；
D1─ 管道内径,m；
D2─ 管道外径,m。
)1ddln2ddd/(1K
21
22
11
2w
??????
第三节 矿井风流热湿计算
矿井风流热湿计算是矿井空调设计的基础, 是采取合理的空调技术措
施的依据 。
一, 地表大气状态参数的确定
地表大气状态参数一般按下述原则确定：
温度 采用历年最热月月平均温度的平均值；
相对湿度 采用历年最热月月平均相对湿度的平均值；
含湿量 采用历年最热月月平均含湿量的平均值 。
这些数值均可从当地气象台, 站的气象统计资料中获得 。
二, 井筒风流的热交换和风温计算
研究表明, 在井筒通过风量较大的情况下, 井筒围岩对风流的热状态
影响较小, 决定井筒风流热状态的主要因素是地表大气条件和风流在
井筒内的加湿压缩过程 。 根据热力学第一定律, 井筒风流的热平衡方
程式为：
)zz(g)dd()tt(c 211212p ??????
在一定的大气压力下，风流的含湿量与风温呈近似的线性关系：
g/Kg (8-3-2)
式中 φ ─ 风流的相对湿度，％；
t─ 风流温度,℃ ；
P─ 大气压力,Pa；
b,ε ＇,Pm─ 与风温有关的常数，由表 8-3-1确定。
令,
则,(8-3-3)
将式 (8-3-3)代入式 (8-3-1)可解得：
℃ (8-3-4)
mPP
tbd
?
?? )'(622 ??
mPP
bA
?? 622
? ??? ??? tAd
)E1(
Ft)E1(t
22
1112
??
????
组合参数 (只是为了简化公式而设的，没有任何物理意义 )：
E1＝ 2.4876A1； E2＝ 2.4876A2
A1＝ 622b/(P1-Pm)； A2＝ 622b/(P2－ Pm)；
F＝ (Z1－ Z2)/102.5－ (E2－ E1)ε ＇。
(8-3-4)即为井底风温计算式。
P1,P2─ 井口、井底的大气压力,对于井底大气压力可近似
按式（ 8-3-5）推算：
P2＝ P1＋ gp(Z1-Z2),Pa (8-3-5)
gp─ 压力梯度，其值为 11.3～ 12.6,Pa/m；
φ 1,φ 2── 井口、井底空气的相对湿度，％。
当井筒中存在水分蒸发时，由于水分蒸发吸收的热量来源于风流下行压
缩热和风流本身，这部分热量将转化为汽化潜热，所以当风流沿井筒向
下流动时，有时井底风温不仅不会升高，反而还可能有所降低。
风温 /℃ b ε＇ Pm
井下 地面
1～ 10
11～ 17
17～ 23
23～ 29
29～ 35
35～ 45
61.978
50.274
144.305
197.838
268.328
393.015
9.324
19.979
-3.770
-8.988
-14.288
-22.958
1016.12 734.16
1459.01 1053.36
2108.05 1522.08
3028.41 2187.85
4281.27 3105.55
6497.05 4692.24
表 8-3-1 b,ε＇,Pm参数取值表
三、巷道风流的热交换和风温计算
风流经过巷道时，由于与巷道环境间发生热湿交换，使风温随距离逐渐
上升。其热平衡方程式为：
(8-3-6)
式中 Mb─ 风流的质量流量,Kg/s；
Kτ ─ 风流与围岩间的不稳定换热系数,KW/( m2·℃) ；
U─ 巷道周长,m； tr─ 原始岩温,℃ ；
Kt,Kx─ 分别为热、冷管道的传热系数,KW/( m2·℃) ；
Ut,Ux─ 分别为热、冷管道的周长,m；
tt,tx─ 分别为热、冷管道内流体的平均温度,℃ ；
Kw─ 巷道中水沟盖板的传热系数,KW/( m2·℃) ；
Bw─ 水沟宽度,m；
tw ─ 水沟中水的平均温度,℃ ；
∑ Qm─ 巷道中各种绝对热源的放热量之和,KW；
L─ 巷道的长度,m。
mwwwxxxtttr
bpb
QLttBKttUKttUKttUK
ddMttCM
??????????
???
)]()()()([
)()( 1212
?
?
式 (8-3-6)通过变换整理可改写成：
(R＋ E)t2＝ (R＋ E－ N)t1＋ M＋ F (8-3-7)
由式 (8-3-7)可解得：
,℃ (8-3-8)
其中组合参数：
E＝ 2.4876A；
； ； ；； N＝ Nτ ＋ Nt＋ Nx＋ Nw； R＝ 1＋ 0.5N；
M＝ Nτ tr＋ Nttt＋ Nxtx＋ Nwtw； ；
。
）（
）（
2
112
ER
FMtNERt
??
??????
pbCM
ULKN ?? ?
pb
ttt
CM
LUKN ?
pb
xxx CM LUKN ?
pb
www CM LBKN ?
12 ????????????? E
CM
QF
pb
m
如果巷道中的相对热源只有围岩放热, 则式 (8-3-8) 还可简化为：
,℃ (8-3-9)
四, 采掘工作面风流热交换与风温计算
1.采煤工作面
风流通过采煤工作面时的热平衡方程式可表示为
(8-3-10)
式中 Qk─ 运输中煤炭放热量, KW；其余符号意义同前 。
将式 (8-2-6)和式 (8-3-3)代入式 (8-3-10),经整理即可得出采煤工
作面末端的风温计算式, 其形式和式 (8-3-9)完全一样, 只是其中的组合
参数略有不同 。
)(
)(
2
11
2 ?
?
ER
FNttNERt r
?
?????
)()()()( 1212 mkrbpb QQttULKddMttCM ???????? ??
对于采煤工作面：；
式中 m─ 每小时煤炭运输量,, t/h；
A─ 工作面日产量, t；
τ─ 每日运煤时数, h。
当要求采煤工作面出口风温不超过, 规程, 规定时, 其入口风温可按
下式确定：
, ℃ (8-3-11)
2.掘进工作面
风流在掘进工作面的热交换主要是通过风筒进行的, 其热交换过程一般可
视为等湿加热过程 。 现以如图 8-3-1 所示的压入式通风为例进行讨论 。
pb
m
CM
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图 8-3-1
(1)局部通风机出口风温确定
风流通过局部通风机后, 其出口风温一般可按下式确定：
,℃ (8-3-12)
Kb ─ 局部通风机放热系数, 可取 0.55～ 0.7；
t0 ─ 局部通风机入口处巷道中的风温； ℃ ；
Ne ─ 局部通风机额定功率, KW；
Mb1 ─ 局部通风机的吸风量, Kg/s。
(2)风筒出口风温的确定：
根据热平衡方程式, 风流通过风筒时, 其出口风温可按下式确定：
,℃ (8-3-13)
其中：
1b
eb01
M
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对于单层风筒：
KW/m2·℃ (8-3-14)
对于隔热风筒：
KW/m2·℃ (8-3-15)
式中 tb ─ 风筒外平均风温, ℃ ；
Z1 ─ 风筒入口处标高, m；
Z2 ─ 风筒出口处标高, m；
Kt ─ 风筒的传热系数, KW/(m2·℃ )；
St ─ 风筒的传热面积, m2；
p ─ 风筒的有效风量率,；
Mb2 ─ 风筒出口的有效风量, Kg/s；
α 1─ 风筒外对流换热系数, KW/(m2·℃ )；
(8-3-16)
1
21t
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1
2
12
1
2
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α 2─ 风筒内对流换热系数, KW/m2·℃ ；
(8-3-17)
D 1─ 隔热风筒外径, m；
D2 ─ 风筒内径, m；
λ ─ 隔热层的导热系数, KW/m·℃ ；
Vb ─ 巷道中平均风速；
,m/s (8-3-18)
Vm ─ 风筒内平均风速；
,m/s (8-3-19)
S ─ 掘进巷道的断面积, m2。
75.0m25.022 VD0 0 7 1 2.0 ???
S/M)1K(4167.0V 1bb ??
221bm D/M)1K(5 3 0 8.0V ??
(3)掘进头风温确定
风流从风筒口射出后, 与掘进头近区围岩发生热交换, 根据热
平衡方程式, 掘进头风温可按下式确定：
,℃ (8-3-20)
其中,； ； ；
式中 Kτ 3 ─ 掘进头近区围岩不稳定换热系数, KW/m2·℃ ；
S3 ─ 掘进头近区围岩散热面积, m2；
∑ Qm3─ 掘进头近区局部热源散热量之和, KW。
其余符号意义同前 。
掘进头近区围岩不稳定换热系数可按下式确定：
,KW/m2·℃ (8-3-21)
其中,； ； ； 。
λ─ 岩石的导热系数, KW/m·℃ ； a─ 岩石的导温系数, m2/h； τ 3─ 掘进头
平均通风时间, h； l3─ 掘进头近区长度, m。
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五, 矿井风流湿交换
当矿井风流流经潮湿的井巷壁面时, 由于井巷表面水分的蒸发
或凝结, 将产生矿井风流的湿交换 。 根据湿交换理论, 经推导可得
出井巷壁面水分蒸发量的计算公式为：
,Kg/s (8-3-22)
式中 α─ 井巷壁面与风流的对流换热系数；
,KW/m2·℃ (8-3-23)
γ─ 水蒸气的汽化潜热, 2500 KJ/Kg；
t─ 巷道中风流的平均温度, ℃ ；
ts─ 巷道中风流的平均湿球温度, ℃ ；
U─ 巷道周长, m；
L─ 巷道长度, m；
P─ 风流的压力, Pa；
P0─ 标准大气压力, 101325Pa,Vb─ 巷道中平均风速, m/s；
0
m a x )( P
PULttW
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8.0bm3 V107 2 8.2 ???? ?
ε m─ 巷道壁面粗糙度系数, 光滑壁面 ε m=1；主要运输大巷
ε m =1.00～ 1.65；运输平巷 ε m =1.65～ 2.5；工作面 ε m =2.5～ 3.1。
由湿交换引起潜热交换, 其潜热交换量为：
,KW (8-3-24)
式中符号意义同前 。
必须指出：公式 (8-3-22)是在井巷壁面完全潮湿的条件下导出的, 所以
由该式计算出的是井巷壁面理论水分蒸发量 。 实际上, 由于井巷壁面的潮湿
程度不同, 其湿交换量也有所不同, 故在实际应用中应乘以一个考虑井巷
壁面潮湿程度的系数, 称为井巷壁面潮湿度系数, 其定义为：井巷壁面实
际的水分蒸发量与理论水分蒸发量的比值, 用 f表示, 即：
(8-3-25)
该值可通过实验或实测得到 。 求得井巷壁面的潮湿度系数后, 即可求得
风流通过该段井巷时的含湿量增量：
(8-3-26)
0
m a x )( P
PULttWQ
sq ??? ??
m ax
b
W
dMf ??
b
m ax
M
fWd ??
由含湿量增量, 即可求得该段井巷末端风流的含湿量和相对湿度：
(8-3-27)
(8-3-28)
式中 Pv ─ 水蒸气分压力, 可用下式计算：
Pa (8-3-29)
Ps ─ 饱和水蒸气分压力, 可用下式计算：
Pa (8-3-30)
ddd 12 ??? %100PP
S
v2 ???
2
22v
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dPP
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2
2S
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第四节 矿井降温的一般技术措施
它主要包括：通风降温, 隔热疏导, 个体防护等, 本节
仅介绍其中几种主要措施 。
一, 通风降温
1,加大风量
2,选择合理的矿井通风系统
二, 隔热疏导
所谓隔热疏导就是采取各种有效措施将矿井热源与风流隔离开来,
或将热流直接引入矿井回风流中, 避免矿井热源对风流的直接加热,
从而达到矿井降温的目的 。 隔热疏导的措施主要有：
１, 巷道隔热
2,管道和水沟隔热
3,井下发热量大的大型机电硐室应独立回风
三, 个体防护
第五节 矿井空调系统设计简介
当采用一般的矿井降温措施, 不能有效地解决采掘工作面的高温问题时,
就必须采用矿井空调技术 。 所谓矿井空调技术就是应用各种空气热湿处理
手段, 来调节和改善井下作业地点的气候条件, 使之达到规定标准的一门
综合性技术 。
一, 矿井空调系统设计的依据
矿井空调系统设计的主要依据是行业法规 （ 如, 煤矿安全规程, 等 ） 和上
级主管部门的书面批示 。 此外还必须收集下列资料或数据：
(1)矿区常年气候条件, 如地表大气的月平均温度, 月平均相对湿度和大气
压力等；
(2)矿井各生产水平的地温资料和等地温线图；
(3)矿井设计生产能力, 服务年限, 开拓方式, 采区布置和年度计划等；
(4)采掘工程平 （ 剖 ） 面图, 通风系统图和通风网路图；
(5)矿井通风系统阻力测定与分析数据, 如井巷通风阻力, 风阻, 风量等；
(6)井巷所穿过各岩层的岩石热物理性质, 如导热系数, 导温系数, 比
热和密度等；
(7)矿井水温和水量 。
二, 设计的主要内容与步骤
矿井空调系统设计是一项非常复杂的工作, 其主要设计内容和步骤如下：
(1)矿井热源调查与分析, 查明矿井高温的主要原因及热害程度, 并对矿
井空调系统设计的必要性作出评价；
(2)根据实测或预测的风温, 确定采掘工作面的合理配风量, 并计算出采
掘工作面的需冷量, 做到风量与冷量的最优匹配, 以减少矿井空调系统
的负荷；
(3)根据采掘工作面的需冷量, 已采取的一般矿井降温措施及生产的发展
情况, 确定全矿井所需的制冷量, 并报请有关部门核准；
(4)根据矿井具体条件, 拟定矿井空调系统方案, 包括制冷站位置, 供冷
排热方式, 管道布置, 风流冷却地点的选择等, 并进行技术经济比较,
确定最佳方案；
(5)根据拟定的矿井空调系统方案, 进行供冷排热设计, 并进行设备选型；
(6)进行制冷机站 （ 硐室 ） 的土建设计, 选取合理的布置方式；
(7)制冷机站 （ 硐室 ） 内自动监控与安全防护设施的设计, 制定设备运行,
维护的管理机制；
(8)概算矿井空调的吨煤成本和其它经济性指标 。
三, 矿井空调系统的基本类型
目前国内外常见的冷冻水供冷, 空冷器冷却风流的矿井集中空调系统的基
本结构模式如图 8-5-1所示 。 它是由制冷, 输冷, 传冷和排热四个环节所组
成 。 由这四个环节的不同组合, 便构成了不同的矿井空调系统 。 这种矿井
空调系统, 若按制冷站所处的位置不同来分, 可以分为以下三种基本类型：
1,地面集中式空调系统
它将制冷站设置在地面, 冷凝热也在地面排放, 而在井下设置高低压换热器
将一次高压冷冻水转换成二次低压冷冻水, 最后在用风地点上用空冷器冷
却风流 。 其结构如图 8-5-2所示 。
2,井下集中式空调系统
井下集中式空调系统如按冷凝热排放地点不同来分, 又有两种不同的布置形
式,一是制冷站设置在井下, 并利用井下回风流排热, 如图 8-5-3所示 。
这种布置形式具有系统比较简单, 冷量调节方便, 供冷管道短, 无高压冷
水系统等优点 ;二是制冷站设置在井下, 但冷凝热在地面排放, 如图 8-5-
4所示 。 这种布置形式虽可提高冷凝热的排放能力, 但需在冷却水系统增设
一个高低压换热器, 系统比较复杂 。
图 8-5-1矿井空调系统结构模式
1─制冷站； 2─冷水泵； 3─冷水管； 4─局部通风机； 5─空冷器；
6─风筒； 7─冷却水泵； 8─冷却水管； 9─冷却塔 。
图 8-5-2地面集中空调系统
1─压缩机； 2─蒸发机； 3─冷凝器； 4─节流阀； 5,15─水池； 6,7,14 ─水泵； 8─冷却塔；
9─冷却水管； 10─热交换器； 11,13,17─冷水管； 12─高低压换热器； 16,18─空冷器。
图 8-5-3制冷站设在井下，井下排除冷凝热
1─压缩机； 2─蒸发机； 3─冷凝器； 4─节流阀；
5─水池； 6─冷水泵； 7─冷却水泵； 9─冷却塔；
10─空冷器。
图 8-5-4 制冷站设在井下，地面排除冷凝热
1─压缩机； 2─蒸发机； 3─冷凝器； 4─节流阀；
5,11─冷水泵； 6,9,12─冷水管； 7─冷水池；
8,10─空冷器； 13─高低压换热器； 14─冷却水管；
15─冷却水泵； 16─冷却塔； 17─换热器。
3,井上, 下联合式空调系统
这种布置形式是在地面, 井下同时设置制冷站, 冷凝热在地面集中排
放, 如图 8-5-5所示 。 它实际上相当于两级制冷, 井下制冷机的冷凝热是
借助于地面制冷机冷水系统冷却 。
图 8-5-5 井上、下联合式空调系统
1～ 4─制冷机； 5─空气预冷器； 6─高低压换热器； 7～ 9─空冷器； 10─冷却塔。
上述三种集中式矿井空调系统相比, 在技术上的优缺点见表 8-5-1
制冷站位置 优 点 缺 点
地 面 1．厂房施工、设备安装、维护、
管理方便；
2．可用一般型的制冷设备，安全
可靠；
3．冷凝热排放方便；
4．冷量便于调节；
5．无需在井下开凿大断面硐室；
6．冬季可用天然冷源。
1,高压载冷剂处理困难；
2,供冷管道长, 冷损大；
3,需在井筒中安装大直径管道；
4．空调系统复杂。
井 下 1,供冷管道短, 冷损小；
2,无高压冷水系统；
3,可利用矿井水或回风流排热；
4．供冷系统简单，冷量调节方
便；
1,井下要开凿大断面的硐室；
2,对制冷设备要求严格；
3．设备安装、管理和维护不方便；
联 合 1.可提高一次载冷剂回水温度, 减少
冷损；
2.可利用一次载冷剂将井下制冷机的
冷凝热带到地面排放 。
1,系统复杂；
2．设备分散，不便管理。
表 8-5-1 矿井集中式空调系统技术比较表
四、制冷站负荷的确定和制冷设备的选择
矿井空气调节是改善矿内气候条件的主要技术措施
之一 。 其主要内容包括两方面：一是对冬季寒冷地区,
当井筒入风温度低于 2℃ 时, 对井口空气进行预热；二是
对高温矿井用风地点进行风温调节, 以达到, 规程, 规
定的标准 。
第一节 井口空气加热
一, 井口空气加热方式
井口一般采用空气加热器对冷空气进行加热, 其加热方式
有两种 。
1.井口房不密闭的加热方式
当井口房不宜密闭时, 被加热的空气需设置专用的通风机
送入井筒或井口房 。 这种方式按冷, 热风混合的地点不同,
又分以下三种情况：
（ 1） 冷, 热风在井筒内混合, 这种布置方式是将被加热的空
气通过专用通风机和热风道送入井口以下 2m处, 在井筒内
进行热风和冷风的混合, 如图 8-1-1所示 。
（ 2） 冷, 热风在井口房内混合, 这种布置方式是将热风直接
送入井口房内进行混合, 使混合后的空气温度达到 2℃ 以上
后再进入井筒, 如图 8-1-2所示 。
（ 3） 冷, 热风在井口房和井筒内同时混合
这种布置方式是前两种方式的结合, 它将大部分热风送
入井筒内混合, 而将小部分热风送入井口房内混合, 其
布置方式如图 8-1-3所示 。 以上三种方式相比较, 第一
种方式冷, 热风混合效果较好, 通风机噪声对井口房的
影响相对较小, 但井口房风速大, 风温低, 井口作业人
员的工作条件差, 而且井筒热风口对面井壁, 上部罐座
和罐顶保险装置有冻冰危险；第二种方式井口房工作条
件有所改善, 上部罐座和罐顶保险装置冻冰危险减少,
但冷, 热风的混合效果不如前者, 而且井口房内风速较
大, 尤其是通风机的噪声对井口的通讯信号影响较大；
第三种方式综合了前两种的优点, 而避免了其缺点, 但
管理较为复杂 。
图 8-1-2
1─通风机房； 2─空气加热室；
3─空气加热器； 4─通风机； 5─井筒
图 8-1-1
1─通风机房； 2─空气加热室； 3─空气加热
器； 4─通风机； 5─热风道； 6─井筒
图 8-1-3
1─通风机房； 2─空气加热室； 3─空气加热器； 4─通风机； 5─热风道； 6─井筒。
2.井口房密闭的加热方式
当井口房有条件密闭时, 热风可依靠矿井主要通风机的
负压作用而进入井口房和井筒, 而不需设置专用的通风
机送风 。 采用这种方式, 大多是在井口房内直接设置空
气加热器, 让冷, 热风在井口房内进行混合 。
对于大型矿井, 当井筒进风量较大时, 为了使井口房风
速不超限, 可在井口房外建立冷风塔和冷风道, 让一部
分冷风先经过冷风道直接进入井筒, 使冷, 热风即在井
口房混合又在井筒内混合 。 采用这种方式时, 应注意防
止冷风道与井筒联接处结冰 。
井口房不密闭与井口房密闭这两种井口空气加热方式相
比，其优缺点见表 8-1-1。
井口空气加
热方式 优 点 缺 点
井口房不密
闭时
1．井口房不要求密闭； 2．可建立
独立的空气加热室，布置较为灵活；
3．在相同风量下，所需空气加热
器的
片数少。
1．井口房不要求密闭；
2．可建立独立的空气加
热室，布置较为灵活；
3．在相同风量下，所需
空气加热器的片数少。
井口房密闭
时
1．井口房工作条件好； 2．不需设
置专用通风机，设备投资少。
1．井口房密闭增加矿井
通风阻力；
2．井口房漏风管理较为
麻烦。
表 8-1-1 井口空气加热方式的优缺点比较表
二, 空气加热量的计算
1.计算参数的确定
(1)室外冷风计算温度的确定 。 井口空气防冻加热的室外冷风计算温
度, 通常按下述原则确定：立井和斜井采用历年极端最低温度的
平均值；平硐采用历年极端最低温度平均值与采暖室外计算温度
二者的平均值 。
(2)空气加热器出口热风温度的确定 。 通过空气加热器后的热风温度,
根据井口空气加热方式按表 8-1-2确定 。
送风地点 热风温度 (℃ ) 送风地点 热风温度 (℃ )
立井井筒 60～ 70 正压进入井
口房
20～ 30
斜井或平硐 40～ 50 负压进入井
口房
10～ 20
表 8-1-2 空气加热器后热风温度的确定
2.空气加热量的计算
井口空气加热量包括基本加热量和附加热损失两部分, 其
中附加热损失包括热风道, 通风机壳及井口房外围护结构
的热损失等 。
基本加热量即为加热冷风所需的热量, 在设计中, 一般附
加热损失可不单独计算, 总加热量可按基本加热量乘以一
个系数求得 。
即总加热量 Q,可按公式 （ 8-1-1） 计算：
,KW (8-1-1)
M─ 井筒进风量, Kg/s； CP─ 空气定压比热, Cp=1.01 KJ/
（ Kg·K） 。 α─ 热量损失系数, 井口房不密闭时 α= 1.05～
1.10,密闭时 α= 1.10～ 1.15； th─ 冷, 热风混合后空气温
度, 可取 2℃ ； tl─ 室外冷风温度, ℃ ；
)( lhp ttMCQ ?? ?
三, 空气加热器的选择计算
1.基本计算公式
(1) 通过空气加热器的风量
,Kg/s （ 8-1-3）
M1─ 通过空气加热器的风量, Kg/s； th0─ 加热后加热器出口热风温
度, ℃, 按表 8-1-2选取；其余符号意义同前 。
(2)空气加热器能够供给的热量
Q‘＝ kS△ tp,KW (8-1-4)
Q＇ ─ 空气加热器能够供给的热量, KW； K ─ 空气加热器的传热系
数, KW/（ m2·K） ； S ─ 空气加热器的散热面积, m2； △ tp─ 热媒与
空气间的平均温差, ℃ 。
当热媒为蒸汽时,△ tp=tv-(tl+th0)/2,℃ (8-1-5)
当热媒为热水时,△ tp=(tw1+tw2)/2-(te+tho)/2,℃ (8-1-6)
tv─ 饱和蒸汽温度, ℃ ； tw1,tw2─ 热水供水和回水温度, ℃ ； 其
余符号意义同前 。
lh
lh tt ttMM ????
0
1 ?
空气加热器常用的在不同压力下的饱和蒸汽温度，见表 8-1-3
2.选择计算步骤
空气加热器的选择计算可按下述方法和步骤进行：
(1) 初选加热器的型号
初选加热器的型号首先应假定通过空气加热器的质量流速
(vρ) ’,一般井口房不密闭时 (vρ) ‘可选 4～ 8Kg/m2.s,井
口房密闭时 (vρ) ’可选 2～ 4Kg/m2.s。 然后按下式求出加热
器所需的有效通风截面积 S＇：
S＇＝ M1/(vρ) ＇, m2 (8-1-7)
在加热器的型号初步选定之后, 即可根据加热器实际的有
蒸汽压力 (KPa) ≤30 98 196 245 294 343 392
饱和蒸汽温度 (℃ ) 100 119.6 132.8 138.2 142.9 147.2 151
表 8-1-3 不同压力下的饱和蒸汽温度
（ 2） 计算加热器的传热系数
表 8-1-4中列举了部分国产空气加热器传热系数的实验公式,
供学习时参考, 更详细的资料请查阅有关手册 。 如果有的
产品在整理传热系数实验公式时, 用的不是质量流速
（ vρ ）, 而是迎面风速 vy,则应根据加热器有效截面积与
迎风面积之比 α 值 （ α 称为有效截面系数 ）, 使用关系式,
由 vρ 求出 vy后, 再计算传热系数 。
如果热媒为热水, 则在传热系数的计算公式中还要用到管
内水流速 VW。 加热器管内水流速可按下式计算：
m/s (8-1-8)
VW─ 加热器管内水的实际流速, m/s； Sw─ 空气加热器热媒通
过的截面积, m2； C─ 水的比热, C ＝ 4.1868KJ/Kg·K。
其余符号意义同前 。
3
21
101
10)(
)(
??
??
www
hp
W ttCS
ttCMV
加热器型号 热媒 传热系数
K(W/m2·K)
空气阻力 ΔH(Pa) 热水阻力 Δh(KPa)
5,6,10D
5,6,10Z
SRZ型 5,6,10X
7D
7Z
7X
蒸汽 14,6(vρ)0.49
14,6(vρ)0.49
14,5(vρ)0.532
14,3(vρ)0.51
14,6(vρ)0.49
15.1(vρ)0.571
1.76(vρ)1.998
1.47(vρ)1.98
0.88(vρ)2.12
2.06(vρ)1.17
2.94(vρ)1.52
1.37(vρ)1.917
D型：
15.2VW1.96
Z,X型：
15.2VW1.96
B× A/2
SRL型 B× A/3
B× A/2
B× A/3
蒸汽
热水
15.2(vρ)0.50
15.1(vρ)0.43
16.5(vρ)0.24
14.5(vρ)0.29
1.71(vρ)1.67
3.03(vρ)1.62
1.5(vρ)1.58
2.9(vρ)1.58
表 8-1-4 部分国产空气加热器的传热系数和阻力计算公式表
注, vρ─空气质量流速,Kg/m2.s； VW ─水流速,m/s。
（ 3）计算所需的空气加热器面积和加热器台数
空气加热器所需的加热面积可按下式计算：
m2 (8-1-9)
式中符号意义同前 。
计算出所需加热面积后, 可根据每台加热器的实际加热面
积确定所需加热器的排数和台数 。
(4)检查空气加热器的富余系数, 一般取 1.15～ 1.25。
(5)计算空气加热器的空气阻力 △ H,计算公式见表 8-1-4。
(6)计算空气加热器管内水阻力 △ h,计算公式也见表 8-1-4。
,11
ptK
QS
???
第二节 矿井主要热源及其散热量
要进行矿井空调设计，首先就必须了解引起矿井高温热害的主要影响
因素。能引起矿井气温值升高的环境因素统称为 矿井热源 。
一、井巷围岩传热
1．围岩原始温度的测算
围岩原始温度是指井巷周围未被通风冷却的原始岩层温度。由于在地
表大气和大地热流场的共同作用下，岩层原始温度沿垂直方向上大致
可划分为三个层带：
变温带,在地表浅部由于受地表大气的影响，岩层原始温度随地表大
气温度的变化而呈周期性地变化，称为 变温带 。
恒温带,随着深度的增加，岩层原始温度受地表大气的影响逐渐减弱，
而受大地热流场的影响逐渐增强，当到达某一深度处时，二者趋于平
衡，岩温常年基本保持不变，这一层带称为 恒温带,恒温带的温度约
比当地年平均气温高 1～ 2℃ 。
增温带,在恒温带以下，由于受大地热流场的影响，在一定的区域范
围内，岩层原始温度随深度的增加而增加，大致呈线性的变化规律，
这一层带称为增温带。
地温率,在增温带内，岩层原始温度随深度的变化规律可用地温率或
地温梯度来表示。地温率是指恒温带以下岩层温度每增加 1℃,所增
加的垂直深度，即：
m/℃ (8-2-1)
地温梯度,指恒温带以下, 垂直深度每增加 100m时, 原始岩温的升高
值, 它与地温率之间的关系为：
Gr=100/gr ℃/100m (8 -2-2)
gr─ 地温率, m/℃ ； Gr─ 地温梯度, ℃ /100m；
Z0,Z─ 恒温带深度和岩层温度测算处的深度, m； tr0,tr─ 恒温带温
度和岩层原始温度, ℃ 。 若已知 gr或 Gr及 Z0,tr0,则对式 （ 8-2-1）,
式 （ 8-2-2） 进行变形后,即可计算出深度为 Zm的原岩温度 tr。
0
0
rr
r tt
ZZg
?
??
矿区名称 恒温带深度 Z0(m) 恒温带温度 tr0(℃ ) 地温率 gr(m/℃ )
辽宁抚顺
山东枣庄
平顶山矿区
罗河铁矿区
安徽淮南潘集
辽宁北票台吉
广西合山
浙江长广
湖北黄石
25～ 30
40
25
25
25
27
20
31
31
10.5
17.0
17.2
18.9
16.8
10.6
23.1
18.9
18.8
30
45
31～ 21
59～ 25
33.7
40～ 37
40
44
43.3～ 39.8
表 8-2-1 我国部分矿区恒温带参数
表 8-2-1 列出的我国部分矿区恒温带参数和地温率数值, 仅供参考 。
2,围岩与风流间传热量
井巷围岩与风流间的传热是一个复杂的不稳定传热过程 。
井巷开掘后, 随着时间的推移, 围岩被冷却的范围逐渐
扩大, 其所向风流传递的热量逐渐减少；而且在传热过
程中由于井巷表面水分蒸发或凝结, 还伴随着传质过程
发生 。 为简化研究, 目前常将这些复杂的影响因素都归
结到传热系数中去讨论 。 因此, 井巷围岩与风流间的传
热量可按下式来计算：
Qr＝ Kτ UL(trm-t),KW (8-2-5)
Qr─ 井巷围岩传热量, KW；
Kτ ─ 围岩与风流间的不稳定换热系数, KW/(m2·℃ )；
U─ 井巷周长, m； L─ 井巷长度, m；
trm─ 平均原始岩温, ℃ ； t─ 井巷中平均风温, ℃ 。
围岩与风流间的不稳定传热系数 Kτ 是指井巷围岩深部未被
冷却的岩体与空气间温差为 1℃ 时，单位时间内从每 m2 巷
道壁面上向空气放出 (或吸收 )的热量。它是围岩的热物理
性质、井巷形状尺寸、通风强度及通风时间等的函数。由
于不稳定传热系数的解析解相当复杂，在矿井空调设计中
大多采用简化公式或统计公式计算。
二、机电设备放热
1.采掘设备放热
采掘设备运转所消耗的电能最终都将转化为热能，其中大
部分将被采掘工作面风流所吸收。风流所吸收的热能中小
部分能引起风流的温升，其中大部分转化成汽化潜热引起
焓增。
采掘设备运转放热一般可按下式计算：
Qc＝ ψN, KW (8-2-6)
Qc─ 风流所吸收的热量, KW；
ψ─ 采掘设备运转放热中风流的吸热比例系数； ψ 值可通
过实测统计来确定 。
N─ 采掘设备实耗功率, KW。
2.其它电动设备放热
电动设备放热量一般可按下式计算：
Qe＝ (1-η t)η mN,KW (8-2-7)
Qe─ 电动设备放热量, KW； N─ 电动机的额定功率, KW；
η t─ 提升设备的机械效率, 非提升设备或下放物料 η t=0；
η m─ 电动机的综合效率, 包括负荷率, 每日运转时间和电
动机效率等因素 。
三, 运输中煤炭及矸石的放热
在以运输机巷作为进风巷的采区通风系统中, 运输中
煤炭及矸石的放热是一种比较重要的热源 。 运输中煤
炭及矸石的放热量一般可用下式近似计算：
KW (8-2-8) Qk─ 运
输中煤炭或矸石的放热量, KW；
m─ 煤炭或矸石的运输量, Kg/s；
Cm─ 煤炭或矸石的比热, KJ/(Kg·℃ )；
Δt ─ 煤炭或矸石与空气温差, ℃ 。 可由实测确定,
也可用下式估算：
℃ (8-2-9) L─
运输距离, m； tr─ 运输中煤炭或矸石的平均温度,
一般较回采工作面的原始岩温低 4～ 8℃ ；
twm─ 运输巷道中风流的平均湿球温度, ℃ 。
tmCQ mK ??
)(0 0 2 4.0 8.0 wmr ttLt ???
四, 矿物及其它有机物的氧化放热
井下矿物及其它有机物的氧化放热是一个十分复杂的过程,
很难将它与其它热源分离开来单独计算, 现一般采用下
式估算：
KW (8-2-10)
式中 Q0─ 氧化放热量, KW
V─ 巷道中平均风速, m/s；
q0─V ＝ 1m/s 时单位面积氧化放热量, KW/m2；在无实
测资料时, 可取 3～ 4.6× 10-3 KW/m2。
其余符号意义同前 。
ULVqQ 8.000 ?
五, 人员放热
在人员比较集中的采掘工作面, 人员放热对工作面的气
候条件也有一定的影响 。 人员放热与劳动强度和个人体
质有关, 现一般按下式进行计算：
KW (8-2-11)
Qw0─ 人员放热量, KW
n─ 工作面总人数；
q─ 每人发热量, 一般参考以下数据取值：静止状态时
取 0.09～ 0.12KW；轻度体力劳动时取 0.2kw；中等体力劳
动时取 0.275kw；繁重体力劳动时取 0.47kw。
nqQ 0W ?
六、热水放热
井下热水放热主要取决于水温、水量和排水方式。当采用
有盖水沟或管道排水时，其传热量可按下式计算：
KW (8-2-12)
Qw─ 热水传热量,KW；
Kw─ 水沟盖板或管道的传热系数,KW/(m2·℃) ；
S─ 水与空气间的传热面积。水沟排水,S＝ BwL,m2；管道
排水,S＝ πD2L, m2；
Bw─ 水沟宽度,m； D2─ 管道外径,m； L─ 水沟长度,m；
tw ─ 水沟或管道中水的平均温度,℃ ；
t─ 巷道中风流的平均温度,℃ 。
水沟盖板的传热系数可按下式确定：
KW/(m2·℃) (8 -2-13)
)( ttSKQ wwW ??
)11/(1K
21w ?
??????
管道传热系数可按下式确定：
KW/(m2·℃) （ 8-2-14）
α 1─ 水与水沟盖板或管道内壁的对流换热系数,KW/(m2·℃) ；
α 2─ 水沟盖板或管道外壁与巷道空气的对流换热系数，
KW/(m2·℃) ；
δ─ 盖板厚度,m；
λ─ 盖板或管壁材料的导热系数,KW/(m2·℃) ；
D1─ 管道内径,m；
D2─ 管道外径,m。
)1ddln2ddd/(1K
21
22
11
2w
??????
第三节 矿井风流热湿计算
矿井风流热湿计算是矿井空调设计的基础, 是采取合理的空调技术措
施的依据 。
一, 地表大气状态参数的确定
地表大气状态参数一般按下述原则确定：
温度 采用历年最热月月平均温度的平均值；
相对湿度 采用历年最热月月平均相对湿度的平均值；
含湿量 采用历年最热月月平均含湿量的平均值 。
这些数值均可从当地气象台, 站的气象统计资料中获得 。
二, 井筒风流的热交换和风温计算
研究表明, 在井筒通过风量较大的情况下, 井筒围岩对风流的热状态
影响较小, 决定井筒风流热状态的主要因素是地表大气条件和风流在
井筒内的加湿压缩过程 。 根据热力学第一定律, 井筒风流的热平衡方
程式为：
)zz(g)dd()tt(c 211212p ??????
在一定的大气压力下，风流的含湿量与风温呈近似的线性关系：
g/Kg (8-3-2)
式中 φ ─ 风流的相对湿度，％；
t─ 风流温度,℃ ；
P─ 大气压力,Pa；
b,ε ＇,Pm─ 与风温有关的常数，由表 8-3-1确定。
令,
则,(8-3-3)
将式 (8-3-3)代入式 (8-3-1)可解得：
℃ (8-3-4)
mPP
tbd
?
?? )'(622 ??
mPP
bA
?? 622
? ??? ??? tAd
)E1(
Ft)E1(t
22
1112
??
????
组合参数 (只是为了简化公式而设的，没有任何物理意义 )：
E1＝ 2.4876A1； E2＝ 2.4876A2
A1＝ 622b/(P1-Pm)； A2＝ 622b/(P2－ Pm)；
F＝ (Z1－ Z2)/102.5－ (E2－ E1)ε ＇。
(8-3-4)即为井底风温计算式。
P1,P2─ 井口、井底的大气压力,对于井底大气压力可近似
按式（ 8-3-5）推算：
P2＝ P1＋ gp(Z1-Z2),Pa (8-3-5)
gp─ 压力梯度，其值为 11.3～ 12.6,Pa/m；
φ 1,φ 2── 井口、井底空气的相对湿度，％。
当井筒中存在水分蒸发时，由于水分蒸发吸收的热量来源于风流下行压
缩热和风流本身，这部分热量将转化为汽化潜热，所以当风流沿井筒向
下流动时，有时井底风温不仅不会升高，反而还可能有所降低。
风温 /℃ b ε＇ Pm
井下 地面
1～ 10
11～ 17
17～ 23
23～ 29
29～ 35
35～ 45
61.978
50.274
144.305
197.838
268.328
393.015
9.324
19.979
-3.770
-8.988
-14.288
-22.958
1016.12 734.16
1459.01 1053.36
2108.05 1522.08
3028.41 2187.85
4281.27 3105.55
6497.05 4692.24
表 8-3-1 b,ε＇,Pm参数取值表
三、巷道风流的热交换和风温计算
风流经过巷道时，由于与巷道环境间发生热湿交换，使风温随距离逐渐
上升。其热平衡方程式为：
(8-3-6)
式中 Mb─ 风流的质量流量,Kg/s；
Kτ ─ 风流与围岩间的不稳定换热系数,KW/( m2·℃) ；
U─ 巷道周长,m； tr─ 原始岩温,℃ ；
Kt,Kx─ 分别为热、冷管道的传热系数,KW/( m2·℃) ；
Ut,Ux─ 分别为热、冷管道的周长,m；
tt,tx─ 分别为热、冷管道内流体的平均温度,℃ ；
Kw─ 巷道中水沟盖板的传热系数,KW/( m2·℃) ；
Bw─ 水沟宽度,m；
tw ─ 水沟中水的平均温度,℃ ；
∑ Qm─ 巷道中各种绝对热源的放热量之和,KW；
L─ 巷道的长度,m。
mwwwxxxtttr
bpb
QLttBKttUKttUKttUK
ddMttCM
??????????
???
)]()()()([
)()( 1212
?
?
式 (8-3-6)通过变换整理可改写成：
(R＋ E)t2＝ (R＋ E－ N)t1＋ M＋ F (8-3-7)
由式 (8-3-7)可解得：
,℃ (8-3-8)
其中组合参数：
E＝ 2.4876A；
； ； ；； N＝ Nτ ＋ Nt＋ Nx＋ Nw； R＝ 1＋ 0.5N；
M＝ Nτ tr＋ Nttt＋ Nxtx＋ Nwtw； ；
。
）（
）（
2
112
ER
FMtNERt
??
??????
pbCM
ULKN ?? ?
pb
ttt
CM
LUKN ?
pb
xxx CM LUKN ?
pb
www CM LBKN ?
12 ????????????? E
CM
QF
pb
m
如果巷道中的相对热源只有围岩放热, 则式 (8-3-8) 还可简化为：
,℃ (8-3-9)
四, 采掘工作面风流热交换与风温计算
1.采煤工作面
风流通过采煤工作面时的热平衡方程式可表示为
(8-3-10)
式中 Qk─ 运输中煤炭放热量, KW；其余符号意义同前 。
将式 (8-2-6)和式 (8-3-3)代入式 (8-3-10),经整理即可得出采煤工
作面末端的风温计算式, 其形式和式 (8-3-9)完全一样, 只是其中的组合
参数略有不同 。
)(
)(
2
11
2 ?
?
ER
FNttNERt r
?
?????
)()()()( 1212 mkrbpb QQttULKddMttCM ???????? ??
对于采煤工作面：；
式中 m─ 每小时煤炭运输量,, t/h；
A─ 工作面日产量, t；
τ─ 每日运煤时数, h。
当要求采煤工作面出口风温不超过, 规程, 规定时, 其入口风温可按
下式确定：
, ℃ (8-3-11)
2.掘进工作面
风流在掘进工作面的热交换主要是通过风筒进行的, 其热交换过程一般可
视为等湿加热过程 。 现以如图 8-3-1 所示的压入式通风为例进行讨论 。
pb
m
CM
mLCULKN 8.041067.6 ???? ?
?? ???????
?
ECM mLCQF
Pb
mm
8.031033.2
?
Am?
NER
FNttERt r
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1
22
1
)(
?
?
图 8-3-1
(1)局部通风机出口风温确定
风流通过局部通风机后, 其出口风温一般可按下式确定：
,℃ (8-3-12)
Kb ─ 局部通风机放热系数, 可取 0.55～ 0.7；
t0 ─ 局部通风机入口处巷道中的风温； ℃ ；
Ne ─ 局部通风机额定功率, KW；
Mb1 ─ 局部通风机的吸风量, Kg/s。
(2)风筒出口风温的确定：
根据热平衡方程式, 风流通过风筒时, 其出口风温可按下式确定：
,℃ (8-3-13)
其中：
1b
eb01
M
NKtt ??
t
211tbt2
N1
)ZZ(01.0t)N1(tN2t
?
?????
p1b
ttt
CM)1K(
FKN
??
对于单层风筒：
KW/m2·℃ (8-3-14)
对于隔热风筒：
KW/m2·℃ (8-3-15)
式中 tb ─ 风筒外平均风温, ℃ ；
Z1 ─ 风筒入口处标高, m；
Z2 ─ 风筒出口处标高, m；
Kt ─ 风筒的传热系数, KW/(m2·℃ )；
St ─ 风筒的传热面积, m2；
p ─ 风筒的有效风量率,；
Mb2 ─ 风筒出口的有效风量, Kg/s；
α 1─ 风筒外对流换热系数, KW/(m2·℃ )；
(8-3-16)
1
21t
)11(K ?????
1
2
12
1
2
12t
)DDln2DDD11(K ???????
)DV6 6 1 5.04 7 1.11(0 0 6.0 5.016.1b1 ?????
α 2─ 风筒内对流换热系数, KW/m2·℃ ；
(8-3-17)
D 1─ 隔热风筒外径, m；
D2 ─ 风筒内径, m；
λ ─ 隔热层的导热系数, KW/m·℃ ；
Vb ─ 巷道中平均风速；
,m/s (8-3-18)
Vm ─ 风筒内平均风速；
,m/s (8-3-19)
S ─ 掘进巷道的断面积, m2。
75.0m25.022 VD0 0 7 1 2.0 ???
S/M)1K(4167.0V 1bb ??
221bm D/M)1K(5 3 0 8.0V ??
(3)掘进头风温确定
风流从风筒口射出后, 与掘进头近区围岩发生热交换, 根据热
平衡方程式, 掘进头风温可按下式确定：
,℃ (8-3-20)
其中,； ； ；
式中 Kτ 3 ─ 掘进头近区围岩不稳定换热系数, KW/m2·℃ ；
S3 ─ 掘进头近区围岩散热面积, m2；
∑ Qm3─ 掘进头近区局部热源散热量之和, KW。
其余符号意义同前 。
掘进头近区围岩不稳定换热系数可按下式确定：
,KW/m2·℃ (8-3-21)
其中,； ； ； 。
λ─ 岩石的导热系数, KW/m·℃ ； a─ 岩石的导温系数, m2/h； τ 3─ 掘进头
平均通风时间, h； l3─ 掘进头近区长度, m。
]2)1[(1 223 FMttMERt r ????? ?
33SZKM ?? 1p1b )CKM2(Z ?? 3EM1R ???? ??????? EQZF 3m
033
3 FR77.1K
???
?
03F77.11 ??? 20303 RlRR ?? S5 6 4.0R 0 ? 20
303
R
aF ??
五, 矿井风流湿交换
当矿井风流流经潮湿的井巷壁面时, 由于井巷表面水分的蒸发
或凝结, 将产生矿井风流的湿交换 。 根据湿交换理论, 经推导可得
出井巷壁面水分蒸发量的计算公式为：
,Kg/s (8-3-22)
式中 α─ 井巷壁面与风流的对流换热系数；
,KW/m2·℃ (8-3-23)
γ─ 水蒸气的汽化潜热, 2500 KJ/Kg；
t─ 巷道中风流的平均温度, ℃ ；
ts─ 巷道中风流的平均湿球温度, ℃ ；
U─ 巷道周长, m；
L─ 巷道长度, m；
P─ 风流的压力, Pa；
P0─ 标准大气压力, 101325Pa,Vb─ 巷道中平均风速, m/s；
0
m a x )( P
PULttW
s?? ?
?
8.0bm3 V107 2 8.2 ???? ?
ε m─ 巷道壁面粗糙度系数, 光滑壁面 ε m=1；主要运输大巷
ε m =1.00～ 1.65；运输平巷 ε m =1.65～ 2.5；工作面 ε m =2.5～ 3.1。
由湿交换引起潜热交换, 其潜热交换量为：
,KW (8-3-24)
式中符号意义同前 。
必须指出：公式 (8-3-22)是在井巷壁面完全潮湿的条件下导出的, 所以
由该式计算出的是井巷壁面理论水分蒸发量 。 实际上, 由于井巷壁面的潮湿
程度不同, 其湿交换量也有所不同, 故在实际应用中应乘以一个考虑井巷
壁面潮湿程度的系数, 称为井巷壁面潮湿度系数, 其定义为：井巷壁面实
际的水分蒸发量与理论水分蒸发量的比值, 用 f表示, 即：
(8-3-25)
该值可通过实验或实测得到 。 求得井巷壁面的潮湿度系数后, 即可求得
风流通过该段井巷时的含湿量增量：
(8-3-26)
0
m a x )( P
PULttWQ
sq ??? ??
m ax
b
W
dMf ??
b
m ax
M
fWd ??
由含湿量增量, 即可求得该段井巷末端风流的含湿量和相对湿度：
(8-3-27)
(8-3-28)
式中 Pv ─ 水蒸气分压力, 可用下式计算：
Pa (8-3-29)
Ps ─ 饱和水蒸气分压力, 可用下式计算：
Pa (8-3-30)
ddd 12 ??? %100PP
S
v2 ???
2
22v
d6 2 2
dPP
??
)t3.237 t27.17e x p (6.610P
2
2S
??
第四节 矿井降温的一般技术措施
它主要包括：通风降温, 隔热疏导, 个体防护等, 本节
仅介绍其中几种主要措施 。
一, 通风降温
1,加大风量
2,选择合理的矿井通风系统
二, 隔热疏导
所谓隔热疏导就是采取各种有效措施将矿井热源与风流隔离开来,
或将热流直接引入矿井回风流中, 避免矿井热源对风流的直接加热,
从而达到矿井降温的目的 。 隔热疏导的措施主要有：
１, 巷道隔热
2,管道和水沟隔热
3,井下发热量大的大型机电硐室应独立回风
三, 个体防护
第五节 矿井空调系统设计简介
当采用一般的矿井降温措施, 不能有效地解决采掘工作面的高温问题时,
就必须采用矿井空调技术 。 所谓矿井空调技术就是应用各种空气热湿处理
手段, 来调节和改善井下作业地点的气候条件, 使之达到规定标准的一门
综合性技术 。
一, 矿井空调系统设计的依据
矿井空调系统设计的主要依据是行业法规 （ 如, 煤矿安全规程, 等 ） 和上
级主管部门的书面批示 。 此外还必须收集下列资料或数据：
(1)矿区常年气候条件, 如地表大气的月平均温度, 月平均相对湿度和大气
压力等；
(2)矿井各生产水平的地温资料和等地温线图；
(3)矿井设计生产能力, 服务年限, 开拓方式, 采区布置和年度计划等；
(4)采掘工程平 （ 剖 ） 面图, 通风系统图和通风网路图；
(5)矿井通风系统阻力测定与分析数据, 如井巷通风阻力, 风阻, 风量等；
(6)井巷所穿过各岩层的岩石热物理性质, 如导热系数, 导温系数, 比
热和密度等；
(7)矿井水温和水量 。
二, 设计的主要内容与步骤
矿井空调系统设计是一项非常复杂的工作, 其主要设计内容和步骤如下：
(1)矿井热源调查与分析, 查明矿井高温的主要原因及热害程度, 并对矿
井空调系统设计的必要性作出评价；
(2)根据实测或预测的风温, 确定采掘工作面的合理配风量, 并计算出采
掘工作面的需冷量, 做到风量与冷量的最优匹配, 以减少矿井空调系统
的负荷；
(3)根据采掘工作面的需冷量, 已采取的一般矿井降温措施及生产的发展
情况, 确定全矿井所需的制冷量, 并报请有关部门核准；
(4)根据矿井具体条件, 拟定矿井空调系统方案, 包括制冷站位置, 供冷
排热方式, 管道布置, 风流冷却地点的选择等, 并进行技术经济比较,
确定最佳方案；
(5)根据拟定的矿井空调系统方案, 进行供冷排热设计, 并进行设备选型；
(6)进行制冷机站 （ 硐室 ） 的土建设计, 选取合理的布置方式；
(7)制冷机站 （ 硐室 ） 内自动监控与安全防护设施的设计, 制定设备运行,
维护的管理机制；
(8)概算矿井空调的吨煤成本和其它经济性指标 。
三, 矿井空调系统的基本类型
目前国内外常见的冷冻水供冷, 空冷器冷却风流的矿井集中空调系统的基
本结构模式如图 8-5-1所示 。 它是由制冷, 输冷, 传冷和排热四个环节所组
成 。 由这四个环节的不同组合, 便构成了不同的矿井空调系统 。 这种矿井
空调系统, 若按制冷站所处的位置不同来分, 可以分为以下三种基本类型：
1,地面集中式空调系统
它将制冷站设置在地面, 冷凝热也在地面排放, 而在井下设置高低压换热器
将一次高压冷冻水转换成二次低压冷冻水, 最后在用风地点上用空冷器冷
却风流 。 其结构如图 8-5-2所示 。
2,井下集中式空调系统
井下集中式空调系统如按冷凝热排放地点不同来分, 又有两种不同的布置形
式,一是制冷站设置在井下, 并利用井下回风流排热, 如图 8-5-3所示 。
这种布置形式具有系统比较简单, 冷量调节方便, 供冷管道短, 无高压冷
水系统等优点 ;二是制冷站设置在井下, 但冷凝热在地面排放, 如图 8-5-
4所示 。 这种布置形式虽可提高冷凝热的排放能力, 但需在冷却水系统增设
一个高低压换热器, 系统比较复杂 。
图 8-5-1矿井空调系统结构模式
1─制冷站； 2─冷水泵； 3─冷水管； 4─局部通风机； 5─空冷器；
6─风筒； 7─冷却水泵； 8─冷却水管； 9─冷却塔 。
图 8-5-2地面集中空调系统
1─压缩机； 2─蒸发机； 3─冷凝器； 4─节流阀； 5,15─水池； 6,7,14 ─水泵； 8─冷却塔；
9─冷却水管； 10─热交换器； 11,13,17─冷水管； 12─高低压换热器； 16,18─空冷器。
图 8-5-3制冷站设在井下，井下排除冷凝热
1─压缩机； 2─蒸发机； 3─冷凝器； 4─节流阀；
5─水池； 6─冷水泵； 7─冷却水泵； 9─冷却塔；
10─空冷器。
图 8-5-4 制冷站设在井下，地面排除冷凝热
1─压缩机； 2─蒸发机； 3─冷凝器； 4─节流阀；
5,11─冷水泵； 6,9,12─冷水管； 7─冷水池；
8,10─空冷器； 13─高低压换热器； 14─冷却水管；
15─冷却水泵； 16─冷却塔； 17─换热器。
3,井上, 下联合式空调系统
这种布置形式是在地面, 井下同时设置制冷站, 冷凝热在地面集中排
放, 如图 8-5-5所示 。 它实际上相当于两级制冷, 井下制冷机的冷凝热是
借助于地面制冷机冷水系统冷却 。
图 8-5-5 井上、下联合式空调系统
1～ 4─制冷机； 5─空气预冷器； 6─高低压换热器； 7～ 9─空冷器； 10─冷却塔。
上述三种集中式矿井空调系统相比, 在技术上的优缺点见表 8-5-1
制冷站位置 优 点 缺 点
地 面 1．厂房施工、设备安装、维护、
管理方便；
2．可用一般型的制冷设备，安全
可靠；
3．冷凝热排放方便；
4．冷量便于调节；
5．无需在井下开凿大断面硐室；
6．冬季可用天然冷源。
1,高压载冷剂处理困难；
2,供冷管道长, 冷损大；
3,需在井筒中安装大直径管道；
4．空调系统复杂。
井 下 1,供冷管道短, 冷损小；
2,无高压冷水系统；
3,可利用矿井水或回风流排热；
4．供冷系统简单，冷量调节方
便；
1,井下要开凿大断面的硐室；
2,对制冷设备要求严格；
3．设备安装、管理和维护不方便；
联 合 1.可提高一次载冷剂回水温度, 减少
冷损；
2.可利用一次载冷剂将井下制冷机的
冷凝热带到地面排放 。
1,系统复杂；
2．设备分散，不便管理。
表 8-5-1 矿井集中式空调系统技术比较表
四、制冷站负荷的确定和制冷设备的选择
