第 3 章磁路和变压器
3.1磁场的基本物理量
3.2铁磁材料的磁性能
3.3磁路和磁路欧姆定律
3.4变压器
3.5其它变压器返回主目录第 3 章磁路和变压器
3.1 磁场的基本物理量一,磁通 Φ
通过物理课程的学习,我们已了解到在永久磁我们用磁力线来描述磁场 。 磁通就是指垂直于磁场的某一面积 A上所穿过的磁力线的数目,如图 3 - 1 所示 。
磁通用 Φ表示,单位是 Wb(韦 ［ 伯 ］） 。 实用中还用麦克斯韦 (简称麦,Mx） 作为磁通的单位 。 它们之间的关系是,
1Mx=10-8Wb
图 3 - 1磁通
A
二,磁感应强度 B
磁感应强度 B是一个表示磁场中各点的磁场强弱和方向的物理量 。 在均匀磁场中,磁感应强度等于垂直穿过单位面积的磁力线数目,即
AB
在式 （ 3 - 1） 中,Φ的单位是 Wb(韦 ［ 伯 ］）,A的单位是 m2,磁感应强度 B的单位是 T(特 ［ 斯拉 ］）,
1T=1 Wb/m2
工程中常用到一个较小的单位 Gs(高斯 ） 来表示磁感应强度 。
1 Gs=10-4T
三,磁导率 μ
1.
实验证明,在通电线圈中放入铁,钴,镍等物质后,
通电线圈周围的磁场将大为增强,磁感应强度 B增大；若放入铜,铝,木材等物质,通电线圈周围的磁场几乎没有什么变化 。 这个现象表明,磁感应强度 B与磁场中的介质的导磁性质有关 。
我们用磁导率 μ来表示物质的导磁性能 。 μ的单位是
H/m(亨 /米 ） 。
磁导率值大的材料,导磁性能好 。 所谓的导磁性能好,
指的是这类材料被磁化后能产生很大的附加磁场 。 这类物质有铁,钴,镍及其合金 。 通常把这类物质叫做铁磁性物质或磁性物质 。
2,相对磁导率实验测得真空中的磁导率为
μ0=4π× 10-7H／ m
空气,木材,纸,铝等非磁性材料的磁导率与真空磁导率近似相等,即 μ≈μ0。
某物质的磁导率 μ与真空磁导率 μ0的比值称作该物质的相对磁导率,用 μr表示,即 μr=μ/μ0,由此可知,非磁性材料的
μr ≈1。
四,磁场强度 H
当我们对通电导体周围的磁场进行磁感应强度 B的计算时,磁感应强度 B的大小与磁场周围介质的磁导率 μ有关 。
例如通电的环形线圈,在线圈半径为 R的闭合回线上
（ 图 3 - 2） 各点的磁感应强度为
L
NIu
R
NIuB
2
式中,N——线圈的匝数；
I——线圈中电流；
L——闭合回线长度,L=2πR；
μ——线圈心子材料的磁导率 。
又例如,在离通电长直导线的距离为 RA的点 A（ 图 3
- 3） 的磁感应强度 B为
AR
IuB
2?
式中各物理量与式（ 3 - 2）的相同。
图 3 - 2通电的环形线圈
I
I
A
N 匝
R
1
R
2
R
图 3 - 3通电的长直导线
R
A
I
B
A
式 （ 3 -2）,（ 3-3） 说明,磁场中某点的磁感应强度不仅和电流导体的几何形状以及位置等有关,而且还和物质的导磁性能有关 。 这就使磁场的计算变得比较复杂 。
为了便于计算,我们引入了一个计算磁场的物理量,称为磁场强度,用 H表示 。 它与磁感应强度的关系是
B=μH (3 - 4)
这样一来,式 （ 3 - 2）,（ 3 - 3） 就变为如下形式 。
环形线圈半径为 R的闭合回线上各点的磁场强度 H为
u
BH?
通电长直导线周围点 A的磁场强度 H为式 （ 3 - 5）,（ 3 - 6） 表明,磁场强度的大小只决定于励磁电流,导线的几何形状,匝数及位置,而与磁介质的性质无关 。
磁场强度 H是矢量，单位是 A／ m (安／米）。
AR
IH
2
（ 3-6）
3.2
铁磁材料的磁性能通常用它们的磁化曲线来表示 。
1.
研究铁磁材料磁化情况的装置如图 3 - 4。 把待测的铁磁材料作为铁心,铁心内部的磁感应强度 B=0。 当电流 （ 通常称为励磁电流 ） 从零开始逐渐增大,则铁磁材料中的磁场强度
H也从零增大,磁性材料中的磁感应强度 B随之从零增大 。 在各个 H值的磁化下,必有一相应的 B值 。 如此便可得出如图 3
- 5 所示的 B与 H的关系曲线 。 该曲线称为磁化曲线 。
图 3 – 4 研究铁磁材料磁化情况的装置
B
＋
－ N 匝
I
R
图 3 - 5磁化曲线
H ( NI )
H
1
H
2
O
a
b
c
B ( )
由图 3 -5 可见,
Oa段：随 H增大,B几乎是直线上升；
ab段,H增大,B的增长变慢；
bc段,H增大,B增长极慢,铁磁材料内部的磁场达到了饱和值 Bm。
2,磁滞回线铁磁材料在磁化过程中,H从零到大 。 当磁感应强度 B
随 H的增大由零达到饱和值 Bm,如磁化曲线 Oa段 （ 图 3 -
6）,此时若减小励磁电流 I,H也随之减小,B不是沿原来的曲线 Oa下降,而是沿曲线 ab下降 ; 当磁场强度为零 （ 即
I=0） 时,材料仍然保留磁性 (B=Br≠0),如图 3 - 6 中的 b点 。
Br称作剩磁 。
要使剩磁去掉,就必须使线圈中的电流反向,产生反向磁场,使材料退磁 。 图 3 -6 中 bc段就是退磁过程 。 直到
H=-Hc时,剩磁完全消除 。 克服剩磁所加的磁场强度 Hc
称作矫顽磁力 。
如果 H继续反向增大,则 B也改变方向,铁磁材料反方向被磁化 。 当反方向 H不断增大,B也随之增大达反方向饱和值 － Bm。 若再改变电流,B值沿 defa变化,形成一个闭合回线 （ 图 3 - 6） 。 闭合回线 abcdefa称为磁滞回线 。
从图 3 - 6 中可以看出,铁磁材料在反复磁化过程中,
B的变化始终落后于 H的变化,这种现象叫磁滞现象 。
磁滞现象可以用磁畴来解释 。 所谓磁畴,指的是在铁磁物质内部存在着一些体积约为 10-9cm3的自然磁化区域 。 每个磁畴就像一个很小的永久磁体 （ 图 3 -7)。 在无外磁场作用时,这些磁畴排列杂乱无章,它们的磁性相互抵消,对外不显磁性 。 在外磁场的作用下,磁畴趋向外磁场的方向,
产生一个很大的附加磁场和外磁场相加 。
所以,Oa起始段磁感应强度 B上升很快；随着 H增加,
大部分磁畴已取向外磁场方向排列,B增长很慢,出现了饱和现象 。
二,
根据 3.2.1的分析,铁磁材料具有以下磁性能：
(1) 高导磁性 。
铁磁材料的磁导率远大于非磁性材料的磁导率 。 且铁磁材料的磁导率 μ值不是常数,随 H的大小而改变 。
(2) 磁饱和性 。 铁磁材料的磁感应强度 B有一个饱和值 Bm
(3) 磁滞性 。 在铁磁材料的反复磁化过程中,B的变化总是落后于 H的变化,这就是铁磁材料的磁滞性 。 剩磁现象就是铁磁材料磁滞性的表现 。
(4) 磁滞损耗 。
铁磁材料在反复磁化过程中,磁畴来回翻转,必然克服阻力做功,铁心发热 。 这种在反复磁化过程中的能量损失叫磁滞损耗 。 铁磁材料根据磁滞回线的不同形状,铁磁材料基本上分为软磁材料和硬磁材料两大类 。
软磁材料的特点是矫顽磁力和剩磁都比较小,且撤去外磁场后,磁性大部分消失 。 这种材料磁滞回线所包围面积小,磁滞回线狭长 。 在交变磁场作用下,磁滞损耗小,
所以适用于交变磁场下工作的电器 。 例如一些电子设备中的电感元件,或变压器,电动机,发电机的铁心都必须用软磁材料制造,交流电磁铁,继电器,接触器也必须用软磁材料,以使在切断电流后没有剩磁 。
硬磁材料的特点是矫顽磁力大,剩磁也大,磁滞回线较宽 。 必须用较强的外加磁场,才能使它磁化 。 而且一经磁化,磁性不易消失 。 这类材料适用于制造永久磁铁 。
此外，还有一种矩磁材料，其磁滞回线近似于一个矩形，用于计算机存储器的磁心。
3.3磁路和磁路欧姆定律一,磁路在电气设备中,为了增强磁场,常把线圈绕在铁心上,
当 线圈通电后产生很强的磁场,并且大部分磁通 （ 磁力线 ）
集中在铁心中形成闭合回路 。 这个闭合回路称作磁路 。 图 3 -8
所示的磁路,便是由铁心,空气隙组成 。
二,磁动势要使磁路中建立一定大小的磁通 Φ,就必须在具有一定匝数 N的线圈中,通入一定大小的电流 I 。 实验证明,增大电流 I或增大线圈匝数 N,都可以同样达到增大磁通 Φ的目的 。
可见,NI乃是建立磁通的根源 。 所以把乘积 NI称作磁路的磁动势,简称磁势 。 磁势的单位是安 （ A） 。
图 3 - 8磁路
N 匝
I
E
A
三,磁路欧姆定律,磁阻
1,磁路欧姆定律如果把相同的磁动势加到不同的磁路中去,获得的磁通也不相同 。 这说明磁通除了与磁动势有关外,还与组成磁路的物质及尺寸有关 。 这里我们引出一个磁阻的概念,磁阻表示磁路对磁动势建立磁通所呈现的阻力,用 RM表示 。
磁动势,磁通,磁阻间的关系,可通过下式进行计算,
MR
NI
(3 - 7)
式 （ 3 - 7） 就是磁路欧姆定律的表示式 。 它表明,在磁路中,磁通 Φ与磁动势 NI成正比,与磁阻 RM成反比 。
2.
磁路的磁阻大小与构成磁路的材料性质及几何尺寸有关,
RM=
其中,l——磁路的长度 （ m） ；
A——磁路的截面积 （ m2） ；
μ——磁路材料的磁导率 。
磁阻的单位是 (亨 -1)。
uA
l
式 （ 3 -8） 表明,用 μ大的材料构成的磁路具有较小的磁阻,在同样大的磁动势作用下,就能产生较大的磁通 。
3.
图 3 - 9 就是单相变压器的一种磁路 。 它由同一种材料组成,且各段铁心的横截面积相等,这种磁路称为均匀磁路 。 计算这种磁路时,Φ=NI/RM,其中 RM为均匀磁路的磁阻 。
如图 3 - 10所示,假若磁路中有一很短的空气隙 L0,于是磁路就由铁心和空气隙两种物质组成,这种磁路称为不均匀磁路 。 计算不均匀磁路时,先将磁路分段：铁心部分和空气隙部分各成为一段磁路,这两段磁路的磁阻分别是
RM铁,RM气 。 若用磁路欧姆定律表示这种不均匀磁路的磁通,则有图 3 - 9均匀磁路
I
N 匝
铁气 MM RR
NI
RM气为气隙磁阻,它比铁心磁阻大很多倍 。 显然,要在图 3 - 10 磁路中产生和图 3 - 9 磁路中相同的磁通,则需要很大的磁动势 。
四,涡当线圈中通过变化的电流 i时,在铁心中穿过的磁通也是变化的 。 由于构成磁路的铁心是导体,于是在铁心中将产生感应电流,如图 3 - 11(a)中虚线所示 。 由于这种感应电流是一种自成闭合回路的环流,故称为涡流 。
图 3 - 10不均匀磁路
I
N 匝
L
0
在电机和电器铁心中的涡流是有害的 。 因为它不仅消耗电能,使电气设备效率降低,而且涡流损耗转变为热量,使设备温度升高,严重时将影响设备正常运行 。 在这种情况下,
要尽量减小涡流 。
减小涡流的方法是采用表面彼此相互绝缘的硅钢片叠合,
做成电器设备的铁心,如图 3 - 11（ b） 所示 。 这样,一方面把产生涡流的区域划小,另一方面增加涡流的路径总长度,相当于增大涡流路径的电阻,因而可以减小涡流 。
图 3 - 11
a ） 涡流； b ） 减小涡流
ii
( a ) ( b )
涡流虽然在很多电器中会引起不良后果,但在另一些场合下,人们却利用涡流为生产,生活服务 。 例如工业上利用涡流产生热量来熔化金属,日常生活中的电磁灶也是利用涡流的原理制成的,它给人们的生活带来很大的便利 。
3.4变压器变压器是一种常见的电气设备,可用来把某种数值的交变电压变换为同频率的另一数值的交变电压 。
发电厂欲将 P=3UIcosφ的电功率输送到用电的区域,在 P、
cosφ为一定值时,若采用的电压愈高,则输电线路中的电流愈小,因而可以减少输电线路上的损耗,节约导电材料 。 所以远距离输电采用高电压是最为经济的 。
目前,我国交流输电的电压最高已达 500kV。 这样高的电压,无论从发电机的安全运行方面或是从制造成本方面考虑,都不允许由发电机直接生产 。
发电机的输出电压一般有 3.15kV,6.3kV,10.5 kV、
15.75 kV等几种,因此必须用升压变压器将电压升高才能远距离输送 。
电能输送到用电区域后,为了适应用电设备的电压要求,
还需通过各级变电站 （ 所 ） 利用变压器将电压降低为各类电器所需要的电压值 。
在用电方面,多数用电器所需电压是 380V,220V或 36
V,少数电机也采用 3kV,6kV等 。
变压器种类很多,按其用途不同,有电源变压器,控制变压器,电焊变压器,自耦变压器,仪用互感器等 。 变压器种类虽多,但基本原理和结构是一样的 。
一,
变压器由套在一个闭合铁心上的两个或多图 3 - 12变压器结构示意图个线圈 （ 绕组 ） 构成,如图 3 - 12 所示 。 铁心和线圈是变压器的基本组成部分 。 为了减少磁通变化时所引起的涡流损失,变压器的铁心要用厚度为 0.35～ 0.5mm的硅钢片叠成 。 片间用绝缘漆隔开 。 变压器和电源相连的线圈称为原绕组 （ 或原边,或初级绕组 ）,和负载相连的线圈称为副绕组 （ 或副边,或次级绕组 ） 。 绕组与绕组及绕组与铁心之间都是互相绝缘的 。
图 3 - 12变压器结构示意图接负载接电源原线圈副线圈闭合铁芯为了叙述方便,下面分两种情况分析变压器的运行状态 。
1.
压器原线圈接上额定的交变电压，副线圈开路不接负载，
称为空载运行，如图 3 -13 所示 。
1） 空载电流 I0
在外加正弦电压 u1的作用下,线圈内有交变电流 i0流过 。
这时原线圈内的电流,称作变压器的空载电流,又称激磁电流 。 它与原线圈匝数 N1的乘积 i0N1称为激磁磁势 。
图 3 -13空载时的变压器
N
1
N
2
i
0
e
1
u
1
e
2
u
2
i
2
＝ 0
由于铁心的磁导率远大于空气的磁导率,所以激磁磁势产生的磁通绝大部分集中在铁心里,沿铁心而闭合,该磁通称作主磁通 （ 或工作磁通 ）,用 Φ表示 。
空载电流 （ 激磁电流 ） 的有效值 I0一般都很小,约为额定电流的 3%～ 8% 。
2） 原,副绕组中的感应电动势设主磁通按正弦规律变化,
Φ=Φm sinωt
则原线圈中的感应电动势为
)2s i n (c o s 1111 wtwNwtwNdtdNe mm
上式表明,e1按正弦规律变化,且在相位上滞后于主磁通 π/2 。
感应电动势最大值
E1m=N1ωΦm=2πfN1Φm
感应电动势有效值
m
m fNEE
1
1
1 44.42
同理,副线圈中感应电动势的有效值为
E2≈4.44fN2Φm
式中,N2为副线圈匝数。由式（ 3 - 9）、（ 3 - 10）可得
2
1
2
1
N
N
E
E?
3） 电压平衡方程,
空载时变压器的原绕组电路是一个含有铁心线圈的交流电路,在工程计算中常忽略原绕组中的阻抗不计 。 所以原绕组一侧的电压平衡方程可简化为
u1≈-e1 (3 - 11)
这说明,在变压器原线圈中,自感电动势和电源电压几乎相等,但相位相反 。 由此可得 u1的有效值为
U1≈E1=4.44fN1Φm (3 - 12)
式 （ 3 -12） 表明,当电源频率和原线圈匝数一定时,铁心中主磁通的大小基本上由电源电压决定 。 当电源电压不变时,变压器铁心中的主磁通基本上是个常数 。
由于空载时变压器副线圈是开路的,i2=0,副线圈的端电压为
u2=e2
有效值为
U2≈E2=4.44fN2Φm (3 - 13)
从式 （ 3 - 12）,（ 3 - 13） 可以得到
aKN
N
E
E
U
U
2
1
2
1
2
1
式中 Ku称为变压器的变压比,简称变比,表明变压器空载时,原,副边端电压之比等于原,副线圈的匝数之比,
匝数多的一边电压高,匝数少的一边电压低 。
Ku＞ 1,是降压变压器； Ku＜ 1,是升压变压器 。
2,变压器的负载运行变压器副边接上负载阻抗 Z后,副线圈中通过电流 i2，
如图 3 - 14 所示。
图 3 - 14有载时的变压器
N
1
N
2
i
0
e
1
u
1
e
2
u
2
i
2
Z
前已指出,当电源电压 U不变时,铁心中主磁通 Φ也基本不变 。
因此,当变压器带上负载后,原边磁动势 i1N1和副边磁动势 i2N2共同产生的磁通,与变压器空载时的激磁磁势 i0N1 所产生的磁通也应基本相等,用数学式表示为
i1N1+i2N2=i0N1 (3 - 15)
矢量式为
I1N1+I2N2=I0N1 (3 - 16)
式 （ 3 - 16） 称为变压器负载运行时的磁势平衡方程式 。
它说明,变压器有载时,原边与副边磁动势的矢量和,与空载时的磁动势相等 。
因为 I0很小,当变压器在满载 （ 额定负载 ） 或接近于满载的情况下运行时,激磁磁势 I0N1比原边磁势 I1N1或副边磁势 I2N2小得多,可以忽略不计 。 故式 （ 3 - 16） 可简化为
I1N1+I2N2≈0
或者 I1N1≈-I2N2 (3 - 17)
式 （ 3 - 17） 中的负号表明,变压器负载运行时,副边磁势与原边磁势相位相反,副边磁势对原边磁势起去磁作用,原边电流和副边电流在相位上几乎相差 180° 。
当副边电流 i2增大时,副边磁势 i2N2也增大 。 这时,原边电流 i1和原边磁势 i1N1也随之增大,以抵消 i2N2的去磁作用,保证 i0N1基本不变,即铁心中的主磁通不变 。
这就表明,变压器带载后,原边电流是由副边电流决定的若只考虑其量值,从式 （ 3 - 17）
I1N1≈I2N2
i
u
KKNNII 1
1
2
2
1
Ki称为变压器的变流比,表示原,副绕组内的电流大小与线圈匝数成反比 。
结合式 （ 3 - 14） 还可得出
1
2
2
1
I
I
U
U?
1221 UUUU?
或式 （ 3 - 19） 表明,在不考虑变压器本身损耗的情况下 （ 理想状态 ）,变压器原绕组输入的功率等于副绕组输出的功率 。
这也说明变压器是一种把电能转换为,高压小电流,或,低压大电流,的电器设备,起着传递能量的作用 。
三、变压器的阻抗变换作用若在变压器副边接一电阻 R,如图 3 - 15 所示 。 那么从原边两端来看,等效电阻为
2
22
2
1
122
221
1
1 )(
/
/
I
U
N
N
NIN
NUN
I
UR
因为 所以
,
2
2 R
I
U?
R
N
NR )(
2
1
R′称为折算电阻 。 式 (3 - 20)表明折算电阻是原电阻 R
2倍，说明变压器起到了阻抗变换作用。
)(
2
1
N
N
图 3 - 15变压器的阻抗变换
u
1
u
2
i
2
i
1
R ′u 1
i
1
( a ) ( b )
R
四,变压器的额定值,损耗和效率变压器负载运行时,原线圈的有功功率为 P1=U1I1cosφ1,
副线圈给负载输出的有功功率为 P2=U2I2cosφ2,这里 cosφ2 为负载的功率因数 。
变压器的额定容量为副边额定电压和副边额定电流乘积
Se=U2eI2e
额定容量的单位为 VA或 kVA(伏安或千伏安 ） 。
变压器的额定电压,是指变压器在额定情况下运行时,
原线圈应加的电压及原线圈加上额定电压时副边的空载电压 。
输入的有功功率和输出的有功功率之差,就是变压器的损耗 。
变压器的效率为
η= × 100 %
在接近满载时效率最高 。 小型变压器的效率为 80%～
90%,大型变压器的效率可达 98%左右 。
1
2
P
P
3.5其 它 变 压 器一,三相变压器电力工业中,输配电都采用三相制 。 变换三相交流电电压,则用三相变压器 。
可以设想,把三个单相变压器 （ 图 3 - 16(a)） 拼合在一起,便组成了一个三相变压器 （ 图 3 - 16(b)）,各相磁通都经过中间铁心 。
图 3 - 16
a ） 三个单相变压器的组合 ; (b 由三个单相变压器合成一个三相变压器
a
x
A
X
b
y
B
Y
c
z
C
Z
a
b
c
A
B
C
( b )
由于三相磁通对称 （ 各相磁通幅值相等,相位互差
120° ）,所以通过中间铁心的总磁通为零,故中间铁心柱可以取消 。 这样,实际制作时,通常把三个铁心柱排列在同一平面 （ 图 3 - 17） 。 这种三相变压器比三个单相变压器组合效率高,成本低,体积小,因此应用广泛 。
三相变压器的额定容量为
Se= U2eI2e
式中,U2e,I2e分别为副边额定线电压,额定线电流 。
3
图 3- 17三相变压器
A
X
B
Y
C
Z
a
x
b
y
c
z
二,自耦变压器自耦变压器的原边电路与副边电路共用一部分线圈,如图 3 - 18 所示 。 原,副边之间除了有磁的联系外,还有直接的电的联系 。 这是自耦变压器区别于一般变压器的特点 。
从图 3 - 18 中看出,当原边加上额定电压后,若不考虑电阻的压降和漏感电势,则式中 K为自耦变压器的变压比 。
当自耦变压器接上负载,副边有电流 i2输出时,
KNNUU
2
1
2
1
22
1
2 1 i
kiN
Ni
图 3 - 18自耦变压器
N
1
N
2
i
1
u
1
u
2
i
i
2
a
xX
A
上式表明,自耦变压器中原,副边电流的大小与线圈匝数成反比,且在相位上相差 180° 。 因此,自耦变压器中,
原,
i=i1+i2
考虑到 i1与 i2相位相反,故 I=I2-I1。
当变比 K接近 1时,由于 i1与 i2数值相差不大,所以线圈公共部分电流 I很小 。 因此,这部分线圈可用截面较小的导线,以节省材料 。
自耦变压器的优点是：构简单,节省材料,效率高 。 但这些优点只有在变压器变比不大的情况下才有意义 。 它的缺点是副线圈和原线圈有电的联系,不能用于变比较大的场合
（ 一般不大于 2） 。 这是因为当副线圈断开时,高电压就串入低压网络,容易发生事故 。
实验室常用的调压器,就是一种副线圈匝数可变的自耦变压器,如图 3 - 19 所示 。
这种调压器端点可以滑动,所以能均匀地调节电压 。
该调压器还可以做成三相的,容量一般为几千伏安,电压为几百伏 。
图 3 - 19调压变压器原理图
1
2
3
4
5
2 2 0 V
1 1 0 V
0 ~ 2 5 0 V
a
三,电焊变压器普通变压器漏磁小,负载电流变化时,副边电压变化不大 。 如图 3 - 20 中的曲线 Ⅰ 所示 。
电焊变压器是一种特殊变压器,在其空载时,要有足够的引弧电压 （ 约 60～ 80V）,而电弧形成后,输出电压应迅速降低 。 副边即使短路 （ 焊条碰在工件上 ）,副边电流也不应过大,即电焊变压器应具有陡峭的外特性,如图 3 - 20 中曲线 Ⅱ 所示 。 这样,当电弧电压变化时,焊接电流变化并不显著,电焊比较稳定 。
为了得到这种外特性,就要人为地增加它的漏磁通 。 因此,电焊变压器的原,副边不是同心地套在一起,而是分装在两个铁心柱上 。 有的在副边电路中串联一个铁心电抗器,
如图 3 - 21 所示 。 改变电抗器的感抗 （ 调节电抗器的空隙长度或其线圈匝数 ）,即可得到不同的焊接电流 。
图 3 – 20 普通变压器和电焊变压器外特性
U
2
I
e 2
I
2
O
Ⅰ
Ⅱ
3.1磁场的基本物理量
3.2铁磁材料的磁性能
3.3磁路和磁路欧姆定律
3.4变压器
3.5其它变压器返回主目录第 3 章磁路和变压器
3.1 磁场的基本物理量一,磁通 Φ
通过物理课程的学习,我们已了解到在永久磁我们用磁力线来描述磁场 。 磁通就是指垂直于磁场的某一面积 A上所穿过的磁力线的数目,如图 3 - 1 所示 。
磁通用 Φ表示,单位是 Wb(韦 ［ 伯 ］） 。 实用中还用麦克斯韦 (简称麦,Mx） 作为磁通的单位 。 它们之间的关系是,
1Mx=10-8Wb
图 3 - 1磁通
A
二,磁感应强度 B
磁感应强度 B是一个表示磁场中各点的磁场强弱和方向的物理量 。 在均匀磁场中,磁感应强度等于垂直穿过单位面积的磁力线数目,即
AB
在式 （ 3 - 1） 中,Φ的单位是 Wb(韦 ［ 伯 ］）,A的单位是 m2,磁感应强度 B的单位是 T(特 ［ 斯拉 ］）,
1T=1 Wb/m2
工程中常用到一个较小的单位 Gs(高斯 ） 来表示磁感应强度 。
1 Gs=10-4T
三,磁导率 μ
1.
实验证明,在通电线圈中放入铁,钴,镍等物质后,
通电线圈周围的磁场将大为增强,磁感应强度 B增大；若放入铜,铝,木材等物质,通电线圈周围的磁场几乎没有什么变化 。 这个现象表明,磁感应强度 B与磁场中的介质的导磁性质有关 。
我们用磁导率 μ来表示物质的导磁性能 。 μ的单位是
H/m(亨 /米 ） 。
磁导率值大的材料,导磁性能好 。 所谓的导磁性能好,
指的是这类材料被磁化后能产生很大的附加磁场 。 这类物质有铁,钴,镍及其合金 。 通常把这类物质叫做铁磁性物质或磁性物质 。
2,相对磁导率实验测得真空中的磁导率为
μ0=4π× 10-7H／ m
空气,木材,纸,铝等非磁性材料的磁导率与真空磁导率近似相等,即 μ≈μ0。
某物质的磁导率 μ与真空磁导率 μ0的比值称作该物质的相对磁导率,用 μr表示,即 μr=μ/μ0,由此可知,非磁性材料的
μr ≈1。
四,磁场强度 H
当我们对通电导体周围的磁场进行磁感应强度 B的计算时,磁感应强度 B的大小与磁场周围介质的磁导率 μ有关 。
例如通电的环形线圈,在线圈半径为 R的闭合回线上
（ 图 3 - 2） 各点的磁感应强度为
L
NIu
R
NIuB
2
式中,N——线圈的匝数；
I——线圈中电流；
L——闭合回线长度,L=2πR；
μ——线圈心子材料的磁导率 。
又例如,在离通电长直导线的距离为 RA的点 A（ 图 3
- 3） 的磁感应强度 B为
AR
IuB
2?
式中各物理量与式（ 3 - 2）的相同。
图 3 - 2通电的环形线圈
I
I
A
N 匝
R
1
R
2
R
图 3 - 3通电的长直导线
R
A
I
B
A
式 （ 3 -2）,（ 3-3） 说明,磁场中某点的磁感应强度不仅和电流导体的几何形状以及位置等有关,而且还和物质的导磁性能有关 。 这就使磁场的计算变得比较复杂 。
为了便于计算,我们引入了一个计算磁场的物理量,称为磁场强度,用 H表示 。 它与磁感应强度的关系是
B=μH (3 - 4)
这样一来,式 （ 3 - 2）,（ 3 - 3） 就变为如下形式 。
环形线圈半径为 R的闭合回线上各点的磁场强度 H为
u
BH?
通电长直导线周围点 A的磁场强度 H为式 （ 3 - 5）,（ 3 - 6） 表明,磁场强度的大小只决定于励磁电流,导线的几何形状,匝数及位置,而与磁介质的性质无关 。
磁场强度 H是矢量，单位是 A／ m (安／米）。
AR
IH
2
（ 3-6）
3.2
铁磁材料的磁性能通常用它们的磁化曲线来表示 。
1.
研究铁磁材料磁化情况的装置如图 3 - 4。 把待测的铁磁材料作为铁心,铁心内部的磁感应强度 B=0。 当电流 （ 通常称为励磁电流 ） 从零开始逐渐增大,则铁磁材料中的磁场强度
H也从零增大,磁性材料中的磁感应强度 B随之从零增大 。 在各个 H值的磁化下,必有一相应的 B值 。 如此便可得出如图 3
- 5 所示的 B与 H的关系曲线 。 该曲线称为磁化曲线 。
图 3 – 4 研究铁磁材料磁化情况的装置
B
＋
－ N 匝
I
R
图 3 - 5磁化曲线
H ( NI )
H
1
H
2
O
a
b
c
B ( )
由图 3 -5 可见,
Oa段：随 H增大,B几乎是直线上升；
ab段,H增大,B的增长变慢；
bc段,H增大,B增长极慢,铁磁材料内部的磁场达到了饱和值 Bm。
2,磁滞回线铁磁材料在磁化过程中,H从零到大 。 当磁感应强度 B
随 H的增大由零达到饱和值 Bm,如磁化曲线 Oa段 （ 图 3 -
6）,此时若减小励磁电流 I,H也随之减小,B不是沿原来的曲线 Oa下降,而是沿曲线 ab下降 ; 当磁场强度为零 （ 即
I=0） 时,材料仍然保留磁性 (B=Br≠0),如图 3 - 6 中的 b点 。
Br称作剩磁 。
要使剩磁去掉,就必须使线圈中的电流反向,产生反向磁场,使材料退磁 。 图 3 -6 中 bc段就是退磁过程 。 直到
H=-Hc时,剩磁完全消除 。 克服剩磁所加的磁场强度 Hc
称作矫顽磁力 。
如果 H继续反向增大,则 B也改变方向,铁磁材料反方向被磁化 。 当反方向 H不断增大,B也随之增大达反方向饱和值 － Bm。 若再改变电流,B值沿 defa变化,形成一个闭合回线 （ 图 3 - 6） 。 闭合回线 abcdefa称为磁滞回线 。
从图 3 - 6 中可以看出,铁磁材料在反复磁化过程中,
B的变化始终落后于 H的变化,这种现象叫磁滞现象 。
磁滞现象可以用磁畴来解释 。 所谓磁畴,指的是在铁磁物质内部存在着一些体积约为 10-9cm3的自然磁化区域 。 每个磁畴就像一个很小的永久磁体 （ 图 3 -7)。 在无外磁场作用时,这些磁畴排列杂乱无章,它们的磁性相互抵消,对外不显磁性 。 在外磁场的作用下,磁畴趋向外磁场的方向,
产生一个很大的附加磁场和外磁场相加 。
所以,Oa起始段磁感应强度 B上升很快；随着 H增加,
大部分磁畴已取向外磁场方向排列,B增长很慢,出现了饱和现象 。
二,
根据 3.2.1的分析,铁磁材料具有以下磁性能：
(1) 高导磁性 。
铁磁材料的磁导率远大于非磁性材料的磁导率 。 且铁磁材料的磁导率 μ值不是常数,随 H的大小而改变 。
(2) 磁饱和性 。 铁磁材料的磁感应强度 B有一个饱和值 Bm
(3) 磁滞性 。 在铁磁材料的反复磁化过程中,B的变化总是落后于 H的变化,这就是铁磁材料的磁滞性 。 剩磁现象就是铁磁材料磁滞性的表现 。
(4) 磁滞损耗 。
铁磁材料在反复磁化过程中,磁畴来回翻转,必然克服阻力做功,铁心发热 。 这种在反复磁化过程中的能量损失叫磁滞损耗 。 铁磁材料根据磁滞回线的不同形状,铁磁材料基本上分为软磁材料和硬磁材料两大类 。
软磁材料的特点是矫顽磁力和剩磁都比较小,且撤去外磁场后,磁性大部分消失 。 这种材料磁滞回线所包围面积小,磁滞回线狭长 。 在交变磁场作用下,磁滞损耗小,
所以适用于交变磁场下工作的电器 。 例如一些电子设备中的电感元件,或变压器,电动机,发电机的铁心都必须用软磁材料制造,交流电磁铁,继电器,接触器也必须用软磁材料,以使在切断电流后没有剩磁 。
硬磁材料的特点是矫顽磁力大,剩磁也大,磁滞回线较宽 。 必须用较强的外加磁场,才能使它磁化 。 而且一经磁化,磁性不易消失 。 这类材料适用于制造永久磁铁 。
此外，还有一种矩磁材料，其磁滞回线近似于一个矩形，用于计算机存储器的磁心。
3.3磁路和磁路欧姆定律一,磁路在电气设备中,为了增强磁场,常把线圈绕在铁心上,
当 线圈通电后产生很强的磁场,并且大部分磁通 （ 磁力线 ）
集中在铁心中形成闭合回路 。 这个闭合回路称作磁路 。 图 3 -8
所示的磁路,便是由铁心,空气隙组成 。
二,磁动势要使磁路中建立一定大小的磁通 Φ,就必须在具有一定匝数 N的线圈中,通入一定大小的电流 I 。 实验证明,增大电流 I或增大线圈匝数 N,都可以同样达到增大磁通 Φ的目的 。
可见,NI乃是建立磁通的根源 。 所以把乘积 NI称作磁路的磁动势,简称磁势 。 磁势的单位是安 （ A） 。
图 3 - 8磁路
N 匝
I
E
A
三,磁路欧姆定律,磁阻
1,磁路欧姆定律如果把相同的磁动势加到不同的磁路中去,获得的磁通也不相同 。 这说明磁通除了与磁动势有关外,还与组成磁路的物质及尺寸有关 。 这里我们引出一个磁阻的概念,磁阻表示磁路对磁动势建立磁通所呈现的阻力,用 RM表示 。
磁动势,磁通,磁阻间的关系,可通过下式进行计算,
MR
NI
(3 - 7)
式 （ 3 - 7） 就是磁路欧姆定律的表示式 。 它表明,在磁路中,磁通 Φ与磁动势 NI成正比,与磁阻 RM成反比 。
2.
磁路的磁阻大小与构成磁路的材料性质及几何尺寸有关,
RM=
其中,l——磁路的长度 （ m） ；
A——磁路的截面积 （ m2） ；
μ——磁路材料的磁导率 。
磁阻的单位是 (亨 -1)。
uA
l
式 （ 3 -8） 表明,用 μ大的材料构成的磁路具有较小的磁阻,在同样大的磁动势作用下,就能产生较大的磁通 。
3.
图 3 - 9 就是单相变压器的一种磁路 。 它由同一种材料组成,且各段铁心的横截面积相等,这种磁路称为均匀磁路 。 计算这种磁路时,Φ=NI/RM,其中 RM为均匀磁路的磁阻 。
如图 3 - 10所示,假若磁路中有一很短的空气隙 L0,于是磁路就由铁心和空气隙两种物质组成,这种磁路称为不均匀磁路 。 计算不均匀磁路时,先将磁路分段：铁心部分和空气隙部分各成为一段磁路,这两段磁路的磁阻分别是
RM铁,RM气 。 若用磁路欧姆定律表示这种不均匀磁路的磁通,则有图 3 - 9均匀磁路
I
N 匝
铁气 MM RR
NI
RM气为气隙磁阻,它比铁心磁阻大很多倍 。 显然,要在图 3 - 10 磁路中产生和图 3 - 9 磁路中相同的磁通,则需要很大的磁动势 。
四,涡当线圈中通过变化的电流 i时,在铁心中穿过的磁通也是变化的 。 由于构成磁路的铁心是导体,于是在铁心中将产生感应电流,如图 3 - 11(a)中虚线所示 。 由于这种感应电流是一种自成闭合回路的环流,故称为涡流 。
图 3 - 10不均匀磁路
I
N 匝
L
0
在电机和电器铁心中的涡流是有害的 。 因为它不仅消耗电能,使电气设备效率降低,而且涡流损耗转变为热量,使设备温度升高,严重时将影响设备正常运行 。 在这种情况下,
要尽量减小涡流 。
减小涡流的方法是采用表面彼此相互绝缘的硅钢片叠合,
做成电器设备的铁心,如图 3 - 11（ b） 所示 。 这样,一方面把产生涡流的区域划小,另一方面增加涡流的路径总长度,相当于增大涡流路径的电阻,因而可以减小涡流 。
图 3 - 11
a ） 涡流； b ） 减小涡流
ii
( a ) ( b )
涡流虽然在很多电器中会引起不良后果,但在另一些场合下,人们却利用涡流为生产,生活服务 。 例如工业上利用涡流产生热量来熔化金属,日常生活中的电磁灶也是利用涡流的原理制成的,它给人们的生活带来很大的便利 。
3.4变压器变压器是一种常见的电气设备,可用来把某种数值的交变电压变换为同频率的另一数值的交变电压 。
发电厂欲将 P=3UIcosφ的电功率输送到用电的区域,在 P、
cosφ为一定值时,若采用的电压愈高,则输电线路中的电流愈小,因而可以减少输电线路上的损耗,节约导电材料 。 所以远距离输电采用高电压是最为经济的 。
目前,我国交流输电的电压最高已达 500kV。 这样高的电压,无论从发电机的安全运行方面或是从制造成本方面考虑,都不允许由发电机直接生产 。
发电机的输出电压一般有 3.15kV,6.3kV,10.5 kV、
15.75 kV等几种,因此必须用升压变压器将电压升高才能远距离输送 。
电能输送到用电区域后,为了适应用电设备的电压要求,
还需通过各级变电站 （ 所 ） 利用变压器将电压降低为各类电器所需要的电压值 。
在用电方面,多数用电器所需电压是 380V,220V或 36
V,少数电机也采用 3kV,6kV等 。
变压器种类很多,按其用途不同,有电源变压器,控制变压器,电焊变压器,自耦变压器,仪用互感器等 。 变压器种类虽多,但基本原理和结构是一样的 。
一,
变压器由套在一个闭合铁心上的两个或多图 3 - 12变压器结构示意图个线圈 （ 绕组 ） 构成,如图 3 - 12 所示 。 铁心和线圈是变压器的基本组成部分 。 为了减少磁通变化时所引起的涡流损失,变压器的铁心要用厚度为 0.35～ 0.5mm的硅钢片叠成 。 片间用绝缘漆隔开 。 变压器和电源相连的线圈称为原绕组 （ 或原边,或初级绕组 ）,和负载相连的线圈称为副绕组 （ 或副边,或次级绕组 ） 。 绕组与绕组及绕组与铁心之间都是互相绝缘的 。
图 3 - 12变压器结构示意图接负载接电源原线圈副线圈闭合铁芯为了叙述方便,下面分两种情况分析变压器的运行状态 。
1.
压器原线圈接上额定的交变电压，副线圈开路不接负载，
称为空载运行，如图 3 -13 所示 。
1） 空载电流 I0
在外加正弦电压 u1的作用下,线圈内有交变电流 i0流过 。
这时原线圈内的电流,称作变压器的空载电流,又称激磁电流 。 它与原线圈匝数 N1的乘积 i0N1称为激磁磁势 。
图 3 -13空载时的变压器
N
1
N
2
i
0
e
1
u
1
e
2
u
2
i
2
＝ 0
由于铁心的磁导率远大于空气的磁导率,所以激磁磁势产生的磁通绝大部分集中在铁心里,沿铁心而闭合,该磁通称作主磁通 （ 或工作磁通 ）,用 Φ表示 。
空载电流 （ 激磁电流 ） 的有效值 I0一般都很小,约为额定电流的 3%～ 8% 。
2） 原,副绕组中的感应电动势设主磁通按正弦规律变化,
Φ=Φm sinωt
则原线圈中的感应电动势为
)2s i n (c o s 1111 wtwNwtwNdtdNe mm
上式表明,e1按正弦规律变化,且在相位上滞后于主磁通 π/2 。
感应电动势最大值
E1m=N1ωΦm=2πfN1Φm
感应电动势有效值
m
m fNEE
1
1
1 44.42
同理,副线圈中感应电动势的有效值为
E2≈4.44fN2Φm
式中,N2为副线圈匝数。由式（ 3 - 9）、（ 3 - 10）可得
2
1
2
1
N
N
E
E?
3） 电压平衡方程,
空载时变压器的原绕组电路是一个含有铁心线圈的交流电路,在工程计算中常忽略原绕组中的阻抗不计 。 所以原绕组一侧的电压平衡方程可简化为
u1≈-e1 (3 - 11)
这说明,在变压器原线圈中,自感电动势和电源电压几乎相等,但相位相反 。 由此可得 u1的有效值为
U1≈E1=4.44fN1Φm (3 - 12)
式 （ 3 -12） 表明,当电源频率和原线圈匝数一定时,铁心中主磁通的大小基本上由电源电压决定 。 当电源电压不变时,变压器铁心中的主磁通基本上是个常数 。
由于空载时变压器副线圈是开路的,i2=0,副线圈的端电压为
u2=e2
有效值为
U2≈E2=4.44fN2Φm (3 - 13)
从式 （ 3 - 12）,（ 3 - 13） 可以得到
aKN
N
E
E
U
U
2
1
2
1
2
1
式中 Ku称为变压器的变压比,简称变比,表明变压器空载时,原,副边端电压之比等于原,副线圈的匝数之比,
匝数多的一边电压高,匝数少的一边电压低 。
Ku＞ 1,是降压变压器； Ku＜ 1,是升压变压器 。
2,变压器的负载运行变压器副边接上负载阻抗 Z后,副线圈中通过电流 i2，
如图 3 - 14 所示。
图 3 - 14有载时的变压器
N
1
N
2
i
0
e
1
u
1
e
2
u
2
i
2
Z
前已指出,当电源电压 U不变时,铁心中主磁通 Φ也基本不变 。
因此,当变压器带上负载后,原边磁动势 i1N1和副边磁动势 i2N2共同产生的磁通,与变压器空载时的激磁磁势 i0N1 所产生的磁通也应基本相等,用数学式表示为
i1N1+i2N2=i0N1 (3 - 15)
矢量式为
I1N1+I2N2=I0N1 (3 - 16)
式 （ 3 - 16） 称为变压器负载运行时的磁势平衡方程式 。
它说明,变压器有载时,原边与副边磁动势的矢量和,与空载时的磁动势相等 。
因为 I0很小,当变压器在满载 （ 额定负载 ） 或接近于满载的情况下运行时,激磁磁势 I0N1比原边磁势 I1N1或副边磁势 I2N2小得多,可以忽略不计 。 故式 （ 3 - 16） 可简化为
I1N1+I2N2≈0
或者 I1N1≈-I2N2 (3 - 17)
式 （ 3 - 17） 中的负号表明,变压器负载运行时,副边磁势与原边磁势相位相反,副边磁势对原边磁势起去磁作用,原边电流和副边电流在相位上几乎相差 180° 。
当副边电流 i2增大时,副边磁势 i2N2也增大 。 这时,原边电流 i1和原边磁势 i1N1也随之增大,以抵消 i2N2的去磁作用,保证 i0N1基本不变,即铁心中的主磁通不变 。
这就表明,变压器带载后,原边电流是由副边电流决定的若只考虑其量值,从式 （ 3 - 17）
I1N1≈I2N2
i
u
KKNNII 1
1
2
2
1
Ki称为变压器的变流比,表示原,副绕组内的电流大小与线圈匝数成反比 。
结合式 （ 3 - 14） 还可得出
1
2
2
1
I
I
U
U?
1221 UUUU?
或式 （ 3 - 19） 表明,在不考虑变压器本身损耗的情况下 （ 理想状态 ）,变压器原绕组输入的功率等于副绕组输出的功率 。
这也说明变压器是一种把电能转换为,高压小电流,或,低压大电流,的电器设备,起着传递能量的作用 。
三、变压器的阻抗变换作用若在变压器副边接一电阻 R,如图 3 - 15 所示 。 那么从原边两端来看,等效电阻为
2
22
2
1
122
221
1
1 )(
/
/
I
U
N
N
NIN
NUN
I
UR
因为 所以
,
2
2 R
I
U?
R
N
NR )(
2
1
R′称为折算电阻 。 式 (3 - 20)表明折算电阻是原电阻 R
2倍，说明变压器起到了阻抗变换作用。
)(
2
1
N
N
图 3 - 15变压器的阻抗变换
u
1
u
2
i
2
i
1
R ′u 1
i
1
( a ) ( b )
R
四,变压器的额定值,损耗和效率变压器负载运行时,原线圈的有功功率为 P1=U1I1cosφ1,
副线圈给负载输出的有功功率为 P2=U2I2cosφ2,这里 cosφ2 为负载的功率因数 。
变压器的额定容量为副边额定电压和副边额定电流乘积
Se=U2eI2e
额定容量的单位为 VA或 kVA(伏安或千伏安 ） 。
变压器的额定电压,是指变压器在额定情况下运行时,
原线圈应加的电压及原线圈加上额定电压时副边的空载电压 。
输入的有功功率和输出的有功功率之差,就是变压器的损耗 。
变压器的效率为
η= × 100 %
在接近满载时效率最高 。 小型变压器的效率为 80%～
90%,大型变压器的效率可达 98%左右 。
1
2
P
P
3.5其 它 变 压 器一,三相变压器电力工业中,输配电都采用三相制 。 变换三相交流电电压,则用三相变压器 。
可以设想,把三个单相变压器 （ 图 3 - 16(a)） 拼合在一起,便组成了一个三相变压器 （ 图 3 - 16(b)）,各相磁通都经过中间铁心 。
图 3 - 16
a ） 三个单相变压器的组合 ; (b 由三个单相变压器合成一个三相变压器
a
x
A
X
b
y
B
Y
c
z
C
Z
a
b
c
A
B
C
( b )
由于三相磁通对称 （ 各相磁通幅值相等,相位互差
120° ）,所以通过中间铁心的总磁通为零,故中间铁心柱可以取消 。 这样,实际制作时,通常把三个铁心柱排列在同一平面 （ 图 3 - 17） 。 这种三相变压器比三个单相变压器组合效率高,成本低,体积小,因此应用广泛 。
三相变压器的额定容量为
Se= U2eI2e
式中,U2e,I2e分别为副边额定线电压,额定线电流 。
3
图 3- 17三相变压器
A
X
B
Y
C
Z
a
x
b
y
c
z
二,自耦变压器自耦变压器的原边电路与副边电路共用一部分线圈,如图 3 - 18 所示 。 原,副边之间除了有磁的联系外,还有直接的电的联系 。 这是自耦变压器区别于一般变压器的特点 。
从图 3 - 18 中看出,当原边加上额定电压后,若不考虑电阻的压降和漏感电势,则式中 K为自耦变压器的变压比 。
当自耦变压器接上负载,副边有电流 i2输出时,
KNNUU
2
1
2
1
22
1
2 1 i
kiN
Ni
图 3 - 18自耦变压器
N
1
N
2
i
1
u
1
u
2
i
i
2
a
xX
A
上式表明,自耦变压器中原,副边电流的大小与线圈匝数成反比,且在相位上相差 180° 。 因此,自耦变压器中,
原,
i=i1+i2
考虑到 i1与 i2相位相反,故 I=I2-I1。
当变比 K接近 1时,由于 i1与 i2数值相差不大,所以线圈公共部分电流 I很小 。 因此,这部分线圈可用截面较小的导线,以节省材料 。
自耦变压器的优点是：构简单,节省材料,效率高 。 但这些优点只有在变压器变比不大的情况下才有意义 。 它的缺点是副线圈和原线圈有电的联系,不能用于变比较大的场合
（ 一般不大于 2） 。 这是因为当副线圈断开时,高电压就串入低压网络,容易发生事故 。
实验室常用的调压器,就是一种副线圈匝数可变的自耦变压器,如图 3 - 19 所示 。
这种调压器端点可以滑动,所以能均匀地调节电压 。
该调压器还可以做成三相的,容量一般为几千伏安,电压为几百伏 。
图 3 - 19调压变压器原理图
1
2
3
4
5
2 2 0 V
1 1 0 V
0 ~ 2 5 0 V
a
三,电焊变压器普通变压器漏磁小,负载电流变化时,副边电压变化不大 。 如图 3 - 20 中的曲线 Ⅰ 所示 。
电焊变压器是一种特殊变压器,在其空载时,要有足够的引弧电压 （ 约 60～ 80V）,而电弧形成后,输出电压应迅速降低 。 副边即使短路 （ 焊条碰在工件上 ）,副边电流也不应过大,即电焊变压器应具有陡峭的外特性,如图 3 - 20 中曲线 Ⅱ 所示 。 这样,当电弧电压变化时,焊接电流变化并不显著,电焊比较稳定 。
为了得到这种外特性,就要人为地增加它的漏磁通 。 因此,电焊变压器的原,副边不是同心地套在一起,而是分装在两个铁心柱上 。 有的在副边电路中串联一个铁心电抗器,
如图 3 - 21 所示 。 改变电抗器的感抗 （ 调节电抗器的空隙长度或其线圈匝数 ）,即可得到不同的焊接电流 。
图 3 – 20 普通变压器和电焊变压器外特性
U
2
I
e 2
I
2
O
Ⅰ
Ⅱ
