西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页第三章 机械分离与固体流态化
3.1 过 滤
3.2 沉 降
3.3 固体流态化西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.1 过 滤
3.1.1 概述
3.1.2 过滤基本方程
3.1.3 过滤常数的测定
3.1.4 滤饼洗涤
3.1.5 过滤设备及过滤计算西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.1.1 概 述
滤饼过滤其基本原理是在外力（重力、压力、离心力）作用下，使悬浮液中的液体通过多孔性介质，而固体颗粒被截留，从而使液、固两相得以分离，如图
3-1所示。
滤浆滤饼过滤介质滤液图 3 - 1 过滤操作示意图西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.1.1 概 述
1．过滤介质过滤过程所用的多孔性介质称为 过滤介质,
过滤介质应具有下列特性：多孔性、孔径大小适宜、耐腐蚀、耐热并具有足够的机械强度。
工业用过滤介质主要有 织物介质 （如棉、麻、
丝、毛、合成纤维、金属丝等编织成的滤布）、
多孔性固体介质 （如素瓷板或管、烧结金属等）。
固体颗粒被过滤介质截留后，逐渐累积成饼
（称为 滤饼 ），如前图 3-2所示。
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3.1.1 概 述
2．过滤推动力在过滤过程中，滤液通过过滤介质和滤饼层流动时需克服流动阻力，因此，
过滤过程必须施加外力。外力可以是重力、压力差，也可以是离心力，其中以压力差和离心力为推动力的过滤过程在工业生产中应用较为广泛。
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3.1.1 概 述
3．滤饼的压缩性和助滤剂
（ 1） 压缩性若形成的滤饼刚性不足，则其内部空隙结构将随着滤饼的增厚或压差的增大而变形，空隙率减小，称这种滤饼为 可压缩滤饼,反之，若滤饼内部空隙结构不变形，则称为 不可压缩滤饼 。
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3.1.1 概 述
3．滤饼的压缩性和助滤剂
（ 2） 助滤剂若滤浆中所含固体颗粒很小，或者所形成的滤饼孔道很小，又若滤饼可压缩，随着过滤进行，滤饼受压变形，都使过滤阻力很大而导致过滤困难。可采用助滤剂以改善滤饼的结构，增强其刚性。
助滤剂通常是一些不可压缩的粉状或纤维状固体,能形成结构疏松的固体层 。
常用的助滤剂有,硅藻土,纤维粉末,活性炭,石棉 等 。
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3.1.2 过滤基本方程
将孔道视为长度均为 le的一组平行细管，流体在细管中的平均流速 u1,同时考虑到滤饼较薄，
广义压力降可近似用压力降代替，则：
L l e
u 1
u
u
图 3 - 3 流体在滤饼中流动的简化模型式中 u1? 流体的真实流速,m/s；
p1? 通过滤饼的压力降,N/m2；
滤液的粘度,N?s/m2；
de? 滤饼层孔道的当量直径,m；
le? 孔道的平均长度,m。
21
1 32 e
e
dlpu
（ 3－ 1）
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3.1.2 过滤基本方程
在单位时间内通过单位过滤面积的滤液量为瞬时过滤速度 u：
d
d
d
d q
A
Vu
式中 q? 单位过滤面积所得的滤液量,q=V/A,m3/m2；
A? 过滤面积,m2。 V——滤液量令?表示滤饼层空隙率 （? = 空隙体积 /滤饼层体积 ）,则：
d
d
A
Vuu
1
取 le=CL,式 3-1中的 de采用水力当量直径,则：
细管的全部内表面积 细管的流动空间润湿周边长 流通截面积 44ed
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3.1.2 过滤基本方程令颗粒比表面积 a=颗粒表面积 /颗粒体积，则：
14 ad e
L
p
CaA
V
1
22
3
12d
d
将上述几式式代入式 3-1，整理得：
322 12 Car
r称为滤饼的比阻，与滤饼的结构有关。
0 sr r p
可压缩滤饼的 s大约为 0.2?0.8。不可压缩滤饼 s=0。 于是式 3-2可写成：
（ 3－ 2）
过滤阻力过滤推动力
d
d
rLA
V
1
p
式中?p1 为过滤推动力,? rL可视为滤饼阻力。
（ 3－ 3）
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3.1.2 过滤基本方程
将介质阻力折合成厚度为 Le的滤饼阻力,式 3-3成为：
eLLr pA Vdd
滤饼层厚度 L为 AcVL /?
（ 3－ 4）
AcVL ee /?
cr
p
rc
pK s
0
122
令
eVV
KAV
2
2
d
d
eqq
Kq
2?d
d
代入 （ 3-4)中得或
AVq ee /?式中
—— 过滤基本方程
（ 3－ 5）
（ 3－ 4a）
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3.1.2 过滤基本方程
1．恒压过滤若过滤过程中保持过滤推动力（压差）不变，则称为 恒压过滤 。对于指定滤浆的恒压过滤,K为常数，积分式
3-5得：
22 2 KAVVV e
Kqqq e 22
或若过滤介质阻力可忽略不计，则以上两式简化为：
22 KAV?
Kq?2
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3.1.2 过滤基本方程
2．恒速过滤若过滤时保持过滤速度不变，则过滤过程为 恒速过滤 。
代入式 3-5中得：
若过滤介质阻力可忽略不计，则以上两式简化为：
对恒速过滤，有常数 AVAddV
22 2 AKVVV e
或
22 Kqqq e
22 2 AKV22
Kq?
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3.1.3 过滤常数的测定
过滤计算要有过滤常数 K,qe或 Ve作依据。由不同物料形成的悬浮液，其过滤常数差别很大。即使是同一种物料，由于操作条件不同、浓度不同，
其过滤常数亦不尽相同。过滤常数一般要由实验来测定。
将恒压过滤积分方程改写成：
eqKqKq
21
此式表明,?/q与 q之间具有线性关系，实验中记录不同过滤时间? 内的单位面积滤液量 q,将?/q对 q作图，得一直线，
直线的斜率为 1/K,截距为 2qe/K,由此可求出 K,qe。
用上述方法可以测出不同压差条件下的 K值，再根据 K与?p 关系式 3-4a,有 BpsKl o g)1(l o g
可见 logK与 log?p 成直线关系，由直线的斜率可求出压缩指数 s。
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3.1.3 过滤常数的测定
例 3-1 过滤常数测定
CaCO3粉末与水的悬浮液在恒定压差 1.17?105Pa及
25℃ 下进行过滤,试验结果列于表 3-1,过滤面积为
400cm2,求此压差下的过滤常数 K和 qe。
表 3-1 恒压过滤试验中的 V数据过滤时间? s 6.8 19.0 34.5 53.4 76.0 102.0
滤液体积 V l 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
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3.1.4 滤饼洗涤
1．洗涤速度洗涤阻力洗涤推动力
d
d
wA
V
若洗涤压力与过滤终了时的操作压力相同
ww
e
w
L
L
A
V
A
V
d
d
d
d 式中?,?w分别为滤液、洗涤液的粘度,L,L
w分别为过滤终了时滤饼厚度、洗涤时穿过的滤饼厚度。
ee VV KAA V 2?dd
由过滤基本方程可知：
式中 V是过滤终了时的滤液量洗涤速度,
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3.1.4 滤饼洗涤
2,洗涤时间?w
设洗涤液用量为 Vw,则洗涤时间：
w
w
w
V
V
d
d
西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页图 3 - 5 板框压滤机简图（暗流式）
1 — 固定架 2 — 滤布 3 — 滤板 4 — 滤框 5 — 滑动机头
6 — 机架 7 — 滑动机头板 8 — 固定机头板 9 — 机头连接机构
1 2
非洗涤板 框 洗涤板图 3 - 6 滤板和滤框
1 — 滤浆进口； 2 — 洗水进口
3.1.5 过滤设备及过滤计算
1.过滤设备
（ 1）板框压滤机图 P139
板与框的结构如图 3-6所示，四角均开有孔，组装叠合后分别构成滤浆通道、滤液通道和洗涤液通道。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算滤浆由总管入框?框内形成滤饼?滤液穿过饼和布
经每板上旋塞排出 (明流 )
从板流出的滤液汇集于某总管排出 (暗流 )
过滤横穿洗涤,
洗涤液由总管入板?滤布?滤饼?滤布
非洗涤板?排出洗涤面 =(1/2)过滤面积西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.1.5 过滤设备及过滤计算洗涤液行程与滤液相同。洗涤面 =过滤面置换洗涤：
说明
① 间歇操作 —— 过滤、洗涤、卸渣、整理、装合
② 主要优缺点构造简单,过滤面积大而 占地省,过滤 压力高 （可达 1.5MPa左右）,便于 用耐腐蚀性材料 制造,便于洗涤 。它的缺点是 装卸、
清洗劳动强度较大 。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
（ 2）叶滤机叶滤机也是间歇操作设备，具有过滤推动力大、单位地面所容纳的过滤面积大、滤饼洗涤较充分等优点。
其生产能力比板框压滤机大，而且机械化程度高，劳动力较省，密闭过滤，操作环境较好。其缺点是构造较复杂、造价较高。
叶滤机是由许多滤叶组成。滤叶为内有金属网的扁平框架，外包滤布，将滤叶装在密闭的机壳内（加压式），为滤浆所浸没。滤浆中液体在压力差作用下穿过滤布进入滤叶内部，成为滤液从其周边引出。过滤完毕，机壳内改充清水，使水循着与滤液相同的路径通过滤饼，进行置换洗涤。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
（ 3）回转真空过滤机图 P142
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
2.间歇式过滤机的生产能力及最佳操作周期操作周期包括过滤时间?、洗涤时间?w和卸渣、整理、
重装等辅助时间?D。 设整个操作周期内获得的滤液量为
V,则生产能力 Q可表示为：
Dw
VVQ
(3-6)
假设洗涤液粘度与滤液粘度相近，于是，对板框压滤机，恒压操作时洗涤速率
eeewweww ww VV KAVVAL LAVALLAV 2414122
2
d
d
d
d
d
d
d
d
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
对叶滤机，洗涤速率则为：
eeeww ww VV KAVVALLAV 2
2
d
d
d
d
d
d
综合板框压滤机、叶滤机，洗涤速率可统一写成：
ew VV
KAV
2
d
d
对板框压滤机，式中?=8；对叶滤机,?=2。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
设洗涤液量 Vw=bV,则洗涤时间：
2
2
2 KA
VVVb
KA
VVV
V
V eew
w
w
w
dd
而过滤时间
2
2 2
KA
VVV e
将?,?w表达式代入式 3-6得：
222 22 KAVVVbVVV VKAQ Dee
将上式对 V求导数，得,
2222
2222
2 KAVVVbVVV
bVVKAKA
V
Q
Dee
D
d
d
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
0?dVdQ并令,得,2
2
2
2
KA
bV
KA
V
D
若介质阻力忽略不计,则,,于是
2
2
KAV wbKA
bV
2
2
bwD
当?D<?+?w时,dQ/dV>0；?D>?+?w时,dQ/dV<0。 这表明
，在过滤介质阻力忽略不计的条件下，当过滤时间与洗涤时间之和等于辅助时间时，板框过滤机生产能力最大，此时的操作周期为最佳操作周期，即
Dopt 2
若滤饼不洗涤，则?w=0,达到最大生产能力的条件是,D
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
3.回转真空过滤机的生产能力设转筒的转数为每秒钟 n次，转筒浸入面积占全部转筒面积的分率为?，则转筒任何一部分表面在一个操作周期中的过滤时间为
n
根据恒压过滤方程，在忽略过滤介质阻力的情况下，有?22 KAV?
即转一圈（一个操作周期）的滤液量为 nKAKAV
故生产能力为,nKAAnKnnVVQ
此式表明，提高转筒的浸没分数?及转数 n均可提高生产能力，但这类方法受到一定的限制。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
例 3-2 板框压滤机计算现用一板框压滤机过滤含钛白 （ TiO2） 的水悬浮液,过滤压力为 3?105Pa（ 表压 ） 。 已知滤框尺寸为 810?810?45mm,共有 40
个框,已经测得过滤常数 K=5?10-5m2/s,qe=0.01m3/m2,滤饼体积与滤液体积之比 c=0.08 m3/m3。 滤框充满后,在同样压力下用清水洗涤滤饼,洗涤水量为滤液体积的 1/10,水与钛白水悬浮液的粘度可认为近似相等 。 试计算：
（ 1） 框全部充满时所需过滤时间；
（ 2） 洗涤时间；
（ 3） 洗涤后卸渣,清理,重装等共需 40分钟,求板框压滤机的生产能力；
（ 4） 这个板框压滤机的最大生产能力及最大生产能力下的滤饼厚度 。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
例 3-3 回转真空过滤机计算有一浓度为 9%（质量）的水悬浮液，固相密度为
3000kg/m3。 已经测得滤饼空隙率为?=0.4，操作压力
3?105Pa（ 表压）下的过滤常数为 K=3?10-5m2/s。 现采用一台回转真空过滤机进行过滤，此过滤机的转筒直径为 2.6m,长度为 2.6m,浸入角度为 120?，生产时采用的转速为 0.5转 /分，操作真空度为 0.7?105Pa。 试求此过滤机的生产能力（以滤液计）和滤饼厚度。假设滤饼压缩指数 s=0.3,过滤介质阻力可忽略不计，滤饼空隙内充满液体。
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3.2 沉 降
3.2.1 沉降速度
3.2.2 重力沉降设备
3.2.3 离心沉降设备
3.2.4 离心机西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.1 沉降速度
1.自由沉降速度
自由沉降,单个颗粒在流体中的沉降过程称。
干扰沉降,若颗粒数量较多，相互间距离较近，则颗粒沉降时相互间会干扰，称为干扰沉降。
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3.2.1 沉降速度
颗粒在流体中受到三个力的作用，如图 3-13所示：
浮力 F b
曳力 F D
质量力 F B
图 3 - 1 3 颗粒在流体中沉降时受力
曳力 FD
质量力 FB
浮力 Fb
FB=mg （ 重力）,或 FB=mac（ 离心力）
Fb=m?g/?p
AuF DD 2
2?
式中?D为曳力系数,A为颗粒在流动方向上的投影面积西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.1 沉降速度
根据牛顿第二定律，作用于颗粒上的合外力使其产生加速运动，
即：
t
umFFF
DbB d
d
单个颗粒在流体中的沉降过程分为两个阶段：加速段和等速段，
对于小颗粒，加速段极短，通常可以忽略，于是，整个沉降过程都可认为是匀速沉降。
用 ut表示沉降速度，将式 3-7用于球形颗粒的自由沉降，忽略加速段，得在重力场中：
(3-7)
0421 22 ptD
p
dumg
D
pp
t
gdu
3
4整理得,式中 dp为颗粒的当量直径。
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3.2.1 沉降速度
2.曳力系数利用因次分析可知?D为雷诺数 Rep=dput?/?的函数，其中?为流体的粘度。下 图示出了球形颗粒的曳力系数与雷诺数 Rep关系的实验结果。
D
1 0 0 0 0
4 0 0 0
1 0 0 0
4 0 0
1 0 0
4 0
1 0
4
1
0,4
0,1
0,0 0 1 0,0 1 0,1 1 1 0 1 0 0 1 0 0 0 1 0 0 0 0 1 0
5
1 0
6
Re p = d p u t? /?
图 3 - 15 曳力系数与雷诺数关系西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.1 沉降速度
此曲线显示出四个不同特征的区域：
(1) Rep?2,爬流区，又称斯托克斯（ Stokes） 区，此时
p
D Re
24
(2) 2?Rep?500 过渡区，又称阿仑 (Allen) 区，此时
6.0Re
5.18
p
D
(3) 500< Rep <2?105 湍流区（除边界层外），又称牛顿
(Allen) 区，此时 44.0?
D?
(4) Rep?2?105 边界层内也为湍流,?D将突然下降，呈现不规则现象。
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3.2.1 沉降速度
3.影响沉降速度的其它因素
（ 1） 干扰沉降
（ 2） 非球形颗粒的沉降
（ 3） 壁面效应西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.2 重力沉降设备
1.降尘室
L
B
气体 气体 u
进口 出口 气体
u t H
集灰斗图 3 - 16 降尘室 图 3 - 17 颗粒在降尘室中的运动
（ 1） 工作原理气体入室?减速 颗粒的沉降运动 &随气体运动沉降运动时间 <气体停留时间?分离西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.2 重力沉降设备说明 ① d?,容易除去
② 气量 V?,容易除去要想使颗粒从降尘室中被除去，必须满足：
t0
（停留时间 >=沉降时间）
0=L/u,而?t=H/ut
能够刚好被 100%除去的最小颗粒，将满足其中的条件
t0
tu
H
u
L?即 此时气体体积流量 tts AuL B uH B uV
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3.2.2 重力沉降设备
假设颗粒沉降服从斯托克斯公式处理量为 Vs时能够被 100%除去的最小颗粒直径为,
A
V
gd
s
p
p
18
m in说明
① dmin~颗粒、气体性质，气体处理量，底面积
② 考虑 是 dmin,一般认为处在层流区
③ 气体均布重要性 —— 入口锥形
④ 横截面大 —— 操作气速低?不被卷起底面积大 —— 分离效率高西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.2 重力沉降设备
例 3-4 降尘室计算用降尘室除去矿石焙烧炉炉气中的氧化铁粉尘 （ 密度 4500kg/m3）,操作条件下的气体体积流量为 6 m3/s,密度为 0,6 kg/m3,粘度为
0.03cP,降尘室高 2m,宽 2m,长 5m。 试求能
100%除去的最小尘粒直径 。
若将该降尘室用隔板分成 10层 （ 不计隔板厚度 ）,而需完全除去的最小颗粒要求不变,则降尘室的气体处理量为多大？ 若生产能力不变,
则能 100%除去的最小尘粒直径为多大？
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3.2.2 重力沉降设备
2.增稠器（沉降槽）
加料清液溢流清液水平挡板耙稠浆图 3 - 18 连续式沉降槽
① 结构增稠器的构造如右图。主要是一个底部略成锥形的大直径（数米～百米以上） 浅槽
（高度 2.5～ 4m） 。
料浆从中央进料口送入 液面下 0.3~1.0m处，以小扰动迅速分散到整个横截面上，颗粒下沉，从等浓区?变浓区?沉聚区；在槽底缓慢转动的耙把浓浆中的液体挤出去，并把沉渣聚拢到锥底的中央排渣口，以,底流,
排出。 清液向上流动，即使夹带粒子，颗粒在澄清区还是有机会再沉降，
使“溢流”的澄清液体保持清洁。
② 工作原理西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.2 重力沉降设备
④ 改变沉降速度的方法增稠器既可用于间歇操作或连续操作，具有澄清液体和增稠悬浮液双重功能。 适用于量大、浓度不高且颗粒不太细微的悬浮料浆，如污水、
煤泥水处理等。工业上处理大量悬浮液时，一般采用连续式增稠器。
Ⅰ 添加絮凝剂：
③ 应用
Ⅱ 改变操作条件：
一般采用添加少量电解质或表面活性剂的方法，使细小颗粒凝聚或絮聚；
通常采用诸如：加热、冷冻或震动等方法，使颗粒的粒度或相界面积发生变化，从而提高或降低沉降速度。
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3.2.3 离心沉降设备
1.旋风分离器
B
净化气体含尘气体
A D
1
A = D / 2 S
1
B = D / 4
H
1
D
1
= D / 2
D
H
1
=2 D H
H
2
=2 D
S
1
= D / 8
H
2
D
2
D / 4
D
2
尘粒图 3 - 19 旋风分离器的尺寸及操作原理图
① 结 构如右图所示,主体的上部为圆筒形，
下部为圆锥形，中央有一升气管。
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3.2.3 离心沉降设备
② 工作原理含尘气体从侧面的矩形进气管切向进入器内，
然后在圆筒内作自上而下的圆周运动。颗粒在随气流旋转过程中被抛向器壁，沿器壁落下，自锥底排出。由于操作时旋风分离器底部处于密封状态，所以，被净化的气体到达底部后折向上，沿中心轴旋转着从顶部的中央排气管排出。
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3.2.3 离心沉降设备
③旋风分离器的分离性能旋风分离器的分离性能可以用 临界直径 和 分离效率 来表示。
（ 1） 临界直径 指能够从分离器内全部分离出来的最小颗粒的直径，用 dc表示。
三个假定
I.颗粒及气体的切线速度恒定，
且等于进口气速；
II.颗粒沉降过程中所穿过的气流的最大厚度等于进气口宽度 B；
III,③ 颗粒沉降服从斯托克斯公式。
m
ipp
r r
udu
18
22
22
18
ipp
m
r
r ud
Br
u
B
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3.2.3 离心沉降设备
若气体进入排气管之前在筒内旋转圈数为 N,则运行的距离为 2?rmN,故气体在器内的停留时间为：
i
m
u
Nr 2
0?
—— 式中 气体旋转圈数 N与进口气速有关,对常用形式的旋风分离器，风速 12?25m/s范围内，一般可取 N=3?4.5,风速愈大,N也愈大 。
令?r=?0,解得：
pi
c Nu
Bd
9?
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3.2.3 离心沉降设备
（ 2） 分离效率总效率粒级效率指由分离器分离出来的颗粒量与入口气体中总粒子量之比。不能准确地代表旋风分离器的分离性能。
粒级效率是指每一种颗粒被分离的质量百分率，
可以准确表示旋风分离器的分离性能。
粒级效率
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0,1
0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1 2 4 6 8 1 0
颗粒直径比,d p / d c
理论值 实际值图 3 - 20 旋风分离器的粒级效率西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.3 离心沉降设备
④旋风分离器的压降 性能好坏的重要指标压降损失气流进入旋风分离器时，由于突然扩大引起的损失 ；
与器壁摩擦的损失；
在排气管中的摩擦和旋转运动的损失；
气流旋转导致的动能损失；
2/2ic up
c与设备的型式和几何尺寸有关 ……
旋风分离器的压降损失一般在 500?2000Pa左右。
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3.2.4 离心机旋风 (液 )分离器利用混合物中不同成分所受离心力 Fr不同
—— Fr源自物料以切线方向进入设备离心机 —— Fr源自设备本身旋转高速旋转的转鼓概述
2222 42 m r nnmrmrmaF rr
转鼓直径、转速?，则 Fr?，分离效果?
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3.2.4 离心机
1.管式离心机
2.碟片式高速离心机
3.螺旋式离心机简介西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.3 固体流态化
1.固体流态化的基本概念流态化 是一种使固体颗粒通过与流体接触而转变成类似于流体状态的操作。
流体自下而上地流过颗粒层，则根据流速的不同，会出现三种不同的情况
( a) 固定床 ( b ) 流化床 ( c ) 气力输送图 3 - 2 5 流态化过程的几个阶段西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.3 固体流态化
(1)固定床阶段流体通过颗粒床层的表观速度 u较低，使颗粒空隙中流体的真实速度 u1小于颗粒的沉降速度 ut，
则颗粒基本上保持静止不动，颗粒层为固定床
（见图 3-25a）
(2)流化床阶段在一定的表观速度下，颗粒床层膨胀到一定程度后将不再膨胀，此时颗粒悬浮于流体中，床层有一个明显的上界面，与沸腾水的表面相似，这种床层称为流化床（见图 3-25b）。
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3.3 固体流态化
流态化按其性状的不同，可以分成两类，即散式流态化和聚式流态化。
散式流态化 现象一般发生在液固系统。此种床层从开始膨胀直到水力输送，床内颗粒的扰动程度是平缓地加大的，床层的上界面较为清晰，如图 3-25b所示。
聚式流态化 现象一般发生于气 -固系统，床层上界面起伏不定。床层内的颗粒则很少分散开来各自运动，而多是聚结成团地运动 。
聚式流化床中有以下两种不正常现象：
腾涌现象 沟流现象西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.3 固体流态化
(3)颗粒输送阶段如果继续提高流体的表观速度 u,使真实速度 u1大于颗粒的沉降速度 ut,则颗粒将被气流所带走，此时床层上界面消失，这种状态称为气力输送（见图 3-25c）。
2.流化床的主要特性液体样特性
( a ) ( b ) ( c ) ( d )
图 3 - 2 7 流化床的类似于液体的特性
R
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3.3 固体流态化
恒定的广义压差固定床 流化床 带出开始
C
B
A D
A?
起始流化速度 带出速度
l o g u
图 3 - 2 8 流化床压力降与气速关系
lo
g
3.流化床的操作气速范围流化床操作的流体速度原则上要大于起始流化速度
（ 按平均颗粒直径定出 ）,又要小于带出速度 （ 按不希望被带出的最小颗粒直径定出 ） 。 起始流化速度一般由实验测定 。
3.1 过 滤
3.2 沉 降
3.3 固体流态化西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.1 过 滤
3.1.1 概述
3.1.2 过滤基本方程
3.1.3 过滤常数的测定
3.1.4 滤饼洗涤
3.1.5 过滤设备及过滤计算西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.1.1 概 述
滤饼过滤其基本原理是在外力（重力、压力、离心力）作用下，使悬浮液中的液体通过多孔性介质，而固体颗粒被截留，从而使液、固两相得以分离，如图
3-1所示。
滤浆滤饼过滤介质滤液图 3 - 1 过滤操作示意图西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.1.1 概 述
1．过滤介质过滤过程所用的多孔性介质称为 过滤介质,
过滤介质应具有下列特性：多孔性、孔径大小适宜、耐腐蚀、耐热并具有足够的机械强度。
工业用过滤介质主要有 织物介质 （如棉、麻、
丝、毛、合成纤维、金属丝等编织成的滤布）、
多孔性固体介质 （如素瓷板或管、烧结金属等）。
固体颗粒被过滤介质截留后，逐渐累积成饼
（称为 滤饼 ），如前图 3-2所示。
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3.1.1 概 述
2．过滤推动力在过滤过程中，滤液通过过滤介质和滤饼层流动时需克服流动阻力，因此，
过滤过程必须施加外力。外力可以是重力、压力差，也可以是离心力，其中以压力差和离心力为推动力的过滤过程在工业生产中应用较为广泛。
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3.1.1 概 述
3．滤饼的压缩性和助滤剂
（ 1） 压缩性若形成的滤饼刚性不足，则其内部空隙结构将随着滤饼的增厚或压差的增大而变形，空隙率减小，称这种滤饼为 可压缩滤饼,反之，若滤饼内部空隙结构不变形，则称为 不可压缩滤饼 。
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3.1.1 概 述
3．滤饼的压缩性和助滤剂
（ 2） 助滤剂若滤浆中所含固体颗粒很小，或者所形成的滤饼孔道很小，又若滤饼可压缩，随着过滤进行，滤饼受压变形，都使过滤阻力很大而导致过滤困难。可采用助滤剂以改善滤饼的结构，增强其刚性。
助滤剂通常是一些不可压缩的粉状或纤维状固体,能形成结构疏松的固体层 。
常用的助滤剂有,硅藻土,纤维粉末,活性炭,石棉 等 。
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3.1.2 过滤基本方程
将孔道视为长度均为 le的一组平行细管，流体在细管中的平均流速 u1,同时考虑到滤饼较薄，
广义压力降可近似用压力降代替，则：
L l e
u 1
u
u
图 3 - 3 流体在滤饼中流动的简化模型式中 u1? 流体的真实流速,m/s；
p1? 通过滤饼的压力降,N/m2；
滤液的粘度,N?s/m2；
de? 滤饼层孔道的当量直径,m；
le? 孔道的平均长度,m。
21
1 32 e
e
dlpu
（ 3－ 1）
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3.1.2 过滤基本方程
在单位时间内通过单位过滤面积的滤液量为瞬时过滤速度 u：
d
d
d
d q
A
Vu
式中 q? 单位过滤面积所得的滤液量,q=V/A,m3/m2；
A? 过滤面积,m2。 V——滤液量令?表示滤饼层空隙率 （? = 空隙体积 /滤饼层体积 ）,则：
d
d
A
Vuu
1
取 le=CL,式 3-1中的 de采用水力当量直径,则：
细管的全部内表面积 细管的流动空间润湿周边长 流通截面积 44ed
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3.1.2 过滤基本方程令颗粒比表面积 a=颗粒表面积 /颗粒体积，则：
14 ad e
L
p
CaA
V
1
22
3
12d
d
将上述几式式代入式 3-1，整理得：
322 12 Car
r称为滤饼的比阻，与滤饼的结构有关。
0 sr r p
可压缩滤饼的 s大约为 0.2?0.8。不可压缩滤饼 s=0。 于是式 3-2可写成：
（ 3－ 2）
过滤阻力过滤推动力
d
d
rLA
V
1
p
式中?p1 为过滤推动力,? rL可视为滤饼阻力。
（ 3－ 3）
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3.1.2 过滤基本方程
将介质阻力折合成厚度为 Le的滤饼阻力,式 3-3成为：
eLLr pA Vdd
滤饼层厚度 L为 AcVL /?
（ 3－ 4）
AcVL ee /?
cr
p
rc
pK s
0
122
令
eVV
KAV
2
2
d
d
eqq
Kq
2?d
d
代入 （ 3-4)中得或
AVq ee /?式中
—— 过滤基本方程
（ 3－ 5）
（ 3－ 4a）
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3.1.2 过滤基本方程
1．恒压过滤若过滤过程中保持过滤推动力（压差）不变，则称为 恒压过滤 。对于指定滤浆的恒压过滤,K为常数，积分式
3-5得：
22 2 KAVVV e
Kqqq e 22
或若过滤介质阻力可忽略不计，则以上两式简化为：
22 KAV?
Kq?2
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3.1.2 过滤基本方程
2．恒速过滤若过滤时保持过滤速度不变，则过滤过程为 恒速过滤 。
代入式 3-5中得：
若过滤介质阻力可忽略不计，则以上两式简化为：
对恒速过滤，有常数 AVAddV
22 2 AKVVV e
或
22 Kqqq e
22 2 AKV22
Kq?
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3.1.3 过滤常数的测定
过滤计算要有过滤常数 K,qe或 Ve作依据。由不同物料形成的悬浮液，其过滤常数差别很大。即使是同一种物料，由于操作条件不同、浓度不同，
其过滤常数亦不尽相同。过滤常数一般要由实验来测定。
将恒压过滤积分方程改写成：
eqKqKq
21
此式表明,?/q与 q之间具有线性关系，实验中记录不同过滤时间? 内的单位面积滤液量 q,将?/q对 q作图，得一直线，
直线的斜率为 1/K,截距为 2qe/K,由此可求出 K,qe。
用上述方法可以测出不同压差条件下的 K值，再根据 K与?p 关系式 3-4a,有 BpsKl o g)1(l o g
可见 logK与 log?p 成直线关系，由直线的斜率可求出压缩指数 s。
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3.1.3 过滤常数的测定
例 3-1 过滤常数测定
CaCO3粉末与水的悬浮液在恒定压差 1.17?105Pa及
25℃ 下进行过滤,试验结果列于表 3-1,过滤面积为
400cm2,求此压差下的过滤常数 K和 qe。
表 3-1 恒压过滤试验中的 V数据过滤时间? s 6.8 19.0 34.5 53.4 76.0 102.0
滤液体积 V l 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
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3.1.4 滤饼洗涤
1．洗涤速度洗涤阻力洗涤推动力
d
d
wA
V
若洗涤压力与过滤终了时的操作压力相同
ww
e
w
L
L
A
V
A
V
d
d
d
d 式中?,?w分别为滤液、洗涤液的粘度,L,L
w分别为过滤终了时滤饼厚度、洗涤时穿过的滤饼厚度。
ee VV KAA V 2?dd
由过滤基本方程可知：
式中 V是过滤终了时的滤液量洗涤速度,
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3.1.4 滤饼洗涤
2,洗涤时间?w
设洗涤液用量为 Vw,则洗涤时间：
w
w
w
V
V
d
d
西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页图 3 - 5 板框压滤机简图（暗流式）
1 — 固定架 2 — 滤布 3 — 滤板 4 — 滤框 5 — 滑动机头
6 — 机架 7 — 滑动机头板 8 — 固定机头板 9 — 机头连接机构
1 2
非洗涤板 框 洗涤板图 3 - 6 滤板和滤框
1 — 滤浆进口； 2 — 洗水进口
3.1.5 过滤设备及过滤计算
1.过滤设备
（ 1）板框压滤机图 P139
板与框的结构如图 3-6所示，四角均开有孔，组装叠合后分别构成滤浆通道、滤液通道和洗涤液通道。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算滤浆由总管入框?框内形成滤饼?滤液穿过饼和布
经每板上旋塞排出 (明流 )
从板流出的滤液汇集于某总管排出 (暗流 )
过滤横穿洗涤,
洗涤液由总管入板?滤布?滤饼?滤布
非洗涤板?排出洗涤面 =(1/2)过滤面积西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.1.5 过滤设备及过滤计算洗涤液行程与滤液相同。洗涤面 =过滤面置换洗涤：
说明
① 间歇操作 —— 过滤、洗涤、卸渣、整理、装合
② 主要优缺点构造简单,过滤面积大而 占地省,过滤 压力高 （可达 1.5MPa左右）,便于 用耐腐蚀性材料 制造,便于洗涤 。它的缺点是 装卸、
清洗劳动强度较大 。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
（ 2）叶滤机叶滤机也是间歇操作设备，具有过滤推动力大、单位地面所容纳的过滤面积大、滤饼洗涤较充分等优点。
其生产能力比板框压滤机大，而且机械化程度高，劳动力较省，密闭过滤，操作环境较好。其缺点是构造较复杂、造价较高。
叶滤机是由许多滤叶组成。滤叶为内有金属网的扁平框架，外包滤布，将滤叶装在密闭的机壳内（加压式），为滤浆所浸没。滤浆中液体在压力差作用下穿过滤布进入滤叶内部，成为滤液从其周边引出。过滤完毕，机壳内改充清水，使水循着与滤液相同的路径通过滤饼，进行置换洗涤。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
（ 3）回转真空过滤机图 P142
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
2.间歇式过滤机的生产能力及最佳操作周期操作周期包括过滤时间?、洗涤时间?w和卸渣、整理、
重装等辅助时间?D。 设整个操作周期内获得的滤液量为
V,则生产能力 Q可表示为：
Dw
VVQ
(3-6)
假设洗涤液粘度与滤液粘度相近，于是，对板框压滤机，恒压操作时洗涤速率
eeewweww ww VV KAVVAL LAVALLAV 2414122
2
d
d
d
d
d
d
d
d
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
对叶滤机，洗涤速率则为：
eeeww ww VV KAVVALLAV 2
2
d
d
d
d
d
d
综合板框压滤机、叶滤机，洗涤速率可统一写成：
ew VV
KAV
2
d
d
对板框压滤机，式中?=8；对叶滤机,?=2。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
设洗涤液量 Vw=bV,则洗涤时间：
2
2
2 KA
VVVb
KA
VVV
V
V eew
w
w
w
dd
而过滤时间
2
2 2
KA
VVV e
将?,?w表达式代入式 3-6得：
222 22 KAVVVbVVV VKAQ Dee
将上式对 V求导数，得,
2222
2222
2 KAVVVbVVV
bVVKAKA
V
Q
Dee
D
d
d
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
0?dVdQ并令,得,2
2
2
2
KA
bV
KA
V
D
若介质阻力忽略不计,则,,于是
2
2
KAV wbKA
bV
2
2
bwD
当?D<?+?w时,dQ/dV>0；?D>?+?w时,dQ/dV<0。 这表明
，在过滤介质阻力忽略不计的条件下，当过滤时间与洗涤时间之和等于辅助时间时，板框过滤机生产能力最大，此时的操作周期为最佳操作周期，即
Dopt 2
若滤饼不洗涤，则?w=0,达到最大生产能力的条件是,D
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
3.回转真空过滤机的生产能力设转筒的转数为每秒钟 n次，转筒浸入面积占全部转筒面积的分率为?，则转筒任何一部分表面在一个操作周期中的过滤时间为
n
根据恒压过滤方程，在忽略过滤介质阻力的情况下，有?22 KAV?
即转一圈（一个操作周期）的滤液量为 nKAKAV
故生产能力为,nKAAnKnnVVQ
此式表明，提高转筒的浸没分数?及转数 n均可提高生产能力，但这类方法受到一定的限制。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
例 3-2 板框压滤机计算现用一板框压滤机过滤含钛白 （ TiO2） 的水悬浮液,过滤压力为 3?105Pa（ 表压 ） 。 已知滤框尺寸为 810?810?45mm,共有 40
个框,已经测得过滤常数 K=5?10-5m2/s,qe=0.01m3/m2,滤饼体积与滤液体积之比 c=0.08 m3/m3。 滤框充满后,在同样压力下用清水洗涤滤饼,洗涤水量为滤液体积的 1/10,水与钛白水悬浮液的粘度可认为近似相等 。 试计算：
（ 1） 框全部充满时所需过滤时间；
（ 2） 洗涤时间；
（ 3） 洗涤后卸渣,清理,重装等共需 40分钟,求板框压滤机的生产能力；
（ 4） 这个板框压滤机的最大生产能力及最大生产能力下的滤饼厚度 。
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3.1.5 过滤设备及过滤计算
例 3-3 回转真空过滤机计算有一浓度为 9%（质量）的水悬浮液，固相密度为
3000kg/m3。 已经测得滤饼空隙率为?=0.4，操作压力
3?105Pa（ 表压）下的过滤常数为 K=3?10-5m2/s。 现采用一台回转真空过滤机进行过滤，此过滤机的转筒直径为 2.6m,长度为 2.6m,浸入角度为 120?，生产时采用的转速为 0.5转 /分，操作真空度为 0.7?105Pa。 试求此过滤机的生产能力（以滤液计）和滤饼厚度。假设滤饼压缩指数 s=0.3,过滤介质阻力可忽略不计，滤饼空隙内充满液体。
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3.2 沉 降
3.2.1 沉降速度
3.2.2 重力沉降设备
3.2.3 离心沉降设备
3.2.4 离心机西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.1 沉降速度
1.自由沉降速度
自由沉降,单个颗粒在流体中的沉降过程称。
干扰沉降,若颗粒数量较多，相互间距离较近，则颗粒沉降时相互间会干扰，称为干扰沉降。
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3.2.1 沉降速度
颗粒在流体中受到三个力的作用，如图 3-13所示：
浮力 F b
曳力 F D
质量力 F B
图 3 - 1 3 颗粒在流体中沉降时受力
曳力 FD
质量力 FB
浮力 Fb
FB=mg （ 重力）,或 FB=mac（ 离心力）
Fb=m?g/?p
AuF DD 2
2?
式中?D为曳力系数,A为颗粒在流动方向上的投影面积西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.1 沉降速度
根据牛顿第二定律，作用于颗粒上的合外力使其产生加速运动，
即：
t
umFFF
DbB d
d
单个颗粒在流体中的沉降过程分为两个阶段：加速段和等速段，
对于小颗粒，加速段极短，通常可以忽略，于是，整个沉降过程都可认为是匀速沉降。
用 ut表示沉降速度，将式 3-7用于球形颗粒的自由沉降，忽略加速段，得在重力场中：
(3-7)
0421 22 ptD
p
dumg
D
pp
t
gdu
3
4整理得,式中 dp为颗粒的当量直径。
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3.2.1 沉降速度
2.曳力系数利用因次分析可知?D为雷诺数 Rep=dput?/?的函数，其中?为流体的粘度。下 图示出了球形颗粒的曳力系数与雷诺数 Rep关系的实验结果。
D
1 0 0 0 0
4 0 0 0
1 0 0 0
4 0 0
1 0 0
4 0
1 0
4
1
0,4
0,1
0,0 0 1 0,0 1 0,1 1 1 0 1 0 0 1 0 0 0 1 0 0 0 0 1 0
5
1 0
6
Re p = d p u t? /?
图 3 - 15 曳力系数与雷诺数关系西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.1 沉降速度
此曲线显示出四个不同特征的区域：
(1) Rep?2,爬流区，又称斯托克斯（ Stokes） 区，此时
p
D Re
24
(2) 2?Rep?500 过渡区，又称阿仑 (Allen) 区，此时
6.0Re
5.18
p
D
(3) 500< Rep <2?105 湍流区（除边界层外），又称牛顿
(Allen) 区，此时 44.0?
D?
(4) Rep?2?105 边界层内也为湍流,?D将突然下降，呈现不规则现象。
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3.2.1 沉降速度
3.影响沉降速度的其它因素
（ 1） 干扰沉降
（ 2） 非球形颗粒的沉降
（ 3） 壁面效应西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.2 重力沉降设备
1.降尘室
L
B
气体 气体 u
进口 出口 气体
u t H
集灰斗图 3 - 16 降尘室 图 3 - 17 颗粒在降尘室中的运动
（ 1） 工作原理气体入室?减速 颗粒的沉降运动 &随气体运动沉降运动时间 <气体停留时间?分离西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.2 重力沉降设备说明 ① d?,容易除去
② 气量 V?,容易除去要想使颗粒从降尘室中被除去，必须满足：
t0
（停留时间 >=沉降时间）
0=L/u,而?t=H/ut
能够刚好被 100%除去的最小颗粒，将满足其中的条件
t0
tu
H
u
L?即 此时气体体积流量 tts AuL B uH B uV
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3.2.2 重力沉降设备
假设颗粒沉降服从斯托克斯公式处理量为 Vs时能够被 100%除去的最小颗粒直径为,
A
V
gd
s
p
p
18
m in说明
① dmin~颗粒、气体性质，气体处理量，底面积
② 考虑 是 dmin,一般认为处在层流区
③ 气体均布重要性 —— 入口锥形
④ 横截面大 —— 操作气速低?不被卷起底面积大 —— 分离效率高西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.2 重力沉降设备
例 3-4 降尘室计算用降尘室除去矿石焙烧炉炉气中的氧化铁粉尘 （ 密度 4500kg/m3）,操作条件下的气体体积流量为 6 m3/s,密度为 0,6 kg/m3,粘度为
0.03cP,降尘室高 2m,宽 2m,长 5m。 试求能
100%除去的最小尘粒直径 。
若将该降尘室用隔板分成 10层 （ 不计隔板厚度 ）,而需完全除去的最小颗粒要求不变,则降尘室的气体处理量为多大？ 若生产能力不变,
则能 100%除去的最小尘粒直径为多大？
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3.2.2 重力沉降设备
2.增稠器（沉降槽）
加料清液溢流清液水平挡板耙稠浆图 3 - 18 连续式沉降槽
① 结构增稠器的构造如右图。主要是一个底部略成锥形的大直径（数米～百米以上） 浅槽
（高度 2.5～ 4m） 。
料浆从中央进料口送入 液面下 0.3~1.0m处，以小扰动迅速分散到整个横截面上，颗粒下沉，从等浓区?变浓区?沉聚区；在槽底缓慢转动的耙把浓浆中的液体挤出去，并把沉渣聚拢到锥底的中央排渣口，以,底流,
排出。 清液向上流动，即使夹带粒子，颗粒在澄清区还是有机会再沉降，
使“溢流”的澄清液体保持清洁。
② 工作原理西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.2 重力沉降设备
④ 改变沉降速度的方法增稠器既可用于间歇操作或连续操作，具有澄清液体和增稠悬浮液双重功能。 适用于量大、浓度不高且颗粒不太细微的悬浮料浆，如污水、
煤泥水处理等。工业上处理大量悬浮液时，一般采用连续式增稠器。
Ⅰ 添加絮凝剂：
③ 应用
Ⅱ 改变操作条件：
一般采用添加少量电解质或表面活性剂的方法，使细小颗粒凝聚或絮聚；
通常采用诸如：加热、冷冻或震动等方法，使颗粒的粒度或相界面积发生变化，从而提高或降低沉降速度。
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3.2.3 离心沉降设备
1.旋风分离器
B
净化气体含尘气体
A D
1
A = D / 2 S
1
B = D / 4
H
1
D
1
= D / 2
D
H
1
=2 D H
H
2
=2 D
S
1
= D / 8
H
2
D
2
D / 4
D
2
尘粒图 3 - 19 旋风分离器的尺寸及操作原理图
① 结 构如右图所示,主体的上部为圆筒形，
下部为圆锥形，中央有一升气管。
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3.2.3 离心沉降设备
② 工作原理含尘气体从侧面的矩形进气管切向进入器内，
然后在圆筒内作自上而下的圆周运动。颗粒在随气流旋转过程中被抛向器壁，沿器壁落下，自锥底排出。由于操作时旋风分离器底部处于密封状态，所以，被净化的气体到达底部后折向上，沿中心轴旋转着从顶部的中央排气管排出。
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3.2.3 离心沉降设备
③旋风分离器的分离性能旋风分离器的分离性能可以用 临界直径 和 分离效率 来表示。
（ 1） 临界直径 指能够从分离器内全部分离出来的最小颗粒的直径，用 dc表示。
三个假定
I.颗粒及气体的切线速度恒定，
且等于进口气速；
II.颗粒沉降过程中所穿过的气流的最大厚度等于进气口宽度 B；
III,③ 颗粒沉降服从斯托克斯公式。
m
ipp
r r
udu
18
22
22
18
ipp
m
r
r ud
Br
u
B
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3.2.3 离心沉降设备
若气体进入排气管之前在筒内旋转圈数为 N,则运行的距离为 2?rmN,故气体在器内的停留时间为：
i
m
u
Nr 2
0?
—— 式中 气体旋转圈数 N与进口气速有关,对常用形式的旋风分离器，风速 12?25m/s范围内，一般可取 N=3?4.5,风速愈大,N也愈大 。
令?r=?0,解得：
pi
c Nu
Bd
9?
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3.2.3 离心沉降设备
（ 2） 分离效率总效率粒级效率指由分离器分离出来的颗粒量与入口气体中总粒子量之比。不能准确地代表旋风分离器的分离性能。
粒级效率是指每一种颗粒被分离的质量百分率，
可以准确表示旋风分离器的分离性能。
粒级效率
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0,1
0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1 2 4 6 8 1 0
颗粒直径比,d p / d c
理论值 实际值图 3 - 20 旋风分离器的粒级效率西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.2.3 离心沉降设备
④旋风分离器的压降 性能好坏的重要指标压降损失气流进入旋风分离器时，由于突然扩大引起的损失 ；
与器壁摩擦的损失；
在排气管中的摩擦和旋转运动的损失；
气流旋转导致的动能损失；
2/2ic up
c与设备的型式和几何尺寸有关 ……
旋风分离器的压降损失一般在 500?2000Pa左右。
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3.2.4 离心机旋风 (液 )分离器利用混合物中不同成分所受离心力 Fr不同
—— Fr源自物料以切线方向进入设备离心机 —— Fr源自设备本身旋转高速旋转的转鼓概述
2222 42 m r nnmrmrmaF rr
转鼓直径、转速?，则 Fr?，分离效果?
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3.2.4 离心机
1.管式离心机
2.碟片式高速离心机
3.螺旋式离心机简介西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.3 固体流态化
1.固体流态化的基本概念流态化 是一种使固体颗粒通过与流体接触而转变成类似于流体状态的操作。
流体自下而上地流过颗粒层，则根据流速的不同，会出现三种不同的情况
( a) 固定床 ( b ) 流化床 ( c ) 气力输送图 3 - 2 5 流态化过程的几个阶段西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.3 固体流态化
(1)固定床阶段流体通过颗粒床层的表观速度 u较低，使颗粒空隙中流体的真实速度 u1小于颗粒的沉降速度 ut，
则颗粒基本上保持静止不动，颗粒层为固定床
（见图 3-25a）
(2)流化床阶段在一定的表观速度下，颗粒床层膨胀到一定程度后将不再膨胀，此时颗粒悬浮于流体中，床层有一个明显的上界面，与沸腾水的表面相似，这种床层称为流化床（见图 3-25b）。
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3.3 固体流态化
流态化按其性状的不同，可以分成两类，即散式流态化和聚式流态化。
散式流态化 现象一般发生在液固系统。此种床层从开始膨胀直到水力输送，床内颗粒的扰动程度是平缓地加大的，床层的上界面较为清晰，如图 3-25b所示。
聚式流态化 现象一般发生于气 -固系统，床层上界面起伏不定。床层内的颗粒则很少分散开来各自运动，而多是聚结成团地运动 。
聚式流化床中有以下两种不正常现象：
腾涌现象 沟流现象西安交大化工原理电子课件返回主题后页前页
3.3 固体流态化
(3)颗粒输送阶段如果继续提高流体的表观速度 u,使真实速度 u1大于颗粒的沉降速度 ut,则颗粒将被气流所带走，此时床层上界面消失，这种状态称为气力输送（见图 3-25c）。
2.流化床的主要特性液体样特性
( a ) ( b ) ( c ) ( d )
图 3 - 2 7 流化床的类似于液体的特性
R
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3.3 固体流态化
恒定的广义压差固定床 流化床 带出开始
C
B
A D
A?
起始流化速度 带出速度
l o g u
图 3 - 2 8 流化床压力降与气速关系
lo
g
3.流化床的操作气速范围流化床操作的流体速度原则上要大于起始流化速度
（ 按平均颗粒直径定出 ）,又要小于带出速度 （ 按不希望被带出的最小颗粒直径定出 ） 。 起始流化速度一般由实验测定 。
