第五章颗粒 -流体非均相物系分离概 述固 -流非均相体系,结晶过程中的晶浆,浸取过程中的固态天然产物与溶剂；催化反应过程中的固体催化剂与反应物 。
分离过程工业应用,湿法磷酸工艺从产品酸中分离磷石膏,
流化催化石油裂解工艺从裂解气相中分离催化剂微粒等 。
颗粒 -流体非均相分离技术均基于颗粒与流体两相性质上的差异,如颗粒尺度 (过滤 )和颗粒与流体的密度差 (沉降 )。
液体与气体对颗粒物料分散特性差别很大,故常以液 -固和气
-固体系加以区分 。 不过从两相流体力学原理的角度而言都是共通的 。
颗粒分散在液体中称悬浮液,分散在气体中称含尘气 。 小于
1?m的颗粒称为,胶质,(Colloid),分散在液体中称,溶胶,
(Sol),分散在气体中则称,气溶胶,(Aerosol)。
过 滤利用重力或压差使悬浮液通过多孔性过滤介质,将固体颗粒截留,
从而实现固 -液分离 。
过滤操作的基本慨念悬浮液
( 滤浆)
滤饼过滤介质滤液过滤的方式很多,适用的物系也很广泛,固 -液,固 -气,大颗粒,小颗粒都很常见 。
采用膜过滤 (膜分离技术 )可以分离 10 nm尺度的大分子量蛋白质和病毒粒子等 。
无论采用何种过滤方式,均需使用过滤介质,在很多情况下,
过滤介质是影响过滤操作重要因素 。
过滤介质 多孔,理化性质稳定,耐用和可反复使用织物介质 最常用的过滤介质,工业上称为滤布 (网 ),由天然纤维,玻璃纤维,合成纤维或者金属丝编织而成 。 可截留的最小颗粒视网孔大小而定,一般在几到几十微米范围 。
多孔材料 制成片,板或管的各种多孔性固体材料,如素瓷,
烧结金属或玻璃,多孔性塑料以及滤纸和压紧的毡与棉等 。
此类介质较厚,孔道细,能截留 1～ 3mm的微小颗粒 。
固体颗粒床层 由沙,木炭之类的固体颗粒堆积而成的床层,
称作滤床,用作过滤介质使含少量悬浮物的液体澄清 。
多孔膜 由特殊工艺合成的聚合物薄膜,最常见的是醋酸纤维膜与聚酰胺膜 。 膜过滤属精密过滤或超滤 (ultrafiltration)，
可以分离 5nm的微粒 。
根据工艺要求和悬浮液的性质以及颗粒浓度,粒度分布等多方面因素选择合适的过滤介质及其组合方式,往往关系到过滤操作的成败 。
过滤过程的机理滤饼过滤 (表面过滤 ),过滤介质为织物,多孔材料或膜等,孔径可大于最小颗粒的粒径 。 过滤初期,部分小颗粒可以进入或穿过介质的小孔,后因颗粒的架桥作用使介质的孔径缩小形成有效的阻挡 。
被截留在介质表面的颗粒形成滤渣层 （ 滤饼 ）,透过滤饼层的则是被净化了的滤液 。
随滤饼的形成,真正起过滤介质作用的是滤饼,而非过滤介质本身,故称作滤饼过滤 。
滤饼过滤主要用于含固量较大 （ >1%） 的场合 。
过滤过程的机理深层过滤,过滤介质一般为介质层较厚的滤床类 （ 如沙层,
硅藻土等 ） 。 小于介质孔隙的颗粒可进入到介质内部,在长而曲折的孔道中被截留并附着于介质之上 。
深层过滤无滤饼形成,主要用于净化含固量很少 （ <0.1%）
的流体,如水的净化,烟气除尘等 。
过滤的操作方式过滤,过滤操作中的主要阶段,在过程中滤饼不断增厚,阻力不断上升,流体的通过能力则不断减小；
洗涤,无论是以滤饼还是滤液为产品,都有必要在卸料之前用清液臵换滤饼中存留的滤液并且洗涤滤饼；
脱湿,以滤饼为产品时洗涤后还可用压缩空气进行脱湿；
卸料,将滤饼从过滤介质上移去；
清洗过滤介质,使被堵塞的网孔,再生,,以便重复使用 。
根据提供过滤推动力的方式,又有重力过滤,加压过滤,真空过滤和离心过滤之分,其目的都是克服过滤阻力 。
根据使用的过滤设备,过滤介质及所处理的物系的性质和产品收集的要求,过滤操作分为：
间歇式,对以上各步骤分阶段操作；
连续式,连续操作完成全部或其中部分阶段 。
过滤设备过滤是化工,轻工,食品,制药和粉体材料等许多生产领域应用最为广泛的单元操作之一,既有各种不同类型的系列化,
大型化,通用化的过滤设备载于手册与样本之中,更有许多结构新颖的过滤装臵随过程工业的发展而不断问世,非教材所能列数 。
本节仅以工厂中最常见的板框压滤机,叶滤机,回转真空过滤机,盘式过滤机和离心过滤机为例进行扼要介绍 。
板框压滤机 通过直接给悬浮液加压,迫使其穿过过滤介质来实现过滤的目的 。 其历史最久且已有超过 100种以上的结构,最为常见的是板框式压滤机 。
滤液料浆清洗水洗涤液开启关闭阀门浆料清洗水结构,由交替排列的滤板,滤框与夹于板框之间的滤布叠合组装压紧而成 。 板框数视工艺要求在机座长度范围内可灵活调节 。 组装后,在板框的四角位臵形成连通的流道,由机头上的阀门控制悬浮液,滤液及洗液的进出 。
板框压滤机过滤操作,过滤阶段悬浮液从通道进入滤框,滤液在压力下穿过滤框两边的滤布,沿滤布与滤板凹凸表面之间形成的沟道流下,既可单独由每块滤板上设臵的出液旋塞排出,称为明流式；也可汇总后排出,称为暗流式 。
框 板 框 板洗涤板非洗涤板悬浮液滤液板非洗涤板洗涤操作,洗涤液由洗涤板上的通道进入其两侧与滤布形成的凹凸空间,穿过滤布,
滤饼和滤框另一侧的滤布后排出 。 洗涤液的行程 （ 包括滤饼和滤布 ） 约为过滤终了时滤液行程的 2倍,而流通面积却为其 1/2,故洗涤速率约为过滤终了速率的 1/4。
板框压滤机洗涤液洗出液框 板 框 板洗涤板非洗涤板板非洗涤板洗涤终了,若有必要可引入压缩空气使滤饼脱湿后再折开过滤机卸出滤饼,结束一次过滤操作 。 然后清洗,整理,重新组装,准备下一次操作 。
板框压滤机滤板和滤框可为铸铁,碳钢,不锈钢,塑料及木材等,聚乙烯和聚丙烯是目前较为广泛使用的材料 。
料液压入滤液流出
1 32
4
5
常用规格的板框其厚度为 25~60mm,边框长为 0.2~2.0m,框数由生产所需定,由数个至上百个不等 。
板框压滤机的操作压强一般在 0.3~1.0Mpa之间 。
优点,结构简单紧凑,过滤面积大并可承受较高的压差 。
缺点,间歇式操作,所费的装,折,清洗时间较长,劳动强度大,生产效率较低 。
板框式压滤机主要用于含固量较多的悬浮液过滤 。
板框压滤机嵌入式滤布的滤板
XASL/630-UB系列
XAZ/2000-UB系列
XAZ/800-UB系板框压滤机
DY-Q 带式压榨过滤机
XKZ系列全自动快开式压滤机叶滤机结构与原理,由起过滤作用的滤叶和起密闭作用的筒体构成,操作为间歇式 。
滤叶有圆形和矩形等多种形式,由金属丝网组成的框架上覆以滤布构成,使用时可将多块平行排列的滤叶组装成一体插入箱体内 。 滤液淤泥滤浆
1
2
3
叶滤机操作,悬浮液被加压送入或借真空泵进行抽吸,滤液穿过滤布进入丝网构成的中空部分并汇集于下部总管流出,颗粒则沉积在滤布上形成滤饼,当滤饼达到一定厚度时停止过滤 。 视悬浮液的性质和操作 压强 的大小,滤 饼厚 度通 常在
5~35mm之间 。
滤液淤泥滤浆
1
2
3
优点,过滤面积大,设备紧凑,密闭操作,劳动条件较好 。
不必每次循环装卸滤布,劳动强度也大大降低 。
缺点,结构比较复杂,造价较高 。
过滤结束后,根据要求可通入洗涤液对滤饼进行洗涤,洗涤液的行程和流通面积与过滤终了时滤液的行程和流通面积相同,在洗涤液与滤液的性质接近的情况下,洗涤速率约为过滤终了时速率 。 可用振动或压缩空气及清水等反吹卸滤渣 。
叶滤机
NYB系列高效板式密闭过滤机 MYB型全自动板式密闭过滤机叶滤机
SYB系列水平叶片过滤机
WYB系列卧式叶片过滤机转筒真空过滤机结构与原理,转筒的多孔表面上覆盖滤布,内部分隔成互不相通的若干扇形过滤室 。 转动盘与机架上的固定盘紧密贴合构成分配头,转筒回转时各过滤室通过分配头依次与真空抽滤系统,洗水抽吸回收系统和压缩空气反吹系统相通 。
为了不使这些系统彼此串通,在固定盘上设有不与任何通道相通的非开孔区 。 连续操作 。
1－转筒；
2－滤饼；
3－割刀；
4－分配头
5－吸走滤液的真空凹槽；
6－吸走洗水的真空凹槽；
7－通入压缩空气的凹槽；
I－ 过滤区；
II－ 洗涤脱水区；
III－ 卸渣区
5
6
7
1
2
3
4
I
II
I I I
a,转动盘 b,固定盘转筒真空过滤机过滤操作,转筒旋转一周,每一个扇形过滤室依次完成真空过滤,洗涤,脱水,吸干滤饼和压缩空气吹松,刮刀卸料,
反吹清洗表面等全部操作,相应分为过滤区,洗涤脱水区,
卸料区和表面再生区等几个不同的工作区域 。
转筒转速多在 0.1～ 3 r/min,浸入悬浮液中的吸滤面积约占总表面的 30～ 40%。 滤饼厚度范围大约 3～ 40mm。
转鼓真空过滤机优点,连续进料,操作自动化,便于在转鼓表面预涂助滤剂后用于黏,
细物料的过滤 。
缺点,过滤推动力有限,滤饼含液量较大,常达 30%。
水平回转翻盘真空过滤机结构与原理,沿园周分布排列的若干个扇形过滤盘，各通过径向管道与中心分配头的转动盘相连。扇形过滤盘的多孔底板上敷设滤布作为过滤介质。各扇形盘回转到不同的圆周位臵时，借助于分配头依次进行真空抽滤、洗涤、脱水、翻盘
(吹气 )卸渣和滤布清洗等全部操作。
滤饼洗涤滤浆加入滤布干燥滤布洗净滤饼卸下滤饼脱水洗水稀洗液滤饼脱水滤饼脱水浓洗液未稀释的母液空气吹入真空分配器带式水平真空过滤机带式水平真空过滤机
DU 胶带真空水平过滤机工作原理离心过滤机结构与原理,在高速旋转的多孔转鼓内壁敷设滤布。悬浮液中的液体在惯性离心力的作用下穿过颗粒层和滤布流到转鼓外部空间。
推动力,设液层以与转鼓相同的半径 r 和角速度? 匀速旋转，
则液体中会产生沿半径向外的离心加速度 r?2。
分离因素,同一质量的流体所受的离心力与重力之比
2 2 2Tm r r u
m g g rg
分离因素与转鼓半径和转速的平方成正比，通常可达数百、
数千，超高速离心机甚至可达 5万以上。
无论是过滤速度还是分离程度都比其它过滤方式大得多，因此滤饼含液量少得多。
离心过滤机离心过滤机有很多种类。上图是连续加料、分离、洗涤、卸料的活塞推料离心机。推送器装在转鼓内部与转鼓一同旋转并通过活塞杆与液压缸中往复运动的活塞相连。悬浮液由锥形布料器均匀分布在转鼓端部区域，滤液经滤网和鼓壁上的开孔甩出被收集，滤饼层则被往复运动的活塞推送器一段一段地往前推送。在适当的轴向位臵引入洗水洗涤滤饼，洗液分别收集，脱水后的滤饼则被推出机外。
1
2
3
4
567
单级活塞推料离心机示意图
1－转鼓；
2－活塞推送器；
3－原料液；
4－洗涤水；
5－脱水固体；
6－洗水；
7－滤液离心过滤机离心过滤机卧式刮刀离心机三足刮刀下离心机卧式活塞推料离心机三足式离心机过滤计算过滤速度对各种过滤操作方式与设备均可表示为：
tA
Vu
d
d?
式中,dV —— dt 时间内通过过滤面的滤液量；
A —— 过滤面积；
u —— 单位时间内通过单位过滤面积的滤液量。
以现象方程的形式可写成：
过滤阻力过滤推动力过滤通量?
过滤过程可视作流体通过固定床的流动，且液体在滤饼空隙中的流动多属层流，可用低 Re 数的固定床流速与压降的公式进行描述。
过滤速度对滤饼层式中 deV,?A,? 是滤饼颗粒及滤饼床层特征参数，令滤饼比阻 (单位厚度滤饼的阻力 ),m-2
rLR?
R
p
rL
p
tA
Vu 11
d
d
12p pp
式中?p1 是通过滤饼的压降,? p2 是通过过滤介质的压降。
根据欧根方程，过滤速度 u 与?p1 和? p2 的关系式为：
对于过滤阻力和过滤速度均随时间而变的滤饼过滤过程，若任意瞬时滤饼的厚度为 L,相应的滤液累积体积为 V,过滤速度为 u,对应的推动力为滤饼阻力
L
pd
tA
Vu eVA
2
1
23
115 0d
d
23
211 5 0
eVA d
r
过滤速度对过滤介质层式中,Lm 是过滤介质的厚度,rm 为过滤介质的比阻。
一般滤饼与过滤介质的过滤面积相等，过滤速度也相等。有过滤介质阻力一般为定值且与滤饼阻力相比较小，但在过滤刚开始的一段时间滤饼很薄，过滤介质的阻力相对较大。
可表达为比阻与滤饼相等、厚度为 Le 的当量滤饼的阻力，即
22d
d m m m
V p pu
At r L R
12d
d m m m m
ppVpu
A t rL rLr L r L
VAL
m m err L L?
滤饼厚度随时间的变化可通过滤饼体积与滤液体积成正比的关系而表达为
—— 与单位体积滤液相当的滤饼体积过滤速度 用当量滤液体积 Ve 表达成滤饼压缩指数 s,比阻 r 与滤饼的可压缩性关系很大。不可压缩滤饼 r 与?p 无关。可压缩滤饼在压差作用下变形，空隙率减小，比阻上升，可表示为
mm er VrL A
0 srr p
1122
0
d
d
ss
ee
A k AppV
t r V V V V
滤饼常数,01 rk?
—— 过滤基本方程代表任意瞬间的过滤速率与物性性质、操作压强差及累计滤液量之间的关系。
eVVr
pA
tA
V
d
d
eVVr
pA
t
V
2
d
d
r0 单位压差下的滤饼比阻，不可压缩滤饼 s=0。
过滤速率与压降关系曲线过滤阻力随过滤介质表面上的滤饼厚度的增加（滤液体积与之成正比增加）而增加。
若保持过滤推动力不变，则过滤速度必然下降。若对过滤推动力加以控制，则可以获得三种具有不同特性的操作方式：
恒压过滤 一般由保持恒压的压缩气体提供推动力恒速过滤 一般由容积式泵提供推动力变压变速过滤 一般由离心泵提供推动力，随过滤阻力增加流量下降。
过滤计算的基本问题即是要确定过滤速度与推动力、阻力等因素的具体关系。
速率 d V /d t
箭头所指为时间增加方向压力差
p
恒压差离心泵恒速过滤过程计算 对过滤基本方程积分，可得到累积滤液量
V 与操作时间和操作条件等因素的显函数，以便设计应用。
恒压过滤压差?p 为常数，对过滤基本方程积分可得到恒压过滤方程
—— 过滤常数,m2/s
12 2 222 seV V V k A t C K A t Cp
spkK 12
积分常数 C 根据恒压过滤起始时刻过滤介质上的滤饼厚度、
或者等价地用已经通过的滤液量 V1 确定。
各参数与时间的关系由过滤操作特性决定。1122
0
d
d
ss
ee
A k AppV
t r V V V V
例如：恒压过滤和恒速过滤。
过滤过程计算若恒压过滤开始时过滤介质上无滤饼，即 t=0,V1=0,解出积分常数 C=0,所以有若恒压过滤开始时过滤介质上已经形成厚度为 L1 的滤饼、或已经通过体积为 V1 的滤液，即 t=0,V=V1,有如果用 q 代表单位面积累积通过的滤液体积，即
222 eV VV K A t
222 11 2 eV K A tVVVV
Vq
A?
2 2 eq K tqq22 11 -2- e q Ktqqqq
如果过滤介质的阻力与滤饼相比较小可以忽略不计，即 Ve=0,
qe=0,上式可以简化。
121 2 VVVC e
过滤过程计算恒速过滤恒速过滤即 dV/(Adt) = uc 为常数，在此条件下累积滤液量与过滤时间成正比讨论：
要保持恒速则过滤压差 (推动力 )需随滤饼增厚或累积滤液量增加而增加，过滤终了阶段的操作压力会过高。
实际操作中一般以较低的恒速开始过滤操作，以便在过滤介质上平稳而均匀地形成滤饼，并且减少颗粒穿透量、避免初滤液浑浊或者网孔堵塞。待进入滤饼过滤阶段、压差上升到一定值后，即转入恒压过滤直至终了。
这种过滤操作可以分段进行计算，也可以根据所采用的?p
随 V 的变化关系直接由过滤基本方程进行积分求解。
cV Au t? cq u t?
过滤常数滤饼常数 k,滤饼压缩指数 s,当量滤液体积 Ve 或 qe 和过滤常 K 等都由过滤物系固液两相性质决定，需由实验测定。
即在恒压过滤条件下,t/q 与 q 的函数关系是以 1/K 为斜率,
2qe/K 为截距的直线,实验测得不同时刻单位过滤面积的累积滤液量 q,即可由上式回归出 K 和 qe。
由过滤常数 K 的定义式
lgK ~ lg(?p) 为直线方程，斜率为 (1-s),截距为 lg(2k)。
在不同压差? p 下进行恒压过滤实验，求得一系列与之对应的过滤常数 K,再通过上式回归出滤饼常数 k 和压缩指数 s。
2 eqtq
q K K
12 sKk pl g l g l g21K pks
2 2 eq K tqq
过滤机的生产能力间歇式过滤机一般以单位时间得到的滤液量 Q 表示，当以滤饼为产品时也有用单位时间得到的滤饼量来表示。
每一个操作循环包括过滤,洗涤和卸料清洗等辅助操作三个阶段 。 如各阶段所用时间分别为 t,tw 和 tD,且在一个操作循环中的过滤时间 t 内累积滤液量为 V,则生产中应尽量缩短辅助操作时间 tD 以提高生产能力。
注意,对恒压过滤，过分增加过滤时间 t 在每一次循环中所占比例，并不一定能提高 Q。 因为恒压操作的过滤速率随过滤时间的增长而下降。
wD
VVQ
t t t t
间歇式过滤机的生产能力恒压过滤曲线上任一点与原点 O联线的斜率即为 Q 。
相切时该直线斜率最大，
即 (tw+tD)一定，取切点对应的 topt 为过滤终止时间，过滤机的生产能力最大。
d
d
opt
topt
VV
tt
2d
d2E e
V K A
t V V
V
,1optt
O
1
Q
2
Q
t
1DW
tt?
2DW
tt?
,2optt
注意,该切点处的瞬时速率等于整个循环的平均速率，据此可以求出 topt。
12 sKk p
1122
0
d
d
ss
ee
A k AppV
t r V V V V
过滤终了时的速率间歇式过滤机的生产能力若洗涤液流动性质可视为与滤液相同，则间歇操作的叶滤机的洗涤速率约为过滤终了时速率，而板框过滤机的洗涤速率约为过滤终了时速率的 1/4。
以 a 表示洗涤液用量 Vw 与滤液量 V 之比值，对叶滤机而言洗涤时间 tw 为
2
22
22
d
d
w e
w
E
aVaV V
tVV K A K A
t
22
24dd e
w
aVaVtV
K A K A
22
2 2 2 2
222 e
D
a V VV V V a Vtt
K A K A K A K A
2 2 2 22224d d d d deew V aVV aVt t V Vt K A K A K A K A
由恒压过滤基本方程 2
22
2 eVVVt
KA KA 22
22dd eVVtV
KA KA
间歇式过滤机的生产能力经整理可得生产能力为最大时,辅助时间与过滤终时滤液体积的关系若忽略过滤介质阻力，则 t=V2/KA2,过滤终时过滤时间与辅助时间的关系为
22
22
2
D
V a Vt
KA KA
12
Dopt tt
a
opt Dtt?如滤饼又不需进行洗涤，即 a=0,则有表示在此条件下要使生产能力最大，过滤时间（即有效生产时间）应与辅助时间相等。
对板框过滤机上述推导及结果均成立，因为洗涤速率约为过滤终了时速率的 1/4,故仅需将式中的 2a 改为 8a。
连续式过滤机的生产能力在生产周期的任一时刻，过滤机不同部位同时进行着过滤、洗涤、卸饼和清洗整备的操作。可将这种分区的概念等价转换为分时。
以转速 n (转 /分 )匀速旋转的过滤机,? 等价于过滤时间在旋转周期中所占的比例,故每周期的有效过滤时间为
2?
nt
60?
旋转或水平回转过滤机，在 360°的范围内，起过滤作用的表面所占的比例是一定的，如对转筒真空过滤机，即为其浸没于料浆之中的部分占整个转筒表面的分率。
浸没度?,浸没部分所对应的圆心角? 与 2? 之比连续式过滤机的生产能力每周期可得的滤液量为
2260
eeV K A V Vn
生产能力
2 2 2 31 6 0 m / s
6 0 6 0 ee
VVQ KA n n V V n
tn
若忽略介质阻力，则 nKA
n
V
t
VQ?260
60
1
60
转筒真空过滤机 Q 与?n 成正比，即转速高生产能力大。
在实际操作中，转速一般不会超过 3转 /分。原因是转速较高时形成的滤饼薄且含液率高，这不仅会增加卸除滤饼的难度，
也将影响滤饼质量和滤液收率。
222 eV VV K A t恒压过滤，开始时过滤介质上无滤饼
nt
60?
提高过滤生产能力的措施增大过滤面积,提高转速,缩短辅助操作时间,改善过滤特性以提高过滤和洗涤速率 。
助滤剂,改变滤饼结构,使之较为疏松且不被压缩,则可提高过滤与洗涤速率 。 助滤剂多为刚性较好的多孔性粒状或纤维状材料,如常用的硅藻土,膨胀珍珠岩,纤维素等 。
絮凝剂,使分散的细颗粒凝聚成团从而更容易过滤 。 絮凝剂有聚合电解质类的如明胶,聚丙烯酰胺等,其长链高分子结构为固体颗粒架桥而成絮团；也有无机电解质类的絮凝剂,
其作用为破坏颗粒表面的双电层结构使颗粒依靠范德华力而聚并成团 。
流动或机械搅动,限制滤饼厚度的增长，或者借用离心力使滤饼在带锥度的转鼓中自动移动等动态过滤技术，也可以有效地提高过滤速率。
沉 降沉降,悬浮在流体中的固体颗粒借助于外场作用力产生定向运动,从而实现与流体相分离,或者使颗粒相增稠,流体相澄清的一类操作 。
按外场力的不同,可分为重力沉降,离心沉降和电沉降 。
重力沉降重力沉降,利用流体中的固体颗粒受重力作用而自然沉降的原理,将颗粒和流体分离的过程 。
由于颗粒与流体密度不同,所受的重力大小不一样,因此颗粒会在重力方向上产生加速度；而一旦颗粒与流体之间发生相对运动,颗粒在运动方向上必定受到流体的曳力 。
自由沉降速度
218 pt pd gu 层流区 （ Rep < 2）
重力沉降重力沉降分离中,颗粒沉降速度的大小决定了流 -固两相分离的难易程度 。
重力沉降速度正比于推动力 (?p-?)g 和颗粒粒径的平方 dp2。
当颗粒与流体的密度差不大,粒径也不大时,沉降速度会很小,故低密度的细颗粒就很难分离 。
自由沉降,流体中单颗粒的沉降 。
干扰沉降,流体中颗粒的含量较大时,颗粒沉降时彼此相互影响 。 液 -固重力沉降分离中更为突出 。
实验发现,在颗粒含量较多的浓悬浮液中,只要所含颗粒粒径大小相差不超过 6倍,则所有颗粒都将以大致相同的速度沉降 。 其原因为颗粒与颗粒之间相互碰撞产生动量交换,使大颗粒沉降受阻滞而小颗粒被加速 。 干扰沉降速度与颗粒浓度有关 。 仅当颗粒浓度 <0.2%,或者颗粒之间距离大于 10～
20倍粒径时,方可视为自由沉降 。
重力沉降
A区,清液区；
B区,均匀沉降区 。 该区颗粒分布均匀,浓度与原始悬浮液相同 (c=c0)；
C区,浓缩区 。 此区自上而下颗粒浓度增高,粒度也增大；
D区,沉淀堆集的沉聚区 。
0
25
50
75
100
0t 1t 2t 3t 4t 5t 6t
A
B
C
D
A
B
C
D
A
C
D
A
C
D
A
D
A
D
时间界面高度
％
B
清液区均匀沉降区
C = C 0
浓缩区沉聚区干扰沉降的规律,混合均匀的悬浮液在直立圆筒中静臵一段时间即会从上到下出现四个分区 。
重力沉降随着沉降过程进行,A,D两区逐渐扩大,B区逐渐缩小,A、
B两区界面为清水与浑水的分界面,称为浑液面 。 该界面将等速下行直至与 B,C两区的界面合并,B区消失 (t=t3 时 )。
A,B界面相对于器壁下行的速度 uc 称为原始悬浮液中颗粒的表观沉降速度 。 由于颗粒下降而引起的流体上升臵换运动的存在,颗粒在流体中的沉降速度 ut 要大于表观沉降速度 uc。
临界沉降点,A,C界面下行直至 C区消失 (t=t5 时 ),体系只有 A,D两区且界面清晰 。
沉淀压缩过程,沉淀区颗粒之间的间隙逐渐紧缩,液体被排挤而上升到清液区 。 颗粒压紧阶段所需的时间往往很长 。
壁效应,颗粒与容器壁面间的摩擦碰撞对颗粒的沉降速度产生影响 。 颗粒粒径 dp 与容器直径 D 之比值越大,壁效应影响越大 。 一般当 dp/D 大于 0.01 时,壁效应影响会使颗粒的沉降速度减小 。
降尘室降尘室,分离含尘气体中颗粒的重力沉降设备 。
气体通过速度为 u,尘粒沉降速度为 ut。
若设颗粒的水平移动速度与气流速度相同,则颗粒通过长度为 L 的降尘段的时间 (停留时间 )为 t = L/u,而粒径为 dp,沉降速度为 ut 的颗粒从高度为 H 的顶部降至底部所需时间为 t’
= H/ut 。
气体进口气体出口
H
B
L
u t
V u
V
t
LH
u u?
使粒径为 dp 的颗粒在降尘室内全部沉降的条件为 t = t’,即降尘室设备最大生产能力 (即最大处理气体流量 )为
tV u H B u LB
降尘室的生产能力理论上正比于颗粒的沉降速度和沉降方向上的截面积,即降尘室底面积,而与沉降室的高度无关 。
含尘气体 除尘后气 体粉尘
1
2 3
4
含尘气体 除尘后气 体粉尘
1
2 3
粉尘
5
工业上降尘设备多为扁平形状或一室多板结构 。
同气速下,装有横向隔板的降沉室除尘效果更好 。 因为隔板间基本上保持了相同的流动速度,而颗粒达到隔板通道底部的沉降距离更短 。
为便于清灰,可将隔板装成可翻动或倾斜式 。
降尘室若降尘段入口处颗粒分布均匀,定义该降尘室对粒径为 dp
的颗粒的分级效率?d 为
tt
Ly u t u
u
t t td u t u L L B uy
H H u H V
对一定结构尺寸的降尘室,当气体处理量一定时,
理论上该降尘室所能 全部 捕集的最小颗粒粒径为
m in
1 8 1 8
p
pp
V u Hd
g LB g L
对结构尺寸一定的降尘室设备,按上式可求出不同粒径颗粒的分级效率或作出分级效率曲线 。
若粒径为 dp,沉降速度为 ut 的颗粒在时间 t 内降落高度 y 为沉降槽间歇式和连续式 。
悬浮液中颗粒浓度较高,沉降多属于干扰沉降 。
沉降增稠时,自上而下可分成干扰沉降中的几个区 。
设计连续操作的重力沉降槽,应根据工艺要求和物系的干扰沉降性质,恰当地确定位于液面以下料浆的进口位臵以使料浆均匀,缓和地分散到横截面上而不致引起大的扰动 。
连续沉降过程固 -液两相的运动规律与间歇过程并不完全相同,利用间歇试验数据进行放大设计时应参考有关设计手册选取安全系数 。
离心沉降重力降速度一般很小,故设备体积庞大 。
将同样的流 -固体系臵于加速度为 r?2 的离心力场中,颗粒的沉降速度 (如颗粒细小,Rep<2.0,服从斯托克斯定律 )为
r 和,离心分离因素 a?,对密度差小,颗粒很细的流 -固体系采用离心沉降分离也可获得很高的分离效率 。
注意,ur 的方向是径向向外,即为颗粒运动的绝对速度在径向上的分量 。 颗粒在旋转流体中的运动,实际上是沿着半径逐渐增大的螺旋形轨道前进的 。
离心沉降分离设备,旋流 (旋风或旋液 )分离器和沉降离心机 。
前者的特征是设备静止,流体旋转,后者则是机器带动流体一起旋转 。
2 218 pr pd ru
旋风分离器旋流器,旋风和旋液分离器旋风分离器,用于气 -固体系旋液分离器,用于液 -固体系含尘气体清洁气体排气管排尘
B
B
用途,适用于含颗粒浓度为 0.01～
500g/m3,粒度不小于 5mm的气体净化与颗粒回收操作,尤其是各种气 -固流态化装臵的尾气处理 。
结构和工作原理,含尘气体以较高的线速度切向进入器内,
在外筒与排气管之间形成旋转向下的外螺旋流场,到达锥底后以相同的旋向折转向上形成内螺旋流场直至达到上部排气管流出 。 颗粒在内,外旋转流场中均会受离心力作用向器壁方向抛出,在重力作用下沿壁面下落到排灰口被排出 。
主要性能指标,颗粒分离效率和流体阻力损失 。
旋风分离器的分离效率分离效率是衡量气流在旋风分离器内净化程度的指标 。
总效率,被旋风分离器除掉的总的颗粒质量占进口含尘气体中全部颗粒质量的分率
12
0
1
cc
c?
12
1
ii
i
i
cc
c?
0 i ix
c1,c2 分别为进,出口气体中颗粒的质量浓度 (g/cm3)。
ci1,ci2 分别为进,出口气体中平均粒径为 di 的颗粒的质量浓度 。
分效率 （ 粒级效率 ）,入口气体中某一粒级 di的颗粒被旋风分离器除掉的分率
xi 为进口气体中粒径为 di 的颗粒的质量分率 。
通常工业上用总效率表示旋风分离器的效率 。
旋风分离器的分离效率总效率与设备的操作性能及颗粒的粒度分布有关 。
同一台设备,同样的操作条件和同样的颗粒进口浓度,分离粗颗粒时的总效率远高于分离细尘粒 。
故粒级效率才能准确表达旋风分离器的工作性能 。
假定颗粒的离心沉降最大距离为排气管外壁至外筒内壁的径向间距,且与进气矩形管宽度 B 相同,则粒径为 dc 的颗粒沉降分离所需的时间
22 2 2
1 8 1 8
()r c c ip p
B B r Bt
ru d d u
2 2irru式中：对切线进气
dc (或 d100)—— 临界粒径 。 入口流速为 ui 的旋风分离器能够全部除掉 (即?i=100%)的最小颗粒粒径 。
旋风分离器的分离效率
9
c
i p
Bd
Nu
根据 的条件,忽略气体的密度,解出临界粒径为tt?
2
i
rNt
u
假定气体在旋风分离器内的旋转次数为 N（ 标准旋风分离器可取 N=5）,平均旋转半径为,则其平均停留时间为此式指出了旋风分离器结构和操作参数对分离效率的影响 。
旋风分离器的尺寸越小,进口流速越高,能完全除尽的颗粒直径就越小,分离效率越高 。
粒级效率可以表达为颗粒直径与临界直径比值 di/dc 的函数
ciBdu?
ici f dd
旋风分离器的分离效率从理论上讲,凡直径大于 dc 的颗粒都能完全分离 。
局部涡流,可将 d≥dc 的粒子在达到器壁前带走,或沉降后又重新扬起；
聚结或靠旋风分离器外筒壁处进入,d＜ dc 的粒子也可从气体中分离出来 。
实际临界直径一般比计算值大 。
工程上更多地采用 分割直径 d50（ 粒级效率为 50% 的颗粒的直径 ） 来评价旋风分离器的性能 。
d50 的物理意义,假定这样的颗粒在旋风分离器中会位于一个假想的旋转柱面上,所受的离心力与流体对其径向运动的阻力平衡,因此沉降于边壁和被气流带出的机率各半 。
该参数可以更多地反映旋风分离过程特征,所以粒级效率采用 d50 为基本量进行表达,即
501 ii f dd
旋风分离器的分离效率作为预测,可以假想 d50 颗粒所在的旋转柱面位于颗粒沉降距离的中点即 B/2 位臵处,所以
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 1,0 2 3 4 5 6 7 8 9 10
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
f 1
f
50cd dd d或
100
50
92
22
c
i p
B ddd
Nu
实验测定的粒级效率曲线旋风分离器的阻力损失旋风分离器的特点：流量大,压头低 。
(1) 气体的膨胀或压缩引起的不可逆机械能损失；
(2) 消耗于气流旋转的加速度损失；
(3) 摩擦阻力损失以及各个部位的局部阻力损失等 。
有理论或半理论式,但工程上主要采用经验公式：
21
2 ip u
阻力系数? 主要由旋风分离器的结构决定 。 同一结构型式,
不论其尺寸大小,阻力系数? 接近定值 。 常用型号的旋风分离器? 值在 5.0～ 8.0 之间；
入口气速?,分离效率?,但阻力,不经济 。
压降一般控制在 0.5~2kPa 左右 (入口气速 15～ 25m/s),采取缩小直径,多台并联的方式满足分离效率与大气量的要求 。
旋风分离器的分类旋风分离器分类繁多,分类方法也各有不同 。
按结构形式可分为：长锥体,圆筒体,扩散式以及旁通式 。
我国已定型了多种旋风分离器,制定了标准系列,常用的有
CLT,CLT/A,CLP/A,CLP/B 以及 CLK 型等 。
对各种型号的旋风分离器一般以圆筒直径 D 来表示其各部分的比例尺寸,详细尺寸及性能指标可查阅有关资料手册 。
旋风分离器的分类
CLP型,一种带旁路的旋风分离器,
有 A,B 两种形式 。 其特点为进气口上沿梢低于筒体顶部,因此含尘气体进入筒体后随之分为两路,
较大的颗粒随向下旋转的主流气体运动,沉到筒壁落下；细微粒则随一小部分气体在顶部旋转聚集形成灰环,再随气流经旁路分离室旋转向下并沿壁面落下 。 这种结构的旋风分离器能促进细粉尘的聚结,固对细粉的分离较高 。
阻力系数一般为 6-7。
1D
D
B
S
A
H
2
H
1
S
2
CLP/B 型旋风分离器旋风分离器的分类
CLK 型,为扩散式旋风分离器,又称带倒锥体的旋风除尘器,并在锥的底部装有反射屏,反射屏可使已被分离的粉尘沿着锥体与反射屏之间的环缝落入灰斗,有效防止了上升的净化气体重新把粉尘卷起带出,从而提高了除尘效率 。 适 用 于 捕 集 粒 度 在 5 -
10?m 以下的干燥的非纤维颗粒粉尘 。
阻力系数在 7.5-9 之间 。
d
1D
B
E
D
S
A
H
2
H
1
旋风分离器的分类
PV型粗旋风分离器
PV型外臵旋风分离器 PV型单级旋风分离器
PV型一,二级 旋风分离器旋风分离器的分类新型高效低阻旋风分离器主要用于石油,化工,肥料,冶金,
煤炭及环保的尾气除尘和高炉烟气净化,
颗粒回收等,目前已成功应用于氮肥厂造气炉的除尘及煤粉回收,也可用于石油化工装臵中如丙烯腈,苯酐,百菌清,
苯胺等作为流化床内旋风分离器用以回收昂贵的细颗粒催化剂,以及钙镁磷肥回转窑烘干,球磨系统的尾气除尘和高炉烟气净化等 。 在正常工作状态下,气固 分 离效 率不 小于 99%,阻力 不大 于
1000Pa。 。
旋风分离器的分类为长岭炼油化工有限公司制造的旋风分离器在预组装为九江石油化工厂制造的旋风分离器在预组装 为上海氯碱股份有限公司制造的氧氯化反应旋风分离器在预组装旋风分离器的分类立管式多管旋风分离器用带导向叶片的 PDC 型高效分离单管 （ 可多达 90根 ） 组装成多管并联的大型旋风分离器,用于处理 600～ 700℃ 的含有微小催化剂颗粒的高温烟气,其临界粒径 dc≯ 8.0mm,负荷可达
1 5 0 0 Nm3/min,分 离 总 效 率
0≥92%。 此种型号的旋风分离器已成为石油催化裂化反应的关键设备 。
(a )
气体进口 气体出口螺旋内翼分离器粉尘出口
(b )
旋风分离器的分类由许多根 (40多根到 100根不等 )导叶式旋风管并行地垂直安装在两大块隔板之间,公用一个进气室,
排气室及排灰室 。 作为核心部件的旋风管有 EPVC型以及新一代的 PDC型和 PSC型等,管径有 50，
100,150,250,300mm等系列 。
工业最常用的 250mm旋风管的处理气量为 2200 ～ 2600 m3/h,在
700℃ 下的压降不大于 10kPa,可基本除净 7μm细粒,可保证烟气轮机的叶片寿命高达 5～ 7年以上,
烟 气 排 放 含 尘 浓 度 低 于 50～
100mg/m3。
旋风分离器的分类由许多根 (100到 300多根不等 )切流式旋风管平行地水平或倾斜安装于两个同心圆壳上,构成公用的进气室,排气室及排灰室等 。
旋风管可设计成单切入口或多道切向入口,单锥或双锥排尘,还可分别采用扩锥形或分流型排气芯管,结构型式多样以适应不同压降 （ 从 1.2kPa到 10kPa） 和不同效率 （ 从切割粒径小于 2μm可除净 6μm到切割粒径在 5μm左右可除净 15μm） 的需要 。
沉降离心机适用于各种悬浮液或乳浊液,尤其是粒度细小,密度差不大的体系的分离 。 离心分离因素达 50,000 以上的超高速离心机甚至可以使不同分子量的蛋白质分子在具有密度梯度的溶液中分级 。
沉降离心机工作原理
R
R
0
悬浮液清液溢流转鼓沉降离心机的生产能力与临界粒径假定,沉降离心机内悬浮液在轴向呈,活塞流,,即从一端进入转鼓,均匀分布在旋转液层的整个圆环横截面上,并以均匀的轴向速度 u 向另一端推进 。
悬浮液中的颗粒与液体之间无轴向滑动,即以与液体相同的速度 u 作轴向运动 。 同时颗粒受离心力作用在径向作沉降运动,在随液体到达出口端之前沉降到器壁,液体则溢流而出 。
颗粒的径向沉降速度服从斯托克斯定律式从自由液面 r=R0 到器壁 r=R 是颗粒沉降的最大径向距离,
从上式可求出沉降所需的最大时间为
2 2dd 18 pr pr d ru t
0 22 0
18 lnR
rp sR
d r Rt
ud R
沉降离心机的生产能力与临界粒径若离心机的沉降区长度为 L,生产能力为 V（ m3/s） 时,则颗粒的平均停留时间为
2 2 2 200
22
0
LLL R R R Rt
u u VRR
22 22
0
01 8 l n
p s Ld RRV
R R
0
222
0
ln18
c
s
RV Rd
L RR
或在沉降离心机生产能力一定的情况下求得其临界粒径 (可完全除去的最小粒径 )
令,则可得柱形转鼓沉降离心机分离临界粒径为 dp 的悬浮液的理论生产能力
tt?
沉降离心机类型工业上常见的沉降离心机根据其结构形式可分为四大类,在此仅作一扼要介绍 。
无孔转鼓离心机 间歇操作 。 悬浮液由转鼓底部加入,随转鼓高速旋转,在离心力作用下颗粒向转鼓壁沉降,清液从内层溢流 。 随着鼓壁上沉渣增厚,液体有效流道面积减小,轴向流速增大,临界粒径增大,溢流液澄清度降低,
到一定程度时则停止加料,降速后用机械刮刀或停机后人工卸出沉渣 。
沉渣清液常用于处理粒度为 5～ 40mm,固液密度差大于 0.05g/cm3、
固含量小于 10% 的悬浮液分离 。
沉降离心机类型螺旋卸料沉降离心机 有卧式和立式两种 。 连续操作,悬浮液经加料管由螺旋内筒进料孔进入,随同转鼓高速旋转,固体沉降到鼓壁,由与转鼓有一定转速差的螺旋向小端输送并排出,清液则由转鼓大端溢流而出 。
分离因素可达 6000。 可处理粒度 2mm~5mm,固含量小于
10%~50%,固液密度差大于 0.05g/cm3 的悬浮液 。
卧式螺旋卸料离心机示意图
1－螺旋送料器； 2－机壳； 3－转鼓； 4－行星差速器
123
4
悬浮液溢流沉渣沉降离心机类型
LW450x1350
LW500x2000
沉降离心机类型碟式离心机 (薄层分离沉降离心机 )
转鼓内装有一叠随转鼓旋转的倒锥形碟片,碟片间隙为 0.5～ 1.5mm，
分离因素可达 3000~10000。
悬浮液由中心管引入转鼓,分配在碟片之间形成薄层流动 。 在离心力作用下,颗粒沉降到碟片内侧表面并向外滑动 。 清液则沿碟片外侧表面向内流动 。
碟片扩展了沉降面,缩短了沉降距离,故具有较大的生产能力和较高的分离效率,适于处理粒径 0.1～
100mm,固含量小于 25%的悬浮液 。 喷嘴排渣碟式离心机底液进料溢流液沉降离心机类型管式离心机 特点是转鼓 (管 )直径小,
长度大,转速高,分离效率很高,
可以处理颗粒粒径为 0.01mm的悬浮液和难分离的乳浊液 。
可连续操作,悬浮液或乳浊液由转鼓下端加入,被转鼓内的纵向肋板带动迅速达到与转鼓同角速度旋转 。
在离心力作用下,颗粒或重液层甩向鼓壁由重液出口引出,轻液则从转鼓中心部位溢出 。
离心分离因数可达 65,000,工业上可用于油水分离,实验室中可用于分离微生物和蛋白质 。
管式离心机示意图重相出口轻相出口进料电沉降 分离效率很高,流动阻力很低管式电除尘器结构与工作原理,在金属圆管的中心安放与高压直流电源相联的金属丝作为放电极,圆管壁面接地作为集尘极 。 在两极间施加 1～ 6万伏的直流电压 。
当含尘气体从底部进入管内时,放电极周围形成电晕放电使气体电离产生大量自由电子和负离子,附着在颗粒上使颗粒带负电 。 在电场力的作用下带负电的颗粒向正极 （ 集尘极 ） 管壁移动,在集尘极上失去电荷成为中性粒子附于电极表面,
并借助振动脱落进入灰斗 。
连接高压电源洁净气体出口不放电的高压电极收尘极放电极含尘气体入口收尘区放电区
1
2
3
4
5
电沉降颗粒电沉降运动过程也服从斯托克斯定律。
荷电量为 q 的颗粒在强度为 E 的电场所受的电场力为
e qEF?
3e p
qEu
d
对粒径为 dp 的颗粒，当其所受的电场力与流体曳力相等时的自由沉降速度为理论上,当颗粒随气流自下而上到达出口之前能够以 ue 的沉降速度在径向走完全部沉降距离到达管壁则可实现分离 。
由于电除尘器中颗粒的荷电量以及电场强度都是很复杂的物理量,要确定颗粒在电场中的受力远比离心力场中困难 。 因此电除尘器的设计主要依靠实验数据和经验公式 。
电沉降
分离过程工业应用,湿法磷酸工艺从产品酸中分离磷石膏,
流化催化石油裂解工艺从裂解气相中分离催化剂微粒等 。
颗粒 -流体非均相分离技术均基于颗粒与流体两相性质上的差异,如颗粒尺度 (过滤 )和颗粒与流体的密度差 (沉降 )。
液体与气体对颗粒物料分散特性差别很大,故常以液 -固和气
-固体系加以区分 。 不过从两相流体力学原理的角度而言都是共通的 。
颗粒分散在液体中称悬浮液,分散在气体中称含尘气 。 小于
1?m的颗粒称为,胶质,(Colloid),分散在液体中称,溶胶,
(Sol),分散在气体中则称,气溶胶,(Aerosol)。
过 滤利用重力或压差使悬浮液通过多孔性过滤介质,将固体颗粒截留,
从而实现固 -液分离 。
过滤操作的基本慨念悬浮液
( 滤浆)
滤饼过滤介质滤液过滤的方式很多,适用的物系也很广泛,固 -液,固 -气,大颗粒,小颗粒都很常见 。
采用膜过滤 (膜分离技术 )可以分离 10 nm尺度的大分子量蛋白质和病毒粒子等 。
无论采用何种过滤方式,均需使用过滤介质,在很多情况下,
过滤介质是影响过滤操作重要因素 。
过滤介质 多孔,理化性质稳定,耐用和可反复使用织物介质 最常用的过滤介质,工业上称为滤布 (网 ),由天然纤维,玻璃纤维,合成纤维或者金属丝编织而成 。 可截留的最小颗粒视网孔大小而定,一般在几到几十微米范围 。
多孔材料 制成片,板或管的各种多孔性固体材料,如素瓷,
烧结金属或玻璃,多孔性塑料以及滤纸和压紧的毡与棉等 。
此类介质较厚,孔道细,能截留 1～ 3mm的微小颗粒 。
固体颗粒床层 由沙,木炭之类的固体颗粒堆积而成的床层,
称作滤床,用作过滤介质使含少量悬浮物的液体澄清 。
多孔膜 由特殊工艺合成的聚合物薄膜,最常见的是醋酸纤维膜与聚酰胺膜 。 膜过滤属精密过滤或超滤 (ultrafiltration)，
可以分离 5nm的微粒 。
根据工艺要求和悬浮液的性质以及颗粒浓度,粒度分布等多方面因素选择合适的过滤介质及其组合方式,往往关系到过滤操作的成败 。
过滤过程的机理滤饼过滤 (表面过滤 ),过滤介质为织物,多孔材料或膜等,孔径可大于最小颗粒的粒径 。 过滤初期,部分小颗粒可以进入或穿过介质的小孔,后因颗粒的架桥作用使介质的孔径缩小形成有效的阻挡 。
被截留在介质表面的颗粒形成滤渣层 （ 滤饼 ）,透过滤饼层的则是被净化了的滤液 。
随滤饼的形成,真正起过滤介质作用的是滤饼,而非过滤介质本身,故称作滤饼过滤 。
滤饼过滤主要用于含固量较大 （ >1%） 的场合 。
过滤过程的机理深层过滤,过滤介质一般为介质层较厚的滤床类 （ 如沙层,
硅藻土等 ） 。 小于介质孔隙的颗粒可进入到介质内部,在长而曲折的孔道中被截留并附着于介质之上 。
深层过滤无滤饼形成,主要用于净化含固量很少 （ <0.1%）
的流体,如水的净化,烟气除尘等 。
过滤的操作方式过滤,过滤操作中的主要阶段,在过程中滤饼不断增厚,阻力不断上升,流体的通过能力则不断减小；
洗涤,无论是以滤饼还是滤液为产品,都有必要在卸料之前用清液臵换滤饼中存留的滤液并且洗涤滤饼；
脱湿,以滤饼为产品时洗涤后还可用压缩空气进行脱湿；
卸料,将滤饼从过滤介质上移去；
清洗过滤介质,使被堵塞的网孔,再生,,以便重复使用 。
根据提供过滤推动力的方式,又有重力过滤,加压过滤,真空过滤和离心过滤之分,其目的都是克服过滤阻力 。
根据使用的过滤设备,过滤介质及所处理的物系的性质和产品收集的要求,过滤操作分为：
间歇式,对以上各步骤分阶段操作；
连续式,连续操作完成全部或其中部分阶段 。
过滤设备过滤是化工,轻工,食品,制药和粉体材料等许多生产领域应用最为广泛的单元操作之一,既有各种不同类型的系列化,
大型化,通用化的过滤设备载于手册与样本之中,更有许多结构新颖的过滤装臵随过程工业的发展而不断问世,非教材所能列数 。
本节仅以工厂中最常见的板框压滤机,叶滤机,回转真空过滤机,盘式过滤机和离心过滤机为例进行扼要介绍 。
板框压滤机 通过直接给悬浮液加压,迫使其穿过过滤介质来实现过滤的目的 。 其历史最久且已有超过 100种以上的结构,最为常见的是板框式压滤机 。
滤液料浆清洗水洗涤液开启关闭阀门浆料清洗水结构,由交替排列的滤板,滤框与夹于板框之间的滤布叠合组装压紧而成 。 板框数视工艺要求在机座长度范围内可灵活调节 。 组装后,在板框的四角位臵形成连通的流道,由机头上的阀门控制悬浮液,滤液及洗液的进出 。
板框压滤机过滤操作,过滤阶段悬浮液从通道进入滤框,滤液在压力下穿过滤框两边的滤布,沿滤布与滤板凹凸表面之间形成的沟道流下,既可单独由每块滤板上设臵的出液旋塞排出,称为明流式；也可汇总后排出,称为暗流式 。
框 板 框 板洗涤板非洗涤板悬浮液滤液板非洗涤板洗涤操作,洗涤液由洗涤板上的通道进入其两侧与滤布形成的凹凸空间,穿过滤布,
滤饼和滤框另一侧的滤布后排出 。 洗涤液的行程 （ 包括滤饼和滤布 ） 约为过滤终了时滤液行程的 2倍,而流通面积却为其 1/2,故洗涤速率约为过滤终了速率的 1/4。
板框压滤机洗涤液洗出液框 板 框 板洗涤板非洗涤板板非洗涤板洗涤终了,若有必要可引入压缩空气使滤饼脱湿后再折开过滤机卸出滤饼,结束一次过滤操作 。 然后清洗,整理,重新组装,准备下一次操作 。
板框压滤机滤板和滤框可为铸铁,碳钢,不锈钢,塑料及木材等,聚乙烯和聚丙烯是目前较为广泛使用的材料 。
料液压入滤液流出
1 32
4
5
常用规格的板框其厚度为 25~60mm,边框长为 0.2~2.0m,框数由生产所需定,由数个至上百个不等 。
板框压滤机的操作压强一般在 0.3~1.0Mpa之间 。
优点,结构简单紧凑,过滤面积大并可承受较高的压差 。
缺点,间歇式操作,所费的装,折,清洗时间较长,劳动强度大,生产效率较低 。
板框式压滤机主要用于含固量较多的悬浮液过滤 。
板框压滤机嵌入式滤布的滤板
XASL/630-UB系列
XAZ/2000-UB系列
XAZ/800-UB系板框压滤机
DY-Q 带式压榨过滤机
XKZ系列全自动快开式压滤机叶滤机结构与原理,由起过滤作用的滤叶和起密闭作用的筒体构成,操作为间歇式 。
滤叶有圆形和矩形等多种形式,由金属丝网组成的框架上覆以滤布构成,使用时可将多块平行排列的滤叶组装成一体插入箱体内 。 滤液淤泥滤浆
1
2
3
叶滤机操作,悬浮液被加压送入或借真空泵进行抽吸,滤液穿过滤布进入丝网构成的中空部分并汇集于下部总管流出,颗粒则沉积在滤布上形成滤饼,当滤饼达到一定厚度时停止过滤 。 视悬浮液的性质和操作 压强 的大小,滤 饼厚 度通 常在
5~35mm之间 。
滤液淤泥滤浆
1
2
3
优点,过滤面积大,设备紧凑,密闭操作,劳动条件较好 。
不必每次循环装卸滤布,劳动强度也大大降低 。
缺点,结构比较复杂,造价较高 。
过滤结束后,根据要求可通入洗涤液对滤饼进行洗涤,洗涤液的行程和流通面积与过滤终了时滤液的行程和流通面积相同,在洗涤液与滤液的性质接近的情况下,洗涤速率约为过滤终了时速率 。 可用振动或压缩空气及清水等反吹卸滤渣 。
叶滤机
NYB系列高效板式密闭过滤机 MYB型全自动板式密闭过滤机叶滤机
SYB系列水平叶片过滤机
WYB系列卧式叶片过滤机转筒真空过滤机结构与原理,转筒的多孔表面上覆盖滤布,内部分隔成互不相通的若干扇形过滤室 。 转动盘与机架上的固定盘紧密贴合构成分配头,转筒回转时各过滤室通过分配头依次与真空抽滤系统,洗水抽吸回收系统和压缩空气反吹系统相通 。
为了不使这些系统彼此串通,在固定盘上设有不与任何通道相通的非开孔区 。 连续操作 。
1－转筒；
2－滤饼；
3－割刀；
4－分配头
5－吸走滤液的真空凹槽；
6－吸走洗水的真空凹槽；
7－通入压缩空气的凹槽；
I－ 过滤区；
II－ 洗涤脱水区；
III－ 卸渣区
5
6
7
1
2
3
4
I
II
I I I
a,转动盘 b,固定盘转筒真空过滤机过滤操作,转筒旋转一周,每一个扇形过滤室依次完成真空过滤,洗涤,脱水,吸干滤饼和压缩空气吹松,刮刀卸料,
反吹清洗表面等全部操作,相应分为过滤区,洗涤脱水区,
卸料区和表面再生区等几个不同的工作区域 。
转筒转速多在 0.1～ 3 r/min,浸入悬浮液中的吸滤面积约占总表面的 30～ 40%。 滤饼厚度范围大约 3～ 40mm。
转鼓真空过滤机优点,连续进料,操作自动化,便于在转鼓表面预涂助滤剂后用于黏,
细物料的过滤 。
缺点,过滤推动力有限,滤饼含液量较大,常达 30%。
水平回转翻盘真空过滤机结构与原理,沿园周分布排列的若干个扇形过滤盘，各通过径向管道与中心分配头的转动盘相连。扇形过滤盘的多孔底板上敷设滤布作为过滤介质。各扇形盘回转到不同的圆周位臵时，借助于分配头依次进行真空抽滤、洗涤、脱水、翻盘
(吹气 )卸渣和滤布清洗等全部操作。
滤饼洗涤滤浆加入滤布干燥滤布洗净滤饼卸下滤饼脱水洗水稀洗液滤饼脱水滤饼脱水浓洗液未稀释的母液空气吹入真空分配器带式水平真空过滤机带式水平真空过滤机
DU 胶带真空水平过滤机工作原理离心过滤机结构与原理,在高速旋转的多孔转鼓内壁敷设滤布。悬浮液中的液体在惯性离心力的作用下穿过颗粒层和滤布流到转鼓外部空间。
推动力,设液层以与转鼓相同的半径 r 和角速度? 匀速旋转，
则液体中会产生沿半径向外的离心加速度 r?2。
分离因素,同一质量的流体所受的离心力与重力之比
2 2 2Tm r r u
m g g rg
分离因素与转鼓半径和转速的平方成正比，通常可达数百、
数千，超高速离心机甚至可达 5万以上。
无论是过滤速度还是分离程度都比其它过滤方式大得多，因此滤饼含液量少得多。
离心过滤机离心过滤机有很多种类。上图是连续加料、分离、洗涤、卸料的活塞推料离心机。推送器装在转鼓内部与转鼓一同旋转并通过活塞杆与液压缸中往复运动的活塞相连。悬浮液由锥形布料器均匀分布在转鼓端部区域，滤液经滤网和鼓壁上的开孔甩出被收集，滤饼层则被往复运动的活塞推送器一段一段地往前推送。在适当的轴向位臵引入洗水洗涤滤饼，洗液分别收集，脱水后的滤饼则被推出机外。
1
2
3
4
567
单级活塞推料离心机示意图
1－转鼓；
2－活塞推送器；
3－原料液；
4－洗涤水；
5－脱水固体；
6－洗水；
7－滤液离心过滤机离心过滤机卧式刮刀离心机三足刮刀下离心机卧式活塞推料离心机三足式离心机过滤计算过滤速度对各种过滤操作方式与设备均可表示为：
tA
Vu
d
d?
式中,dV —— dt 时间内通过过滤面的滤液量；
A —— 过滤面积；
u —— 单位时间内通过单位过滤面积的滤液量。
以现象方程的形式可写成：
过滤阻力过滤推动力过滤通量?
过滤过程可视作流体通过固定床的流动，且液体在滤饼空隙中的流动多属层流，可用低 Re 数的固定床流速与压降的公式进行描述。
过滤速度对滤饼层式中 deV,?A,? 是滤饼颗粒及滤饼床层特征参数，令滤饼比阻 (单位厚度滤饼的阻力 ),m-2
rLR?
R
p
rL
p
tA
Vu 11
d
d
12p pp
式中?p1 是通过滤饼的压降,? p2 是通过过滤介质的压降。
根据欧根方程，过滤速度 u 与?p1 和? p2 的关系式为：
对于过滤阻力和过滤速度均随时间而变的滤饼过滤过程，若任意瞬时滤饼的厚度为 L,相应的滤液累积体积为 V,过滤速度为 u,对应的推动力为滤饼阻力
L
pd
tA
Vu eVA
2
1
23
115 0d
d
23
211 5 0
eVA d
r
过滤速度对过滤介质层式中,Lm 是过滤介质的厚度,rm 为过滤介质的比阻。
一般滤饼与过滤介质的过滤面积相等，过滤速度也相等。有过滤介质阻力一般为定值且与滤饼阻力相比较小，但在过滤刚开始的一段时间滤饼很薄，过滤介质的阻力相对较大。
可表达为比阻与滤饼相等、厚度为 Le 的当量滤饼的阻力，即
22d
d m m m
V p pu
At r L R
12d
d m m m m
ppVpu
A t rL rLr L r L
VAL
m m err L L?
滤饼厚度随时间的变化可通过滤饼体积与滤液体积成正比的关系而表达为
—— 与单位体积滤液相当的滤饼体积过滤速度 用当量滤液体积 Ve 表达成滤饼压缩指数 s,比阻 r 与滤饼的可压缩性关系很大。不可压缩滤饼 r 与?p 无关。可压缩滤饼在压差作用下变形，空隙率减小，比阻上升，可表示为
mm er VrL A
0 srr p
1122
0
d
d
ss
ee
A k AppV
t r V V V V
滤饼常数,01 rk?
—— 过滤基本方程代表任意瞬间的过滤速率与物性性质、操作压强差及累计滤液量之间的关系。
eVVr
pA
tA
V
d
d
eVVr
pA
t
V
2
d
d
r0 单位压差下的滤饼比阻，不可压缩滤饼 s=0。
过滤速率与压降关系曲线过滤阻力随过滤介质表面上的滤饼厚度的增加（滤液体积与之成正比增加）而增加。
若保持过滤推动力不变，则过滤速度必然下降。若对过滤推动力加以控制，则可以获得三种具有不同特性的操作方式：
恒压过滤 一般由保持恒压的压缩气体提供推动力恒速过滤 一般由容积式泵提供推动力变压变速过滤 一般由离心泵提供推动力，随过滤阻力增加流量下降。
过滤计算的基本问题即是要确定过滤速度与推动力、阻力等因素的具体关系。
速率 d V /d t
箭头所指为时间增加方向压力差
p
恒压差离心泵恒速过滤过程计算 对过滤基本方程积分，可得到累积滤液量
V 与操作时间和操作条件等因素的显函数，以便设计应用。
恒压过滤压差?p 为常数，对过滤基本方程积分可得到恒压过滤方程
—— 过滤常数,m2/s
12 2 222 seV V V k A t C K A t Cp
spkK 12
积分常数 C 根据恒压过滤起始时刻过滤介质上的滤饼厚度、
或者等价地用已经通过的滤液量 V1 确定。
各参数与时间的关系由过滤操作特性决定。1122
0
d
d
ss
ee
A k AppV
t r V V V V
例如：恒压过滤和恒速过滤。
过滤过程计算若恒压过滤开始时过滤介质上无滤饼，即 t=0,V1=0,解出积分常数 C=0,所以有若恒压过滤开始时过滤介质上已经形成厚度为 L1 的滤饼、或已经通过体积为 V1 的滤液，即 t=0,V=V1,有如果用 q 代表单位面积累积通过的滤液体积，即
222 eV VV K A t
222 11 2 eV K A tVVVV
Vq
A?
2 2 eq K tqq22 11 -2- e q Ktqqqq
如果过滤介质的阻力与滤饼相比较小可以忽略不计，即 Ve=0,
qe=0,上式可以简化。
121 2 VVVC e
过滤过程计算恒速过滤恒速过滤即 dV/(Adt) = uc 为常数，在此条件下累积滤液量与过滤时间成正比讨论：
要保持恒速则过滤压差 (推动力 )需随滤饼增厚或累积滤液量增加而增加，过滤终了阶段的操作压力会过高。
实际操作中一般以较低的恒速开始过滤操作，以便在过滤介质上平稳而均匀地形成滤饼，并且减少颗粒穿透量、避免初滤液浑浊或者网孔堵塞。待进入滤饼过滤阶段、压差上升到一定值后，即转入恒压过滤直至终了。
这种过滤操作可以分段进行计算，也可以根据所采用的?p
随 V 的变化关系直接由过滤基本方程进行积分求解。
cV Au t? cq u t?
过滤常数滤饼常数 k,滤饼压缩指数 s,当量滤液体积 Ve 或 qe 和过滤常 K 等都由过滤物系固液两相性质决定，需由实验测定。
即在恒压过滤条件下,t/q 与 q 的函数关系是以 1/K 为斜率,
2qe/K 为截距的直线,实验测得不同时刻单位过滤面积的累积滤液量 q,即可由上式回归出 K 和 qe。
由过滤常数 K 的定义式
lgK ~ lg(?p) 为直线方程，斜率为 (1-s),截距为 lg(2k)。
在不同压差? p 下进行恒压过滤实验，求得一系列与之对应的过滤常数 K,再通过上式回归出滤饼常数 k 和压缩指数 s。
2 eqtq
q K K
12 sKk pl g l g l g21K pks
2 2 eq K tqq
过滤机的生产能力间歇式过滤机一般以单位时间得到的滤液量 Q 表示，当以滤饼为产品时也有用单位时间得到的滤饼量来表示。
每一个操作循环包括过滤,洗涤和卸料清洗等辅助操作三个阶段 。 如各阶段所用时间分别为 t,tw 和 tD,且在一个操作循环中的过滤时间 t 内累积滤液量为 V,则生产中应尽量缩短辅助操作时间 tD 以提高生产能力。
注意,对恒压过滤，过分增加过滤时间 t 在每一次循环中所占比例，并不一定能提高 Q。 因为恒压操作的过滤速率随过滤时间的增长而下降。
wD
VVQ
t t t t
间歇式过滤机的生产能力恒压过滤曲线上任一点与原点 O联线的斜率即为 Q 。
相切时该直线斜率最大，
即 (tw+tD)一定，取切点对应的 topt 为过滤终止时间，过滤机的生产能力最大。
d
d
opt
topt
VV
tt
2d
d2E e
V K A
t V V
V
,1optt
O
1
Q
2
Q
t
1DW
tt?
2DW
tt?
,2optt
注意,该切点处的瞬时速率等于整个循环的平均速率，据此可以求出 topt。
12 sKk p
1122
0
d
d
ss
ee
A k AppV
t r V V V V
过滤终了时的速率间歇式过滤机的生产能力若洗涤液流动性质可视为与滤液相同，则间歇操作的叶滤机的洗涤速率约为过滤终了时速率，而板框过滤机的洗涤速率约为过滤终了时速率的 1/4。
以 a 表示洗涤液用量 Vw 与滤液量 V 之比值，对叶滤机而言洗涤时间 tw 为
2
22
22
d
d
w e
w
E
aVaV V
tVV K A K A
t
22
24dd e
w
aVaVtV
K A K A
22
2 2 2 2
222 e
D
a V VV V V a Vtt
K A K A K A K A
2 2 2 22224d d d d deew V aVV aVt t V Vt K A K A K A K A
由恒压过滤基本方程 2
22
2 eVVVt
KA KA 22
22dd eVVtV
KA KA
间歇式过滤机的生产能力经整理可得生产能力为最大时,辅助时间与过滤终时滤液体积的关系若忽略过滤介质阻力，则 t=V2/KA2,过滤终时过滤时间与辅助时间的关系为
22
22
2
D
V a Vt
KA KA
12
Dopt tt
a
opt Dtt?如滤饼又不需进行洗涤，即 a=0,则有表示在此条件下要使生产能力最大，过滤时间（即有效生产时间）应与辅助时间相等。
对板框过滤机上述推导及结果均成立，因为洗涤速率约为过滤终了时速率的 1/4,故仅需将式中的 2a 改为 8a。
连续式过滤机的生产能力在生产周期的任一时刻，过滤机不同部位同时进行着过滤、洗涤、卸饼和清洗整备的操作。可将这种分区的概念等价转换为分时。
以转速 n (转 /分 )匀速旋转的过滤机,? 等价于过滤时间在旋转周期中所占的比例,故每周期的有效过滤时间为
2?
nt
60?
旋转或水平回转过滤机，在 360°的范围内，起过滤作用的表面所占的比例是一定的，如对转筒真空过滤机，即为其浸没于料浆之中的部分占整个转筒表面的分率。
浸没度?,浸没部分所对应的圆心角? 与 2? 之比连续式过滤机的生产能力每周期可得的滤液量为
2260
eeV K A V Vn
生产能力
2 2 2 31 6 0 m / s
6 0 6 0 ee
VVQ KA n n V V n
tn
若忽略介质阻力，则 nKA
n
V
t
VQ?260
60
1
60
转筒真空过滤机 Q 与?n 成正比，即转速高生产能力大。
在实际操作中，转速一般不会超过 3转 /分。原因是转速较高时形成的滤饼薄且含液率高，这不仅会增加卸除滤饼的难度，
也将影响滤饼质量和滤液收率。
222 eV VV K A t恒压过滤，开始时过滤介质上无滤饼
nt
60?
提高过滤生产能力的措施增大过滤面积,提高转速,缩短辅助操作时间,改善过滤特性以提高过滤和洗涤速率 。
助滤剂,改变滤饼结构,使之较为疏松且不被压缩,则可提高过滤与洗涤速率 。 助滤剂多为刚性较好的多孔性粒状或纤维状材料,如常用的硅藻土,膨胀珍珠岩,纤维素等 。
絮凝剂,使分散的细颗粒凝聚成团从而更容易过滤 。 絮凝剂有聚合电解质类的如明胶,聚丙烯酰胺等,其长链高分子结构为固体颗粒架桥而成絮团；也有无机电解质类的絮凝剂,
其作用为破坏颗粒表面的双电层结构使颗粒依靠范德华力而聚并成团 。
流动或机械搅动,限制滤饼厚度的增长，或者借用离心力使滤饼在带锥度的转鼓中自动移动等动态过滤技术，也可以有效地提高过滤速率。
沉 降沉降,悬浮在流体中的固体颗粒借助于外场作用力产生定向运动,从而实现与流体相分离,或者使颗粒相增稠,流体相澄清的一类操作 。
按外场力的不同,可分为重力沉降,离心沉降和电沉降 。
重力沉降重力沉降,利用流体中的固体颗粒受重力作用而自然沉降的原理,将颗粒和流体分离的过程 。
由于颗粒与流体密度不同,所受的重力大小不一样,因此颗粒会在重力方向上产生加速度；而一旦颗粒与流体之间发生相对运动,颗粒在运动方向上必定受到流体的曳力 。
自由沉降速度
218 pt pd gu 层流区 （ Rep < 2）
重力沉降重力沉降分离中,颗粒沉降速度的大小决定了流 -固两相分离的难易程度 。
重力沉降速度正比于推动力 (?p-?)g 和颗粒粒径的平方 dp2。
当颗粒与流体的密度差不大,粒径也不大时,沉降速度会很小,故低密度的细颗粒就很难分离 。
自由沉降,流体中单颗粒的沉降 。
干扰沉降,流体中颗粒的含量较大时,颗粒沉降时彼此相互影响 。 液 -固重力沉降分离中更为突出 。
实验发现,在颗粒含量较多的浓悬浮液中,只要所含颗粒粒径大小相差不超过 6倍,则所有颗粒都将以大致相同的速度沉降 。 其原因为颗粒与颗粒之间相互碰撞产生动量交换,使大颗粒沉降受阻滞而小颗粒被加速 。 干扰沉降速度与颗粒浓度有关 。 仅当颗粒浓度 <0.2%,或者颗粒之间距离大于 10～
20倍粒径时,方可视为自由沉降 。
重力沉降
A区,清液区；
B区,均匀沉降区 。 该区颗粒分布均匀,浓度与原始悬浮液相同 (c=c0)；
C区,浓缩区 。 此区自上而下颗粒浓度增高,粒度也增大；
D区,沉淀堆集的沉聚区 。
0
25
50
75
100
0t 1t 2t 3t 4t 5t 6t
A
B
C
D
A
B
C
D
A
C
D
A
C
D
A
D
A
D
时间界面高度
％
B
清液区均匀沉降区
C = C 0
浓缩区沉聚区干扰沉降的规律,混合均匀的悬浮液在直立圆筒中静臵一段时间即会从上到下出现四个分区 。
重力沉降随着沉降过程进行,A,D两区逐渐扩大,B区逐渐缩小,A、
B两区界面为清水与浑水的分界面,称为浑液面 。 该界面将等速下行直至与 B,C两区的界面合并,B区消失 (t=t3 时 )。
A,B界面相对于器壁下行的速度 uc 称为原始悬浮液中颗粒的表观沉降速度 。 由于颗粒下降而引起的流体上升臵换运动的存在,颗粒在流体中的沉降速度 ut 要大于表观沉降速度 uc。
临界沉降点,A,C界面下行直至 C区消失 (t=t5 时 ),体系只有 A,D两区且界面清晰 。
沉淀压缩过程,沉淀区颗粒之间的间隙逐渐紧缩,液体被排挤而上升到清液区 。 颗粒压紧阶段所需的时间往往很长 。
壁效应,颗粒与容器壁面间的摩擦碰撞对颗粒的沉降速度产生影响 。 颗粒粒径 dp 与容器直径 D 之比值越大,壁效应影响越大 。 一般当 dp/D 大于 0.01 时,壁效应影响会使颗粒的沉降速度减小 。
降尘室降尘室,分离含尘气体中颗粒的重力沉降设备 。
气体通过速度为 u,尘粒沉降速度为 ut。
若设颗粒的水平移动速度与气流速度相同,则颗粒通过长度为 L 的降尘段的时间 (停留时间 )为 t = L/u,而粒径为 dp,沉降速度为 ut 的颗粒从高度为 H 的顶部降至底部所需时间为 t’
= H/ut 。
气体进口气体出口
H
B
L
u t
V u
V
t
LH
u u?
使粒径为 dp 的颗粒在降尘室内全部沉降的条件为 t = t’,即降尘室设备最大生产能力 (即最大处理气体流量 )为
tV u H B u LB
降尘室的生产能力理论上正比于颗粒的沉降速度和沉降方向上的截面积,即降尘室底面积,而与沉降室的高度无关 。
含尘气体 除尘后气 体粉尘
1
2 3
4
含尘气体 除尘后气 体粉尘
1
2 3
粉尘
5
工业上降尘设备多为扁平形状或一室多板结构 。
同气速下,装有横向隔板的降沉室除尘效果更好 。 因为隔板间基本上保持了相同的流动速度,而颗粒达到隔板通道底部的沉降距离更短 。
为便于清灰,可将隔板装成可翻动或倾斜式 。
降尘室若降尘段入口处颗粒分布均匀,定义该降尘室对粒径为 dp
的颗粒的分级效率?d 为
tt
Ly u t u
u
t t td u t u L L B uy
H H u H V
对一定结构尺寸的降尘室,当气体处理量一定时,
理论上该降尘室所能 全部 捕集的最小颗粒粒径为
m in
1 8 1 8
p
pp
V u Hd
g LB g L
对结构尺寸一定的降尘室设备,按上式可求出不同粒径颗粒的分级效率或作出分级效率曲线 。
若粒径为 dp,沉降速度为 ut 的颗粒在时间 t 内降落高度 y 为沉降槽间歇式和连续式 。
悬浮液中颗粒浓度较高,沉降多属于干扰沉降 。
沉降增稠时,自上而下可分成干扰沉降中的几个区 。
设计连续操作的重力沉降槽,应根据工艺要求和物系的干扰沉降性质,恰当地确定位于液面以下料浆的进口位臵以使料浆均匀,缓和地分散到横截面上而不致引起大的扰动 。
连续沉降过程固 -液两相的运动规律与间歇过程并不完全相同,利用间歇试验数据进行放大设计时应参考有关设计手册选取安全系数 。
离心沉降重力降速度一般很小,故设备体积庞大 。
将同样的流 -固体系臵于加速度为 r?2 的离心力场中,颗粒的沉降速度 (如颗粒细小,Rep<2.0,服从斯托克斯定律 )为
r 和,离心分离因素 a?,对密度差小,颗粒很细的流 -固体系采用离心沉降分离也可获得很高的分离效率 。
注意,ur 的方向是径向向外,即为颗粒运动的绝对速度在径向上的分量 。 颗粒在旋转流体中的运动,实际上是沿着半径逐渐增大的螺旋形轨道前进的 。
离心沉降分离设备,旋流 (旋风或旋液 )分离器和沉降离心机 。
前者的特征是设备静止,流体旋转,后者则是机器带动流体一起旋转 。
2 218 pr pd ru
旋风分离器旋流器,旋风和旋液分离器旋风分离器,用于气 -固体系旋液分离器,用于液 -固体系含尘气体清洁气体排气管排尘
B
B
用途,适用于含颗粒浓度为 0.01～
500g/m3,粒度不小于 5mm的气体净化与颗粒回收操作,尤其是各种气 -固流态化装臵的尾气处理 。
结构和工作原理,含尘气体以较高的线速度切向进入器内,
在外筒与排气管之间形成旋转向下的外螺旋流场,到达锥底后以相同的旋向折转向上形成内螺旋流场直至达到上部排气管流出 。 颗粒在内,外旋转流场中均会受离心力作用向器壁方向抛出,在重力作用下沿壁面下落到排灰口被排出 。
主要性能指标,颗粒分离效率和流体阻力损失 。
旋风分离器的分离效率分离效率是衡量气流在旋风分离器内净化程度的指标 。
总效率,被旋风分离器除掉的总的颗粒质量占进口含尘气体中全部颗粒质量的分率
12
0
1
cc
c?
12
1
ii
i
i
cc
c?
0 i ix
c1,c2 分别为进,出口气体中颗粒的质量浓度 (g/cm3)。
ci1,ci2 分别为进,出口气体中平均粒径为 di 的颗粒的质量浓度 。
分效率 （ 粒级效率 ）,入口气体中某一粒级 di的颗粒被旋风分离器除掉的分率
xi 为进口气体中粒径为 di 的颗粒的质量分率 。
通常工业上用总效率表示旋风分离器的效率 。
旋风分离器的分离效率总效率与设备的操作性能及颗粒的粒度分布有关 。
同一台设备,同样的操作条件和同样的颗粒进口浓度,分离粗颗粒时的总效率远高于分离细尘粒 。
故粒级效率才能准确表达旋风分离器的工作性能 。
假定颗粒的离心沉降最大距离为排气管外壁至外筒内壁的径向间距,且与进气矩形管宽度 B 相同,则粒径为 dc 的颗粒沉降分离所需的时间
22 2 2
1 8 1 8
()r c c ip p
B B r Bt
ru d d u
2 2irru式中：对切线进气
dc (或 d100)—— 临界粒径 。 入口流速为 ui 的旋风分离器能够全部除掉 (即?i=100%)的最小颗粒粒径 。
旋风分离器的分离效率
9
c
i p
Bd
Nu
根据 的条件,忽略气体的密度,解出临界粒径为tt?
2
i
rNt
u
假定气体在旋风分离器内的旋转次数为 N（ 标准旋风分离器可取 N=5）,平均旋转半径为,则其平均停留时间为此式指出了旋风分离器结构和操作参数对分离效率的影响 。
旋风分离器的尺寸越小,进口流速越高,能完全除尽的颗粒直径就越小,分离效率越高 。
粒级效率可以表达为颗粒直径与临界直径比值 di/dc 的函数
ciBdu?
ici f dd
旋风分离器的分离效率从理论上讲,凡直径大于 dc 的颗粒都能完全分离 。
局部涡流,可将 d≥dc 的粒子在达到器壁前带走,或沉降后又重新扬起；
聚结或靠旋风分离器外筒壁处进入,d＜ dc 的粒子也可从气体中分离出来 。
实际临界直径一般比计算值大 。
工程上更多地采用 分割直径 d50（ 粒级效率为 50% 的颗粒的直径 ） 来评价旋风分离器的性能 。
d50 的物理意义,假定这样的颗粒在旋风分离器中会位于一个假想的旋转柱面上,所受的离心力与流体对其径向运动的阻力平衡,因此沉降于边壁和被气流带出的机率各半 。
该参数可以更多地反映旋风分离过程特征,所以粒级效率采用 d50 为基本量进行表达,即
501 ii f dd
旋风分离器的分离效率作为预测,可以假想 d50 颗粒所在的旋转柱面位于颗粒沉降距离的中点即 B/2 位臵处,所以
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 1,0 2 3 4 5 6 7 8 9 10
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
f 1
f
50cd dd d或
100
50
92
22
c
i p
B ddd
Nu
实验测定的粒级效率曲线旋风分离器的阻力损失旋风分离器的特点：流量大,压头低 。
(1) 气体的膨胀或压缩引起的不可逆机械能损失；
(2) 消耗于气流旋转的加速度损失；
(3) 摩擦阻力损失以及各个部位的局部阻力损失等 。
有理论或半理论式,但工程上主要采用经验公式：
21
2 ip u
阻力系数? 主要由旋风分离器的结构决定 。 同一结构型式,
不论其尺寸大小,阻力系数? 接近定值 。 常用型号的旋风分离器? 值在 5.0～ 8.0 之间；
入口气速?,分离效率?,但阻力,不经济 。
压降一般控制在 0.5~2kPa 左右 (入口气速 15～ 25m/s),采取缩小直径,多台并联的方式满足分离效率与大气量的要求 。
旋风分离器的分类旋风分离器分类繁多,分类方法也各有不同 。
按结构形式可分为：长锥体,圆筒体,扩散式以及旁通式 。
我国已定型了多种旋风分离器,制定了标准系列,常用的有
CLT,CLT/A,CLP/A,CLP/B 以及 CLK 型等 。
对各种型号的旋风分离器一般以圆筒直径 D 来表示其各部分的比例尺寸,详细尺寸及性能指标可查阅有关资料手册 。
旋风分离器的分类
CLP型,一种带旁路的旋风分离器,
有 A,B 两种形式 。 其特点为进气口上沿梢低于筒体顶部,因此含尘气体进入筒体后随之分为两路,
较大的颗粒随向下旋转的主流气体运动,沉到筒壁落下；细微粒则随一小部分气体在顶部旋转聚集形成灰环,再随气流经旁路分离室旋转向下并沿壁面落下 。 这种结构的旋风分离器能促进细粉尘的聚结,固对细粉的分离较高 。
阻力系数一般为 6-7。
1D
D
B
S
A
H
2
H
1
S
2
CLP/B 型旋风分离器旋风分离器的分类
CLK 型,为扩散式旋风分离器,又称带倒锥体的旋风除尘器,并在锥的底部装有反射屏,反射屏可使已被分离的粉尘沿着锥体与反射屏之间的环缝落入灰斗,有效防止了上升的净化气体重新把粉尘卷起带出,从而提高了除尘效率 。 适 用 于 捕 集 粒 度 在 5 -
10?m 以下的干燥的非纤维颗粒粉尘 。
阻力系数在 7.5-9 之间 。
d
1D
B
E
D
S
A
H
2
H
1
旋风分离器的分类
PV型粗旋风分离器
PV型外臵旋风分离器 PV型单级旋风分离器
PV型一,二级 旋风分离器旋风分离器的分类新型高效低阻旋风分离器主要用于石油,化工,肥料,冶金,
煤炭及环保的尾气除尘和高炉烟气净化,
颗粒回收等,目前已成功应用于氮肥厂造气炉的除尘及煤粉回收,也可用于石油化工装臵中如丙烯腈,苯酐,百菌清,
苯胺等作为流化床内旋风分离器用以回收昂贵的细颗粒催化剂,以及钙镁磷肥回转窑烘干,球磨系统的尾气除尘和高炉烟气净化等 。 在正常工作状态下,气固 分 离效 率不 小于 99%,阻力 不大 于
1000Pa。 。
旋风分离器的分类为长岭炼油化工有限公司制造的旋风分离器在预组装为九江石油化工厂制造的旋风分离器在预组装 为上海氯碱股份有限公司制造的氧氯化反应旋风分离器在预组装旋风分离器的分类立管式多管旋风分离器用带导向叶片的 PDC 型高效分离单管 （ 可多达 90根 ） 组装成多管并联的大型旋风分离器,用于处理 600～ 700℃ 的含有微小催化剂颗粒的高温烟气,其临界粒径 dc≯ 8.0mm,负荷可达
1 5 0 0 Nm3/min,分 离 总 效 率
0≥92%。 此种型号的旋风分离器已成为石油催化裂化反应的关键设备 。
(a )
气体进口 气体出口螺旋内翼分离器粉尘出口
(b )
旋风分离器的分类由许多根 (40多根到 100根不等 )导叶式旋风管并行地垂直安装在两大块隔板之间,公用一个进气室,
排气室及排灰室 。 作为核心部件的旋风管有 EPVC型以及新一代的 PDC型和 PSC型等,管径有 50，
100,150,250,300mm等系列 。
工业最常用的 250mm旋风管的处理气量为 2200 ～ 2600 m3/h,在
700℃ 下的压降不大于 10kPa,可基本除净 7μm细粒,可保证烟气轮机的叶片寿命高达 5～ 7年以上,
烟 气 排 放 含 尘 浓 度 低 于 50～
100mg/m3。
旋风分离器的分类由许多根 (100到 300多根不等 )切流式旋风管平行地水平或倾斜安装于两个同心圆壳上,构成公用的进气室,排气室及排灰室等 。
旋风管可设计成单切入口或多道切向入口,单锥或双锥排尘,还可分别采用扩锥形或分流型排气芯管,结构型式多样以适应不同压降 （ 从 1.2kPa到 10kPa） 和不同效率 （ 从切割粒径小于 2μm可除净 6μm到切割粒径在 5μm左右可除净 15μm） 的需要 。
沉降离心机适用于各种悬浮液或乳浊液,尤其是粒度细小,密度差不大的体系的分离 。 离心分离因素达 50,000 以上的超高速离心机甚至可以使不同分子量的蛋白质分子在具有密度梯度的溶液中分级 。
沉降离心机工作原理
R
R
0
悬浮液清液溢流转鼓沉降离心机的生产能力与临界粒径假定,沉降离心机内悬浮液在轴向呈,活塞流,,即从一端进入转鼓,均匀分布在旋转液层的整个圆环横截面上,并以均匀的轴向速度 u 向另一端推进 。
悬浮液中的颗粒与液体之间无轴向滑动,即以与液体相同的速度 u 作轴向运动 。 同时颗粒受离心力作用在径向作沉降运动,在随液体到达出口端之前沉降到器壁,液体则溢流而出 。
颗粒的径向沉降速度服从斯托克斯定律式从自由液面 r=R0 到器壁 r=R 是颗粒沉降的最大径向距离,
从上式可求出沉降所需的最大时间为
2 2dd 18 pr pr d ru t
0 22 0
18 lnR
rp sR
d r Rt
ud R
沉降离心机的生产能力与临界粒径若离心机的沉降区长度为 L,生产能力为 V（ m3/s） 时,则颗粒的平均停留时间为
2 2 2 200
22
0
LLL R R R Rt
u u VRR
22 22
0
01 8 l n
p s Ld RRV
R R
0
222
0
ln18
c
s
RV Rd
L RR
或在沉降离心机生产能力一定的情况下求得其临界粒径 (可完全除去的最小粒径 )
令,则可得柱形转鼓沉降离心机分离临界粒径为 dp 的悬浮液的理论生产能力
tt?
沉降离心机类型工业上常见的沉降离心机根据其结构形式可分为四大类,在此仅作一扼要介绍 。
无孔转鼓离心机 间歇操作 。 悬浮液由转鼓底部加入,随转鼓高速旋转,在离心力作用下颗粒向转鼓壁沉降,清液从内层溢流 。 随着鼓壁上沉渣增厚,液体有效流道面积减小,轴向流速增大,临界粒径增大,溢流液澄清度降低,
到一定程度时则停止加料,降速后用机械刮刀或停机后人工卸出沉渣 。
沉渣清液常用于处理粒度为 5～ 40mm,固液密度差大于 0.05g/cm3、
固含量小于 10% 的悬浮液分离 。
沉降离心机类型螺旋卸料沉降离心机 有卧式和立式两种 。 连续操作,悬浮液经加料管由螺旋内筒进料孔进入,随同转鼓高速旋转,固体沉降到鼓壁,由与转鼓有一定转速差的螺旋向小端输送并排出,清液则由转鼓大端溢流而出 。
分离因素可达 6000。 可处理粒度 2mm~5mm,固含量小于
10%~50%,固液密度差大于 0.05g/cm3 的悬浮液 。
卧式螺旋卸料离心机示意图
1－螺旋送料器； 2－机壳； 3－转鼓； 4－行星差速器
123
4
悬浮液溢流沉渣沉降离心机类型
LW450x1350
LW500x2000
沉降离心机类型碟式离心机 (薄层分离沉降离心机 )
转鼓内装有一叠随转鼓旋转的倒锥形碟片,碟片间隙为 0.5～ 1.5mm，
分离因素可达 3000~10000。
悬浮液由中心管引入转鼓,分配在碟片之间形成薄层流动 。 在离心力作用下,颗粒沉降到碟片内侧表面并向外滑动 。 清液则沿碟片外侧表面向内流动 。
碟片扩展了沉降面,缩短了沉降距离,故具有较大的生产能力和较高的分离效率,适于处理粒径 0.1～
100mm,固含量小于 25%的悬浮液 。 喷嘴排渣碟式离心机底液进料溢流液沉降离心机类型管式离心机 特点是转鼓 (管 )直径小,
长度大,转速高,分离效率很高,
可以处理颗粒粒径为 0.01mm的悬浮液和难分离的乳浊液 。
可连续操作,悬浮液或乳浊液由转鼓下端加入,被转鼓内的纵向肋板带动迅速达到与转鼓同角速度旋转 。
在离心力作用下,颗粒或重液层甩向鼓壁由重液出口引出,轻液则从转鼓中心部位溢出 。
离心分离因数可达 65,000,工业上可用于油水分离,实验室中可用于分离微生物和蛋白质 。
管式离心机示意图重相出口轻相出口进料电沉降 分离效率很高,流动阻力很低管式电除尘器结构与工作原理,在金属圆管的中心安放与高压直流电源相联的金属丝作为放电极,圆管壁面接地作为集尘极 。 在两极间施加 1～ 6万伏的直流电压 。
当含尘气体从底部进入管内时,放电极周围形成电晕放电使气体电离产生大量自由电子和负离子,附着在颗粒上使颗粒带负电 。 在电场力的作用下带负电的颗粒向正极 （ 集尘极 ） 管壁移动,在集尘极上失去电荷成为中性粒子附于电极表面,
并借助振动脱落进入灰斗 。
连接高压电源洁净气体出口不放电的高压电极收尘极放电极含尘气体入口收尘区放电区
1
2
3
4
5
电沉降颗粒电沉降运动过程也服从斯托克斯定律。
荷电量为 q 的颗粒在强度为 E 的电场所受的电场力为
e qEF?
3e p
qEu
d
对粒径为 dp 的颗粒，当其所受的电场力与流体曳力相等时的自由沉降速度为理论上,当颗粒随气流自下而上到达出口之前能够以 ue 的沉降速度在径向走完全部沉降距离到达管壁则可实现分离 。
由于电除尘器中颗粒的荷电量以及电场强度都是很复杂的物理量,要确定颗粒在电场中的受力远比离心力场中困难 。 因此电除尘器的设计主要依靠实验数据和经验公式 。
电沉降
