第七章 岸边溢洪道
第一节 概述
一、溢洪道是水利枢纽中的一项主要建
筑物,它泄洪起着保护大坝安全的重
要作用。
设河岸溢洪道的原因：
1）土坝本身不能泄水
2）河谷狭窄，厂坝争位
3）坝身泄水能力不足,另设泄洪道（如支墩
坝等轻型坝）
溢洪道通常是开敞的，其宣泄能力与堰上水
头的 3/2次方成正比，故超泄能力大；其次，闸门
承重水头压力较小，操作方便，工作安全可靠。
二、河岸溢洪道的型式及其位置的选择
（一）型式
（ 1）正槽式
（ 2）侧槽式
（ 3）竖井式
（ 4）虹吸式
（二）位置的选择
应全面考虑地形、地质、枢纽布置、施工、
运行条件，通过几个方案的技术经济比较来
确定。
1、地形,利用枢纽附近合适的马鞍形垭口，
如无垭口可利用中缓的岸坡；在坡
陡情况下，选用侧槽式。
2、地质,力争布置在较坚固稳定的岩基上，如土
基应布置在挖方上，还须进行地基处理，
如岩基有断层，破碎带等应摸清情况，
采取合理的加固措施，如风化层太厚或
挖方过多会引起山坡坍塌，可考虑采用
隧洞泄洪。
3、枢纽布置,溢洪道进口应位于水流顺畅处，且
与土石坝应存有相当的距离；如太
近，则须加设导墙（或加强临近坝
坡的护坡），溢流堰前加引水渠应
较短，以减少水头损失，提高泄水
能力。
下游出口，应与土石坝的坝脚及其它建筑物
保持一定的距离，太近则须增设合适的防护建筑物。
4、施工条件：开挖方量是较大的，对出渣路线及
堆料场都要合适地布置，有可能利
用开挖的土石方量来填筑土石坝，
避免各建筑物施工相互干扰。
第二节 正槽溢洪道
正槽式溢洪道通常以下五部分组成, 即进水段,
控制段, 泄槽, 消能段和尾水渠 。
溢流堰轴线和泄槽轴线正交 。
优点：正向进水, 结构简单, 水流条件较好, 泄
洪能力大, 工作安全可靠, 施工管理维修方便, 因
而得到广泛采用 。
缺点：当两岸地势高, 且岸坡较陡时, 开挖方量
往往很大
一、引水渠
作用：使水流平顺地由水库进入控制段。当控制段
的位置紧靠水库时，进水段只是一个喇叭口；
当控制段的位置不能紧靠水库时，则需要在
控制段前开挖引水渠。
对引水渠的要求：水流平顺,水头损失小,增加泄水
能力,减少工程量。
在布置和设计中应注意的几个问题：
1、引水渠在平面布置上尽量是直线 (水流平
顺，可防止旋涡和横向水流）如受地形、
地质等条件限制，引水渠必须较弯，其转
弯半径不得小于 4— 6倍渠底宽，并力求在
控制段前有一直线段。
2、引水渠的过水断面一定要大于控制段的过
水断面。
3、引水渠断面常采用梯形断面，边坡视土壤
和岩石的性质而定（岩基接近矩形）。
4、引水渠不宜过长，当受地形、地质条件限
制时,必须布置较强的引水渠，在泄流时,
应考虑该段水头损失的影响。 (工程措施,
降低糙率 )
5、当控制段的溢流堰为实用堰时，渠底应低
于堰顶，其值不小于 0.5倍堰上水头稳定
和具有较大的流量系数。
6、引水渠的纵坡一般采用平坡（ I＝ 0）或具
有不大的逆坡。
二,控制段（溢流堰段）
作用：控制溢洪道的过水能力。
（一）溢流堰的形式
? 按其断面形式与尺寸分：宽顶堰、实用堰、
坚壁堰
? 按其在平面布置形状分,直线、折线、曲线、
环形
? 按堰轴线与来水方向相对关系分：正交堰、
斜堰、侧堰
体形设计要求：尽量增大流量系数，径流时不产生
空穴水流或诱发危险振动的负压。
常用的堰形：宽顶堰、实用堰
（ 1）宽顶堰
优点,结构简单，施工方便，堰矮、自重小、
对承载力较差的土基适应力强。
缺点：流量系数 m较低（ 0.32－ 0.385）
适用：泄流量不大或附近地形较平缓的中、
小型工程
（ 2）实用堰
特点：流量系数比宽顶堰大,在相同泄流量条
件下，需要的泄流前缘较短,但施工复
杂。
适用,1）岸坡较陡的大中型工程常采用，以
减少工程量。
2）地面高程低于设计堰顶高程的溢洪
道，也常采用。
溢流堰多采用非真空堰
溢流堰一般为低堰（ 0.3≤P1/Hd≤1 ）其流量系数 m
介于重力坝和宽顶堰之间。
Hd的选定：
影响流量系数 m的因素
1）与下游堰高有关：溢洪道的溢流堰属于低堰，
低堰的流量系数 m值随 P1/Hd的减小而减小
(原因,a、引水渠中流速增大,水头损失增大；
b,P1小过堰水舌下缘垂直收缩不完全,压能
增大，动能减小 )
所以
dHP 3.01 ?
2）与下游堰高 P2有关,所以
dHP 5.01 ?
当堰高水头较大,P2不足，则堰后水头不能
保证自由泄流时，其 m值随水头增加而降低。
3）与堰顶曲线长短有关。
堰顶长度不足,m将受到影响而降低溢流孔口
尺寸的拟定参阅溢流重力坝和水闸两部分。
三、泄槽
泄槽的水利特征,底坡陡，故为急流。由于流
速高，故会产生明渠中高速水流的问题：冲击
波、水流掺气、空蚀、压力脉动，应采取相应
的措施
（ 一 ）, 泄槽的平面布置及纵, 横剖面
1,平面布置
1） 为了使水流平顺, 减少冲击波的发生, 沿水
流平面宜尽量采用直线, 等宽, 对称布置 。
2） 泄槽长度大, 受地质, 地形条件限制, 不能
完全做成直线, 需要转弯, 转弯半径大于等于
10b （ b：陡槽直线段的平均宽度 ） 。
3） 为了减小泄槽末端的单宽流量, 以利于消能
防冲, 有时在泄槽末端设扩散段 。
2,纵断面
1） 泄槽水流流速高, 一般设在挖方上
2） 最好使用单一的陡坡 （ 大于临界坡 ）
为适应地形、地质条件，减少开挖量，可以
采用变坡，使坡度变化不宜太多，实践表明：在
变坡处（特别是由陡变缓处）容易遭到动水压力
的破坏，变坡处应做水流衔接设计。
3、横剖面
泄槽的横剖面形状与地质条件紧密相关岩基
上多做成矩形或接近矩形的断面, 但在节理发育
和破碎带的岩基或土基上, 有时也作成梯形 。
（ 二 ） 收缩段, 扩散段和弯曲段设计
在急流中, 由于边墙改变方向, 水流受到
扰动, 就会引起冲击波 。
危害：冲击波的波动范围可能延伸很远，使水
流沿横剖面分布不均匀，从而增加边墙高
度，并给泄槽工作及出口消能带来不利的
影响。
1、收缩段设计
合理的收缩段应当使引起的冲击波的高度最
小，对收缩段以下泄槽中的水流扰动最小。
收缩区的设计主要是确定：
（ 1）收缩区的长度
（ 2）侧压的偏角 θ
在直线收缩区的起点，由于侧压向内转折，
产生正扰动（壅高），在收缩区终点。由于侧奢
向外转折，产生负干扰（跌落）两岸侧压起点 A
和 A‘发生的扰动线在中心线上 B点相遇（又被反
射到侧压的 C和 C‘）后传播到 C和 C‘再发生反射。
若使 C点与 D点,C‘与 D’重合，正负扰动同在一点
发生。两者互相抵消，使下游扰动减至最小。
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（ 1）收缩区的长度：
（ 2）侧压偏角：
2,扩散区设计
目的：减小出口单宽流量, 便于消能
至今尚无成熟理论可供应用 。 下列经验仅供参
考 。
初步设计, 根据急流边墙不发生分离的条件来
确定扩散角 Ψ 至今尚无成熟理论可供应用, 下列经
验仅供参考 。 初步设计, 根据急流边墙不发生分离
的条件来确定扩散角 φ
??
?
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8~6
Fr
V
0.3
Fr
1
t a n
，一般不宜超过直线扩散的扩散角
散角设计时采用用单一的扩是沿程变化的，但实际
均水深－扩散段起止断面的平
流速扩散段起止断面的平均
－经验系数，一般取
均弗氏数－扩散段起止断面的平式中：
?
?
h
K
K F r
3．弯曲段
通常采用圆弧曲线,弯曲半径应大于 10倍槽宽弯曲
区，由于离心力的作用，导致外侧水深加大，内
侧水深减小，造成断面内的流量分布不均。同时
集中的急流受到边墙转折的限制，形成冲击波。
因此，弯曲区设计的主要。
问题在于：
①使断面内流量分布均匀；
②消除或抑制这种冲击波。
在 CBD以下，不断发生波的反向、干涉与传播
θ 角的确定：
?t a n'
bACAC ??
已知 β,θ，弯曲取横断面内、外侧水深，
可估算：
外侧水深 θ取正值，内侧水深 θ取负值。
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2
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b
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b
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g
vh
b
Rc
Rc
b
弯曲区的水力设计方法
第一类：施加侧向力法：渠道超高法
弯曲导流墙法
原理：采取的工程措施，向弯曲区水流施加作用
力，使它与水流所受的离心力相平衡，以达
到消除干扰的目的。
第二类：干扰处理法：弯曲线区法
螺旋线过渡区
斜槛法
原理：即在曲线的起点和终点，引入与原来的干
扰大小相等但相位相反，来消除原来扰动的
影响。
为了冲击波而加高渠道侧压是不经济的，
一般设计急流弯道时要采取消除冲击波的措
施，下面只介绍渠道超高法。
渠道超高法：在弯曲区的横剖面上，将外侧渠底
抬高造成一个横向坡度。
原理,利用压力沿横向坡度产生的分力与弯曲区
水体的离心力相平衡，使水流在横剖面上使之
均匀。改善流态，减小冲击波和保持弯曲区水
面的稳定性。
中
心c
φ
φ
Z
?
?
?
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?
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b
Z
Zb
Z
gr
v
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mg
cc
又：
为了保持泄槽中线的原底部高程不变，以利于
施工，常将内侧渠底较中线下降 0.5△ Z,而外
侧抬高 0.5△ Z。
说明：
1、上述泄槽收缩区，扩散区，弯曲区的设计
方法都是粗略的；对于重要的工程应通过
水工模型试验来确定。
2、泄槽在平面上尽可能采用直线、等宽、对
称布置。
ccc gr
bv
c
gr
bv
Z
b
E
gr
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2
2
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（三）掺气减蚀
空蚀破坏是泥沙建筑物设计中一个重要问题
1、表面不平整度
表面不平整度是引起空蚀的基本原因，另
一原因是高速水流在不平整区脱壁形成低压区
表面不平整度产生原因：施工放样不准，混凝
土浇筑放样不准，混凝土浇筑问题，泥沙对表
面磨损，应更深入研究空蚀问题。
空化：产生空穴的现在叫空化。
产生空化的原因：
①水流内部含有许许多多的尚未的微小气
泡 -气核（内因）
②负压存在（低于大气压）（外因）
高速水流 — 水流脱壁，形成低压，带走气核
— 在高压区破灭。
空蚀,是空穴破灭,对固体表面的破坏作用。
必须指出,有空穴不一定有空蚀，只有空穴发展
到一定程度,并由于边疆长时期的作用，使固
体表面失去其应有的强度而遭破坏。
试验表明,标准大气压下,V＞ 15m/s就可能发生
空蚀，空蚀强度与水流流速的 5-7次方成正比，
不平整度愈大，引起初生空穴的流速愈小，这
说明流速愈高，对不平整度的要求愈严格。
防止空蚀对平整度的要求：
施工方面：①控制施工质量
②对表面不平整进行磨削处理
设计方面：我国, 溢洪道设计规范, 规定：
不平整允许高度△，按流速来定：
如,V＝ 20-30m/s —— △ max=10mm
这个允许高度不能是高差突变，而是高低点之间
磨削减 一定的坡度，这个坡度按水流空化数
σ 来进行磨削，其要求见有关表。
空化数：
单位体积的动能
压强差
?
?
?
?
?
?
?
?
?
gV
PP
V
PP
VV
2/
/)(
2
1 2
0
2
0
式中,P0 — 水流未受扰动处的绝对压强
PV — 汽化压强
ρ — 水的密度
V— 水流未受到扰动处的流速。
当 σ 降到某一数值时开始发生空化，这个空
化数叫做初生空化数或叫做临界空化数用 σi 表。
初生空化数的大小随边界条件面异，对于某
种边界轮廓，其初生空化数是一个固定值，通常
或用减压模型试验来确定。初生空化数 σi 越大
（形状不好，对水流条件而言），越易发生空化。
σi 越小（体型好）越难发生。
实际水流的空化数 σ ＞ σi 不会发生空化。
σ ＜ σi 要发生空化。
说明,初生空化数越低越好，这样实际水流
的空化数越低（即流速越高，局部压
力越低 ),只有低于 σi 才会发生空化。
在高速水流作用下的过水表面，应按不平
整度精心施工，尤其是易发生空蚀的变坡处及
弧起点、紧邻反弧终点的下排水平段，发现不
平整度不符合应进行磨削。
仅靠控制不平整度来预防空蚀，在工程施
工中困，表面积大突体多，混凝土强度高，工
作量大，费用昂贵，而且工艺也存在困难。 σ
＜ 0.2时，不平整度难于达到要求，应考虑其它
措施：如掺气减蚀、抗空蚀护面等。
2．掺气减蚀
掺气装置，主要包括两部分：
①借助于低挑坎，跌坎或掺气槽，在射流下难形成
一个掺气空间。
②通气系统：为掺气空间补气。
与泄流表面的不平整度本质不同：
不平整是局部的，不
规则的
掺气槽是人为的，形
状规则
无法补气 能很好地补气
掺气减蚀的机制：
①掺气可使过水边界上的负压减小或消除，有利
于制止空蚀的发生。
②若空穴中含有一定数量的空气，破灭时破坏力
减弱。
③空气泡的存在，对空穴溃灭时的破坏力有缓冲
气垫作用。
效果：
试验表明：
好处,既不必作不平整度处理，也不需采用抗空
蚀护面，大大减少投资。
② 跌坡：高度通常 0.6－ 2.75m
③ 泄槽较长可设多道掺气装置。
第一个掺气装置，设在空蚀破坏危险区的开端。
目前对掺气装置保护的长度还没有明确的标准。
设计：
①挑坎：高度通常 0.1-0.8m，挑角 5-7°,斜面
坡度 1/10）（不宜过陡）
（四）泄槽边墙高度的确定
计算水深＋掺气后增加的水深＋安全超高
（一般取 0.1-1.5m）
（五）泄槽的衬砌
泄槽的构造特点主要取决于地基性质和水流
条件。
1、目的,为了保护地基不受冲刷、岩石不受风
化以及防止高速水流钻入岩石缝隙掀
起，泄槽通常均做衬砌。
2、对衬砌的要求：
1）衬砌材料应能抵抗冲刷，因泄槽流速高；
2）衬砌表面应光滑平整，以免引起负压和空
蚀；
3）衬砌接缝处就作好止水，防止高速水流钻
入泄槽底板，将底板掀起；
4）衬砌底板下应作好排水，以减小地下水形
成的扬压力；
5）在各种力作用下能保持稳定，平时溢洪道不过
水，故衬砌还要承受温度变化和风化剥蚀的作
用；
6）寒冷地区,衬砌材料要有一定的抗冻要求。
3、作用在泄槽底板上的力：
底板自重、水流的拖拽力、扬压力、水压力
4、构造：
影响泄槽衬砌的因素很多，而且不易精确计
算，因此衬砌设计应根据地基、气蚀、施工
条件采取相应的构造措施。
1）岩基上的衬砌
采用：
①石灰浆砌石水泥浆勾缝，适用 V＜ 10m/s，
小型水库溢洪道；
② 石灰浆砌条石或块石衬缝,适用 V＜ 15m/s，中小
型水库溢洪道；
为了达到既提高衬砌的耐冲能力又节省造价
的目的，可采用底层砌块石，面层条石或浇混
凝土护面。
③混凝土衬砌
适用,大中型工程。
厚度 20-10cm，衬砌因纵横缝分开，由于基岩
的约束力较大，因而分缝不宜太大，一般为 10-
15m，为了防止裂缝扩展，靠近衬砌的表面沿纵
横向均需配置温度钢筋，钢筋不穿过温度收缩
缝，含钢率约 0.1%。
接缝型式：
① 横缝（要求高）
A、搭接式
B、链槽式
施工时注意,接缝处衬砌表面的平整，防止下游
块面板高于上游块面板，接缝中还必须做好止水
②纵缝（要求低）
平接式，也要做好缝中止水衬砌的纵横缝下均
均需作好排水，排水设施相互连通。
泄槽两侧边槽：
A、岩石良好：采用调色板构造相同的形式，横缝
与底板一致，厚度 ≥ 30cm，且用钢筋锚
B、岩石较弱：边墙做成重力式挡土墙边墙北面应
做好排水，并与底板排水相连边墙顶部应设马
道，便于交通在岩基上层注意将表面风化破碎
的岩石挖掉。衬砌压力或向上脉动压力可能较
大的情况，有时采用钢筋锚固于新鲜岩石上。
2）土基上的泄槽衬砌
通常采用混凝土衬砌，由于土基可能发生较
大的沉降，而且不能采用锚筋，所以衬砌的厚度
一般要比岩基上的要大，以满足稳定和强度要求。
衬砌的横缝必须采用搭接的形式，并要求保
证接缝处的平整，有时还在下块上游做成齿墙，
嵌入地基，以防滑动，由于土基衬混凝土板的约
束力比岩基小，因此可采用较大的分块尺寸，以
增大衬砌的整体性和稳定性。
衬砌需双向配筋（温度筋），各向含钢率约
0.1%；在土基上或很差的岩基上，必须在衬砌底
板之下设置层面排水,以免底板承受渗透压力 。
四、出口消能段及尾水渠
溢洪道出口的消能方式与溢流重力坝基本相
同，见, 重力坝, 一章,随着高坝建设的增多，
挑流消能工新形式不断出现，如：扭曲挑坎
斜挑坎、窄缝式挑坎等。
挑流消能,适用于较好的岩基，泄槽挑流冲
刷坑不影响建筑物的安全。
底流消能,适用于地质较差情况。
挑坎所受的荷载,水流离心力、水重、扬压力、
脉动压力、混凝土自重等。
为了保证坎的稳定，常在挑坎的末端做一道
深齿墙，齿墙深度应气氛冲坑的形状、尺寸而定，
其底部高程一般应低于冲刷坑可能影响的高程。
还要考虑到泄量很小时，水流挑射不远或者
挑不出去，而齿墙下跌的情况，为此无论土基还
是凹面岩基，一般都要设置混凝土护坦以保护齿
墙墙脚。
挑坎的两侧也应设置齿墙插入两岸岩石，以
保安全。
为了防止挑流水舌的下面形成真空，在边墙
上设置通气孔。
为排除反弧段上积水，设排水孔。
在有的情况下，若流经泄槽的急流经过消能
之后，不能直接进入原河道时，需布置一段尾水
渠。
第三节 其它形式的溢流道
一、侧槽溢洪道
（一）侧槽溢洪道的特点：
形式布置特点,侧槽溢洪道由溢流坝、侧槽、
泄水道、出口消能等组成与正槽式不同的
只是侧槽。
水力特点,侧向进水、纵向泄流（水流转 90° 弯）
在坝长范围内，侧槽流量沿程递增（沿程流量
变流量）
水流自溢流坝进入侧槽后，先自下部冲
向对面的槽壁，再向上翻腾，产生旋浪，同时
在重力作用下逐步转向，通过泄水槽，向下游
宣泄，侧槽水流形成一种不完全规则的顺横轴
螺旋流流态。
地质布置特点,适用于水头较高，岸坡较陡，岩
石坚固而泄量较小的情况，一般不宜修建在土
基上。
（二）侧槽设计
设计的主要任务,保证泄洪安全，流态良好，施
工方便。
针对其水力特点，设计时应注意：
①泄流量沿侧槽均匀增加；
②由于溢流能量大部分消耗于水体间的旋流撞击，
有助于顺轴方向的流动。因此侧槽中水流速度
必须依靠水面有足够的坡度来维持，故槽底应
有一定的坡度；
③ 为了使流稳定均匀，水流应处于缓流状态；
④侧槽中的水面高程要保证溢流坝为自由出流，
因为淹没出游不但使流量降低，影响溢流坝
的泄流能力，而且据试验可知，若淹没到程
度后，侧槽出口的流量分布极不均匀，易在
泄水道中产生折冲水流。
在进行水力计算之前,先选定侧槽的有关参数。
1、断面形式
一般在工程实践中，侧槽多做成窄而深的梯
形断面，其原因：
①窄深断面比宽浅断面节省开挖量；
②窄深断面容易使侧向进流与槽内水流混合，
水面平稳。
2、底宽
适应流量沿程不断增加的特点，底宽应沿程
逐渐加宽。
41～1
0 通常采用?
tb
b
式中：－侧槽起始断面底宽，其最小数值应满足
开挖设备和开挖工作的方便
－末端断面底宽，一般选用与泄槽相同的数
值
3、底板
侧槽不宜设计为急流，因而侧槽的纵坡应较
平缓，一般采用 0.01-0.05。
ob
tb
4、槽末断面水深
为了减少侧槽的开挖量，应使侧槽末断面水
深 he尽是接近经济水深，根据理论分析，建
议采用 he=（ 1.2－ 1.5） hk。
hk为该断面的临界水深，若 b0/bt的比值小
时，用大值，反之用小值。
5、起始断面淹没度
由于侧槽内水面为一降落曲线，淹没的
影响首先发生在侧槽的起始断面。根据国内外
一些试验资料分析表明，当起始断面附近溢流
坝达到程度的淹没，沿不致对整个溢流坝的泄
流量有较大的影响时，可以认为对整个溢流坝
来说是无淹没的。
侧槽起始断面的槽底高程可适当提高，
而允许该处有的淹没度。根据试验次数分析认
为，一般侧槽起始断面坝顶的临界淹没度可取
0.5左右。
6、控制断面
在侧槽下游或在调整段后设控制断面，以稳
定水流，避免侧槽内的波动，水流直接进入
泄槽,保证泄槽和消能设备有较好的水力条件
构成,①用缩窄槽宽的收缩段
②用槽底的宽坝来构成
作用,适当壅高的侧槽末端水位，避免槽内的波动
水流直接进入泄槽，并使水流在控制断面形成临
界流。
(三）侧槽的水力计算
目的,有赖于溢流坝、侧槽和泄水道三者之间的
水面衔接关系，空出侧槽的水面曲线和相应的
槽底高程，保证安全泄洪。
水面曲线的计算程序：
1、列出计算资料,设计流量 Q,侧坝长 L,坝顶高程,
允许淹没水深 hs,侧槽的边坡系数 m。
2、根据地形、地质条件选定底宽变率 b0/bl。
3、选定槽底坡度 i。
4、选定经济槽末水深。
5、利用侧槽末端断面至控制断面之间的能量
方程,算出控制断面处槽底的的抬高值 d。
)2)(1()(
22
g
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kl
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式中,hl,vl— 侧槽末端断面的水深和流速
hk,vk— 控制断面的临界水深和流速
ξ — 局部 损失 系数，可采用 0.2
6、以侧槽末端断面为计算起点，按（ 7－ 7）差分
式，列表逐步向上游推算水面高差及相应水深
7、根据允许的淹没水深 hs，空出侧槽起始断面的
水面高程，据此，按第 6项的计算成果，逐段
向下推算水面高程和槽底高程。
二、井式溢洪道
一般井式，漩涡式竖井。
第四节 非常泄洪设施
实践证明：可能出现的最大洪水比设计中采用的
万年一遇的洪水还要大，其原因：
1、设计采用的万年一遇洪水是调查资料经过
处理后得到的，历史上是否出现过比这更
大的洪水，很难说
2、人类对生态环境的破坏，尤其是乱砍滥伐
森林，使洪水径流、汇流的时间更短，洪
水更集中，峰值更大。
为此，从工程安全和经济利益全面考虑，
大中型水库除有正常（主要）溢洪道之外，加
设非常（辅助）溢洪道是非常必要的。
由于这种特大洪水毕竟是极少出现的，泄
流时间也比较短，所以，非常溢洪道的构造应
尽可能的简单，以节省投资。
一般情况,泄槽不必衬砌,下游不作消能设施,
并允许溢洪道及其附属建筑物局部破坏，只
要求保证大坝安全，水库不出现重大事故。
目前常用的非常溢洪设施：
①加高主副坝，提高水库蓄水能力；
②加大原溢洪道的泄量；
③增设非常（泄洪）溢洪道；
④破副坝，保主坝。
第一节 概述
一、溢洪道是水利枢纽中的一项主要建
筑物,它泄洪起着保护大坝安全的重
要作用。
设河岸溢洪道的原因：
1）土坝本身不能泄水
2）河谷狭窄，厂坝争位
3）坝身泄水能力不足,另设泄洪道（如支墩
坝等轻型坝）
溢洪道通常是开敞的，其宣泄能力与堰上水
头的 3/2次方成正比，故超泄能力大；其次，闸门
承重水头压力较小，操作方便，工作安全可靠。
二、河岸溢洪道的型式及其位置的选择
（一）型式
（ 1）正槽式
（ 2）侧槽式
（ 3）竖井式
（ 4）虹吸式
（二）位置的选择
应全面考虑地形、地质、枢纽布置、施工、
运行条件，通过几个方案的技术经济比较来
确定。
1、地形,利用枢纽附近合适的马鞍形垭口，
如无垭口可利用中缓的岸坡；在坡
陡情况下，选用侧槽式。
2、地质,力争布置在较坚固稳定的岩基上，如土
基应布置在挖方上，还须进行地基处理，
如岩基有断层，破碎带等应摸清情况，
采取合理的加固措施，如风化层太厚或
挖方过多会引起山坡坍塌，可考虑采用
隧洞泄洪。
3、枢纽布置,溢洪道进口应位于水流顺畅处，且
与土石坝应存有相当的距离；如太
近，则须加设导墙（或加强临近坝
坡的护坡），溢流堰前加引水渠应
较短，以减少水头损失，提高泄水
能力。
下游出口，应与土石坝的坝脚及其它建筑物
保持一定的距离，太近则须增设合适的防护建筑物。
4、施工条件：开挖方量是较大的，对出渣路线及
堆料场都要合适地布置，有可能利
用开挖的土石方量来填筑土石坝，
避免各建筑物施工相互干扰。
第二节 正槽溢洪道
正槽式溢洪道通常以下五部分组成, 即进水段,
控制段, 泄槽, 消能段和尾水渠 。
溢流堰轴线和泄槽轴线正交 。
优点：正向进水, 结构简单, 水流条件较好, 泄
洪能力大, 工作安全可靠, 施工管理维修方便, 因
而得到广泛采用 。
缺点：当两岸地势高, 且岸坡较陡时, 开挖方量
往往很大
一、引水渠
作用：使水流平顺地由水库进入控制段。当控制段
的位置紧靠水库时，进水段只是一个喇叭口；
当控制段的位置不能紧靠水库时，则需要在
控制段前开挖引水渠。
对引水渠的要求：水流平顺,水头损失小,增加泄水
能力,减少工程量。
在布置和设计中应注意的几个问题：
1、引水渠在平面布置上尽量是直线 (水流平
顺，可防止旋涡和横向水流）如受地形、
地质等条件限制，引水渠必须较弯，其转
弯半径不得小于 4— 6倍渠底宽，并力求在
控制段前有一直线段。
2、引水渠的过水断面一定要大于控制段的过
水断面。
3、引水渠断面常采用梯形断面，边坡视土壤
和岩石的性质而定（岩基接近矩形）。
4、引水渠不宜过长，当受地形、地质条件限
制时,必须布置较强的引水渠，在泄流时,
应考虑该段水头损失的影响。 (工程措施,
降低糙率 )
5、当控制段的溢流堰为实用堰时，渠底应低
于堰顶，其值不小于 0.5倍堰上水头稳定
和具有较大的流量系数。
6、引水渠的纵坡一般采用平坡（ I＝ 0）或具
有不大的逆坡。
二,控制段（溢流堰段）
作用：控制溢洪道的过水能力。
（一）溢流堰的形式
? 按其断面形式与尺寸分：宽顶堰、实用堰、
坚壁堰
? 按其在平面布置形状分,直线、折线、曲线、
环形
? 按堰轴线与来水方向相对关系分：正交堰、
斜堰、侧堰
体形设计要求：尽量增大流量系数，径流时不产生
空穴水流或诱发危险振动的负压。
常用的堰形：宽顶堰、实用堰
（ 1）宽顶堰
优点,结构简单，施工方便，堰矮、自重小、
对承载力较差的土基适应力强。
缺点：流量系数 m较低（ 0.32－ 0.385）
适用：泄流量不大或附近地形较平缓的中、
小型工程
（ 2）实用堰
特点：流量系数比宽顶堰大,在相同泄流量条
件下，需要的泄流前缘较短,但施工复
杂。
适用,1）岸坡较陡的大中型工程常采用，以
减少工程量。
2）地面高程低于设计堰顶高程的溢洪
道，也常采用。
溢流堰多采用非真空堰
溢流堰一般为低堰（ 0.3≤P1/Hd≤1 ）其流量系数 m
介于重力坝和宽顶堰之间。
Hd的选定：
影响流量系数 m的因素
1）与下游堰高有关：溢洪道的溢流堰属于低堰，
低堰的流量系数 m值随 P1/Hd的减小而减小
(原因,a、引水渠中流速增大,水头损失增大；
b,P1小过堰水舌下缘垂直收缩不完全,压能
增大，动能减小 )
所以
dHP 3.01 ?
2）与下游堰高 P2有关,所以
dHP 5.01 ?
当堰高水头较大,P2不足，则堰后水头不能
保证自由泄流时，其 m值随水头增加而降低。
3）与堰顶曲线长短有关。
堰顶长度不足,m将受到影响而降低溢流孔口
尺寸的拟定参阅溢流重力坝和水闸两部分。
三、泄槽
泄槽的水利特征,底坡陡，故为急流。由于流
速高，故会产生明渠中高速水流的问题：冲击
波、水流掺气、空蚀、压力脉动，应采取相应
的措施
（ 一 ）, 泄槽的平面布置及纵, 横剖面
1,平面布置
1） 为了使水流平顺, 减少冲击波的发生, 沿水
流平面宜尽量采用直线, 等宽, 对称布置 。
2） 泄槽长度大, 受地质, 地形条件限制, 不能
完全做成直线, 需要转弯, 转弯半径大于等于
10b （ b：陡槽直线段的平均宽度 ） 。
3） 为了减小泄槽末端的单宽流量, 以利于消能
防冲, 有时在泄槽末端设扩散段 。
2,纵断面
1） 泄槽水流流速高, 一般设在挖方上
2） 最好使用单一的陡坡 （ 大于临界坡 ）
为适应地形、地质条件，减少开挖量，可以
采用变坡，使坡度变化不宜太多，实践表明：在
变坡处（特别是由陡变缓处）容易遭到动水压力
的破坏，变坡处应做水流衔接设计。
3、横剖面
泄槽的横剖面形状与地质条件紧密相关岩基
上多做成矩形或接近矩形的断面, 但在节理发育
和破碎带的岩基或土基上, 有时也作成梯形 。
（ 二 ） 收缩段, 扩散段和弯曲段设计
在急流中, 由于边墙改变方向, 水流受到
扰动, 就会引起冲击波 。
危害：冲击波的波动范围可能延伸很远，使水
流沿横剖面分布不均匀，从而增加边墙高
度，并给泄槽工作及出口消能带来不利的
影响。
1、收缩段设计
合理的收缩段应当使引起的冲击波的高度最
小，对收缩段以下泄槽中的水流扰动最小。
收缩区的设计主要是确定：
（ 1）收缩区的长度
（ 2）侧压的偏角 θ
在直线收缩区的起点，由于侧压向内转折，
产生正扰动（壅高），在收缩区终点。由于侧奢
向外转折，产生负干扰（跌落）两岸侧压起点 A
和 A‘发生的扰动线在中心线上 B点相遇（又被反
射到侧压的 C和 C‘）后传播到 C和 C‘再发生反射。
若使 C点与 D点,C‘与 D’重合，正负扰动同在一点
发生。两者互相抵消，使下游扰动减至最小。
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31 bbL ??
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1
12
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F
F
（ 1）收缩区的长度：
（ 2）侧压偏角：
2,扩散区设计
目的：减小出口单宽流量, 便于消能
至今尚无成熟理论可供应用 。 下列经验仅供参
考 。
初步设计, 根据急流边墙不发生分离的条件来
确定扩散角 Ψ 至今尚无成熟理论可供应用, 下列经
验仅供参考 。 初步设计, 根据急流边墙不发生分离
的条件来确定扩散角 φ
??
?
?
8~6
Fr
V
0.3
Fr
1
t a n
，一般不宜超过直线扩散的扩散角
散角设计时采用用单一的扩是沿程变化的，但实际
均水深－扩散段起止断面的平
流速扩散段起止断面的平均
－经验系数，一般取
均弗氏数－扩散段起止断面的平式中：
?
?
h
K
K F r
3．弯曲段
通常采用圆弧曲线,弯曲半径应大于 10倍槽宽弯曲
区，由于离心力的作用，导致外侧水深加大，内
侧水深减小，造成断面内的流量分布不均。同时
集中的急流受到边墙转折的限制，形成冲击波。
因此，弯曲区设计的主要。
问题在于：
①使断面内流量分布均匀；
②消除或抑制这种冲击波。
在 CBD以下，不断发生波的反向、干涉与传播
θ 角的确定：
?t a n'
bACAC ??
已知 β,θ，弯曲取横断面内、外侧水深，
可估算：
外侧水深 θ取正值，内侧水深 θ取负值。
?
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t a n)
2
(
2
'
t a n
b
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b
b
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AC
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2
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2 ?
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g
vh
b
Rc
Rc
b
弯曲区的水力设计方法
第一类：施加侧向力法：渠道超高法
弯曲导流墙法
原理：采取的工程措施，向弯曲区水流施加作用
力，使它与水流所受的离心力相平衡，以达
到消除干扰的目的。
第二类：干扰处理法：弯曲线区法
螺旋线过渡区
斜槛法
原理：即在曲线的起点和终点，引入与原来的干
扰大小相等但相位相反，来消除原来扰动的
影响。
为了冲击波而加高渠道侧压是不经济的，
一般设计急流弯道时要采取消除冲击波的措
施，下面只介绍渠道超高法。
渠道超高法：在弯曲区的横剖面上，将外侧渠底
抬高造成一个横向坡度。
原理,利用压力沿横向坡度产生的分力与弯曲区
水体的离心力相平衡，使水流在横剖面上使之
均匀。改善流态，减小冲击波和保持弯曲区水
面的稳定性。
中
心c
φ
φ
Z
?
?
?
?
??
?
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222
22
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b
Z
Zb
Z
gr
v
r
mv
mg
cc
又：
为了保持泄槽中线的原底部高程不变，以利于
施工，常将内侧渠底较中线下降 0.5△ Z,而外
侧抬高 0.5△ Z。
说明：
1、上述泄槽收缩区，扩散区，弯曲区的设计
方法都是粗略的；对于重要的工程应通过
水工模型试验来确定。
2、泄槽在平面上尽可能采用直线、等宽、对
称布置。
ccc gr
bv
c
gr
bv
Z
b
E
gr
v 222
2
2
t a n1
t a n1
?????
?
?
? ?
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（三）掺气减蚀
空蚀破坏是泥沙建筑物设计中一个重要问题
1、表面不平整度
表面不平整度是引起空蚀的基本原因，另
一原因是高速水流在不平整区脱壁形成低压区
表面不平整度产生原因：施工放样不准，混凝
土浇筑放样不准，混凝土浇筑问题，泥沙对表
面磨损，应更深入研究空蚀问题。
空化：产生空穴的现在叫空化。
产生空化的原因：
①水流内部含有许许多多的尚未的微小气
泡 -气核（内因）
②负压存在（低于大气压）（外因）
高速水流 — 水流脱壁，形成低压，带走气核
— 在高压区破灭。
空蚀,是空穴破灭,对固体表面的破坏作用。
必须指出,有空穴不一定有空蚀，只有空穴发展
到一定程度,并由于边疆长时期的作用，使固
体表面失去其应有的强度而遭破坏。
试验表明,标准大气压下,V＞ 15m/s就可能发生
空蚀，空蚀强度与水流流速的 5-7次方成正比，
不平整度愈大，引起初生空穴的流速愈小，这
说明流速愈高，对不平整度的要求愈严格。
防止空蚀对平整度的要求：
施工方面：①控制施工质量
②对表面不平整进行磨削处理
设计方面：我国, 溢洪道设计规范, 规定：
不平整允许高度△，按流速来定：
如,V＝ 20-30m/s —— △ max=10mm
这个允许高度不能是高差突变，而是高低点之间
磨削减 一定的坡度，这个坡度按水流空化数
σ 来进行磨削，其要求见有关表。
空化数：
单位体积的动能
压强差
?
?
?
?
?
?
?
?
?
gV
PP
V
PP
VV
2/
/)(
2
1 2
0
2
0
式中,P0 — 水流未受扰动处的绝对压强
PV — 汽化压强
ρ — 水的密度
V— 水流未受到扰动处的流速。
当 σ 降到某一数值时开始发生空化，这个空
化数叫做初生空化数或叫做临界空化数用 σi 表。
初生空化数的大小随边界条件面异，对于某
种边界轮廓，其初生空化数是一个固定值，通常
或用减压模型试验来确定。初生空化数 σi 越大
（形状不好，对水流条件而言），越易发生空化。
σi 越小（体型好）越难发生。
实际水流的空化数 σ ＞ σi 不会发生空化。
σ ＜ σi 要发生空化。
说明,初生空化数越低越好，这样实际水流
的空化数越低（即流速越高，局部压
力越低 ),只有低于 σi 才会发生空化。
在高速水流作用下的过水表面，应按不平
整度精心施工，尤其是易发生空蚀的变坡处及
弧起点、紧邻反弧终点的下排水平段，发现不
平整度不符合应进行磨削。
仅靠控制不平整度来预防空蚀，在工程施
工中困，表面积大突体多，混凝土强度高，工
作量大，费用昂贵，而且工艺也存在困难。 σ
＜ 0.2时，不平整度难于达到要求，应考虑其它
措施：如掺气减蚀、抗空蚀护面等。
2．掺气减蚀
掺气装置，主要包括两部分：
①借助于低挑坎，跌坎或掺气槽，在射流下难形成
一个掺气空间。
②通气系统：为掺气空间补气。
与泄流表面的不平整度本质不同：
不平整是局部的，不
规则的
掺气槽是人为的，形
状规则
无法补气 能很好地补气
掺气减蚀的机制：
①掺气可使过水边界上的负压减小或消除，有利
于制止空蚀的发生。
②若空穴中含有一定数量的空气，破灭时破坏力
减弱。
③空气泡的存在，对空穴溃灭时的破坏力有缓冲
气垫作用。
效果：
试验表明：
好处,既不必作不平整度处理，也不需采用抗空
蚀护面，大大减少投资。
② 跌坡：高度通常 0.6－ 2.75m
③ 泄槽较长可设多道掺气装置。
第一个掺气装置，设在空蚀破坏危险区的开端。
目前对掺气装置保护的长度还没有明确的标准。
设计：
①挑坎：高度通常 0.1-0.8m，挑角 5-7°,斜面
坡度 1/10）（不宜过陡）
（四）泄槽边墙高度的确定
计算水深＋掺气后增加的水深＋安全超高
（一般取 0.1-1.5m）
（五）泄槽的衬砌
泄槽的构造特点主要取决于地基性质和水流
条件。
1、目的,为了保护地基不受冲刷、岩石不受风
化以及防止高速水流钻入岩石缝隙掀
起，泄槽通常均做衬砌。
2、对衬砌的要求：
1）衬砌材料应能抵抗冲刷，因泄槽流速高；
2）衬砌表面应光滑平整，以免引起负压和空
蚀；
3）衬砌接缝处就作好止水，防止高速水流钻
入泄槽底板，将底板掀起；
4）衬砌底板下应作好排水，以减小地下水形
成的扬压力；
5）在各种力作用下能保持稳定，平时溢洪道不过
水，故衬砌还要承受温度变化和风化剥蚀的作
用；
6）寒冷地区,衬砌材料要有一定的抗冻要求。
3、作用在泄槽底板上的力：
底板自重、水流的拖拽力、扬压力、水压力
4、构造：
影响泄槽衬砌的因素很多，而且不易精确计
算，因此衬砌设计应根据地基、气蚀、施工
条件采取相应的构造措施。
1）岩基上的衬砌
采用：
①石灰浆砌石水泥浆勾缝，适用 V＜ 10m/s，
小型水库溢洪道；
② 石灰浆砌条石或块石衬缝,适用 V＜ 15m/s，中小
型水库溢洪道；
为了达到既提高衬砌的耐冲能力又节省造价
的目的，可采用底层砌块石，面层条石或浇混
凝土护面。
③混凝土衬砌
适用,大中型工程。
厚度 20-10cm，衬砌因纵横缝分开，由于基岩
的约束力较大，因而分缝不宜太大，一般为 10-
15m，为了防止裂缝扩展，靠近衬砌的表面沿纵
横向均需配置温度钢筋，钢筋不穿过温度收缩
缝，含钢率约 0.1%。
接缝型式：
① 横缝（要求高）
A、搭接式
B、链槽式
施工时注意,接缝处衬砌表面的平整，防止下游
块面板高于上游块面板，接缝中还必须做好止水
②纵缝（要求低）
平接式，也要做好缝中止水衬砌的纵横缝下均
均需作好排水，排水设施相互连通。
泄槽两侧边槽：
A、岩石良好：采用调色板构造相同的形式，横缝
与底板一致，厚度 ≥ 30cm，且用钢筋锚
B、岩石较弱：边墙做成重力式挡土墙边墙北面应
做好排水，并与底板排水相连边墙顶部应设马
道，便于交通在岩基上层注意将表面风化破碎
的岩石挖掉。衬砌压力或向上脉动压力可能较
大的情况，有时采用钢筋锚固于新鲜岩石上。
2）土基上的泄槽衬砌
通常采用混凝土衬砌，由于土基可能发生较
大的沉降，而且不能采用锚筋，所以衬砌的厚度
一般要比岩基上的要大，以满足稳定和强度要求。
衬砌的横缝必须采用搭接的形式，并要求保
证接缝处的平整，有时还在下块上游做成齿墙，
嵌入地基，以防滑动，由于土基衬混凝土板的约
束力比岩基小，因此可采用较大的分块尺寸，以
增大衬砌的整体性和稳定性。
衬砌需双向配筋（温度筋），各向含钢率约
0.1%；在土基上或很差的岩基上，必须在衬砌底
板之下设置层面排水,以免底板承受渗透压力 。
四、出口消能段及尾水渠
溢洪道出口的消能方式与溢流重力坝基本相
同，见, 重力坝, 一章,随着高坝建设的增多，
挑流消能工新形式不断出现，如：扭曲挑坎
斜挑坎、窄缝式挑坎等。
挑流消能,适用于较好的岩基，泄槽挑流冲
刷坑不影响建筑物的安全。
底流消能,适用于地质较差情况。
挑坎所受的荷载,水流离心力、水重、扬压力、
脉动压力、混凝土自重等。
为了保证坎的稳定，常在挑坎的末端做一道
深齿墙，齿墙深度应气氛冲坑的形状、尺寸而定，
其底部高程一般应低于冲刷坑可能影响的高程。
还要考虑到泄量很小时，水流挑射不远或者
挑不出去，而齿墙下跌的情况，为此无论土基还
是凹面岩基，一般都要设置混凝土护坦以保护齿
墙墙脚。
挑坎的两侧也应设置齿墙插入两岸岩石，以
保安全。
为了防止挑流水舌的下面形成真空，在边墙
上设置通气孔。
为排除反弧段上积水，设排水孔。
在有的情况下，若流经泄槽的急流经过消能
之后，不能直接进入原河道时，需布置一段尾水
渠。
第三节 其它形式的溢流道
一、侧槽溢洪道
（一）侧槽溢洪道的特点：
形式布置特点,侧槽溢洪道由溢流坝、侧槽、
泄水道、出口消能等组成与正槽式不同的
只是侧槽。
水力特点,侧向进水、纵向泄流（水流转 90° 弯）
在坝长范围内，侧槽流量沿程递增（沿程流量
变流量）
水流自溢流坝进入侧槽后，先自下部冲
向对面的槽壁，再向上翻腾，产生旋浪，同时
在重力作用下逐步转向，通过泄水槽，向下游
宣泄，侧槽水流形成一种不完全规则的顺横轴
螺旋流流态。
地质布置特点,适用于水头较高，岸坡较陡，岩
石坚固而泄量较小的情况，一般不宜修建在土
基上。
（二）侧槽设计
设计的主要任务,保证泄洪安全，流态良好，施
工方便。
针对其水力特点，设计时应注意：
①泄流量沿侧槽均匀增加；
②由于溢流能量大部分消耗于水体间的旋流撞击，
有助于顺轴方向的流动。因此侧槽中水流速度
必须依靠水面有足够的坡度来维持，故槽底应
有一定的坡度；
③ 为了使流稳定均匀，水流应处于缓流状态；
④侧槽中的水面高程要保证溢流坝为自由出流，
因为淹没出游不但使流量降低，影响溢流坝
的泄流能力，而且据试验可知，若淹没到程
度后，侧槽出口的流量分布极不均匀，易在
泄水道中产生折冲水流。
在进行水力计算之前,先选定侧槽的有关参数。
1、断面形式
一般在工程实践中，侧槽多做成窄而深的梯
形断面，其原因：
①窄深断面比宽浅断面节省开挖量；
②窄深断面容易使侧向进流与槽内水流混合，
水面平稳。
2、底宽
适应流量沿程不断增加的特点，底宽应沿程
逐渐加宽。
41～1
0 通常采用?
tb
b
式中：－侧槽起始断面底宽，其最小数值应满足
开挖设备和开挖工作的方便
－末端断面底宽，一般选用与泄槽相同的数
值
3、底板
侧槽不宜设计为急流，因而侧槽的纵坡应较
平缓，一般采用 0.01-0.05。
ob
tb
4、槽末断面水深
为了减少侧槽的开挖量，应使侧槽末断面水
深 he尽是接近经济水深，根据理论分析，建
议采用 he=（ 1.2－ 1.5） hk。
hk为该断面的临界水深，若 b0/bt的比值小
时，用大值，反之用小值。
5、起始断面淹没度
由于侧槽内水面为一降落曲线，淹没的
影响首先发生在侧槽的起始断面。根据国内外
一些试验资料分析表明，当起始断面附近溢流
坝达到程度的淹没，沿不致对整个溢流坝的泄
流量有较大的影响时，可以认为对整个溢流坝
来说是无淹没的。
侧槽起始断面的槽底高程可适当提高，
而允许该处有的淹没度。根据试验次数分析认
为，一般侧槽起始断面坝顶的临界淹没度可取
0.5左右。
6、控制断面
在侧槽下游或在调整段后设控制断面，以稳
定水流，避免侧槽内的波动，水流直接进入
泄槽,保证泄槽和消能设备有较好的水力条件
构成,①用缩窄槽宽的收缩段
②用槽底的宽坝来构成
作用,适当壅高的侧槽末端水位，避免槽内的波动
水流直接进入泄槽，并使水流在控制断面形成临
界流。
(三）侧槽的水力计算
目的,有赖于溢流坝、侧槽和泄水道三者之间的
水面衔接关系，空出侧槽的水面曲线和相应的
槽底高程，保证安全泄洪。
水面曲线的计算程序：
1、列出计算资料,设计流量 Q,侧坝长 L,坝顶高程,
允许淹没水深 hs,侧槽的边坡系数 m。
2、根据地形、地质条件选定底宽变率 b0/bl。
3、选定槽底坡度 i。
4、选定经济槽末水深。
5、利用侧槽末端断面至控制断面之间的能量
方程,算出控制断面处槽底的的抬高值 d。
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g
vvhhd lk
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式中,hl,vl— 侧槽末端断面的水深和流速
hk,vk— 控制断面的临界水深和流速
ξ — 局部 损失 系数，可采用 0.2
6、以侧槽末端断面为计算起点，按（ 7－ 7）差分
式，列表逐步向上游推算水面高差及相应水深
7、根据允许的淹没水深 hs，空出侧槽起始断面的
水面高程，据此，按第 6项的计算成果，逐段
向下推算水面高程和槽底高程。
二、井式溢洪道
一般井式，漩涡式竖井。
第四节 非常泄洪设施
实践证明：可能出现的最大洪水比设计中采用的
万年一遇的洪水还要大，其原因：
1、设计采用的万年一遇洪水是调查资料经过
处理后得到的，历史上是否出现过比这更
大的洪水，很难说
2、人类对生态环境的破坏，尤其是乱砍滥伐
森林，使洪水径流、汇流的时间更短，洪
水更集中，峰值更大。
为此，从工程安全和经济利益全面考虑，
大中型水库除有正常（主要）溢洪道之外，加
设非常（辅助）溢洪道是非常必要的。
由于这种特大洪水毕竟是极少出现的，泄
流时间也比较短，所以，非常溢洪道的构造应
尽可能的简单，以节省投资。
一般情况,泄槽不必衬砌,下游不作消能设施,
并允许溢洪道及其附属建筑物局部破坏，只
要求保证大坝安全，水库不出现重大事故。
目前常用的非常溢洪设施：
①加高主副坝，提高水库蓄水能力；
②加大原溢洪道的泄量；
③增设非常（泄洪）溢洪道；
④破副坝，保主坝。
