第三章 土体中的应力计算第一节 概述一、应力 — 应变关系假设目前在计算地基中的应力时，
常假设土体为连续体、线弹性及均质各向同性体。
实际上土是各向异性的、弹塑性体二、地基中的几种应力状态
1、三维（空间）应力状态
p? e?
线弹性体图 3-1 土的应力 — 应变关系
1、三维（空间）应力状态
2、二维（空间）应力状态
3、侧限应力状态二、土力学中应力符号规定压为正，拉为负，剪应力以逆时针为正。
zz
yy
xy
ij
00
00
00
zzzx
yy
xzxy
ij
0
00
0
zzzyzx
yzyyyz
xzxyxy
ij
z?z
x
y
图 3-5 侧限应力状态地面第二节 土体的自重应力计算一、地基自重应力
1．假设岩体为均匀连续介质，并为半无限空间体，在距地表深度 z处，土体的自重应力为
sz =?z
sx =?sy = K0?sz
式中,z—— 岩体单元的深度（ m）
—— 上覆土体的容重（ kN/m3）
K0—— 侧压力系数若为成层土，则有地下水位以下应采用浮容重
ni iisz HHH 12211
sx
地面
H1
H2?
sz
sy
地下水位若岩体视为各向同性的弹性体,?x =?y = 0,?sx =?sy 由广义虎克定律
x=1/E[?x -?（?y +?z ） ]=0
y=1/E[?y -?（?x +?z ） ]=0 由此得：
x =?y =? /（ 1-? ）?z =? /（ 1-?）?H （ 3-5）
所以，侧压力系数 K0=? /（ 1-? ）
K0和?与土的种类、密度有关，可由试验确定，或查表 4-2
二、土坝的 自重应力第三节 基底压力
（ 1）基底接触压力的产生建筑物荷重?基础? 地基上?在地基与基础的 接触面上产生的压力（地基作用于基础底面的反力）
（ 2）接触压力的大小影响因素地基土和基础的刚度大小荷载大小基础埋深地基土的性质一,基底压力的分布规律
（一）基础的刚度的影响
1,弹性地基上的完全柔性基础 (EI=0)
土坝 (堤 )、路基,油罐等薄板基础、机场跑道。
可认为土坝底部的接触压力 分布与土坝的 外形轮廓相同,其大小等于各点以上的土柱重量。 (图 3-35)
柔性基础,基底压力的分布形式与作用在它上面的荷载分布形式 相一致。
基底压力的分布规律
2,弹性地基上的绝对刚性基础 (EI=?)
弹性解,基础两端应力为无穷大实际情况,马鞍形
(图 3-36)
刚性基础,基底压力的分布形式与作用在它上面的荷载分布形式不相一致。
3,弹塑性地基上的有限刚性的基础 (0<EI<?)
实际情况,马鞍形
(二 )、荷载及土性的影响目前，在地基计算中，允许采用简化方法，即假定基底压力按直线分布的材料力学方法。
二,基底压力的简化计算
（一）、中心荷载作用矩形式中 P— 作用于基础底面的竖直荷载
G — 基础及其上回填土的重量
G=?GdBL,?G为砼基础及其上回填土的平均容重?G=20kN/m3
B,L — 矩形基底的宽度和长度；
条基：在长度方向取 1米
P — 为沿长度方向 1米内的相应荷载值 kN/m
LB PLB GFp
BPB GFp
（二）、偏心 荷载作用
1、单向 偏心基底压力计算公式
（ c） e>B/6,应力重新分布
1/2× L × pmax × 3K=P
pmax=2P/( 3KL)
式中,K=B/2-e
)61(m i nm a x,BeLB GFp x
2,双向 偏心若基底最小压力 pmin?0,基底最大、
最小压力计算公式式中
Mx,My — 竖直 偏心 荷载 P对基 底 x,y
轴的力矩 (kN?m);
Mx =P?ex ; My = P?ey
Wx,Wy— 基底分别对 x,y轴的 抵抗矩
Wx = BL2/6,(m3)
Wy = LB2/6
y
y
x
x WMWMLB GFpmi nma x,
整理后得条基：在长度方向取 1米即可。
三、水平荷载作用矩形,ph=Ph/BL
条基,ph=Ph/BL
)661(m i nm a x,BeLeLB GFp yx
四、基底附加应力 (p0)
基底处的地基由于建筑物建造后而增加的应力。只有基底附加应力才能引起地基的附加应力和变形。
p0
d
0d
0d p
F
G
基坑（槽）
基底附加应力 p0:
显然，若埋深 d=0，则基底附加应力等于基底应力，
即
p0=p
dLB GFpp sz 00
1
2
式中 p— 基底应力,kPa;
sz — 土中自重应力，基底处?sz =?0d,kPa;
0 — 基础底面标高以上天然土的 加权平均容重，
0 =（?1 h1+?2 h2 +…… ） /(h1+ h2 +…… ),其中地下水位以下的容重取浮容重,kN/m3 ;
d — 基础埋深，必须从天然地面算起，对于新填土场地则应从老天然地面起算,d= h1+ h2 +……,m
说明,当基坑的平面尺寸和深度较大时，坑底回弹是明显的，在沉降计算中，为适当考虑这种坑底的回弹和再压缩而增加的沉降，，改取
p0=p-sz
其中?为 0~1的系数（,地基及基础,华南理工大学等编，中国建筑工业出版社,45~）
第四节 地基中的附加应力计算地基附加应力,
指建筑物荷重在土体中引起的附加于原有应力之上的应力。
计算方法假设：
1、将地基看成是均质的线性变形半空间，直接采用弹性力学解答
2、将基底压力看成是柔性荷载，而不考虑基础刚度的影响一、集中荷载作用下的附加应力计算
（一）、竖直集中力作用 —— 布辛内斯克解布辛内斯克根据弹性理论计算出地基下某一点 M的 6个应力分量和三个位移分量。由于对地基沉降意义最大的是竖向法向应力?z,只研究?z
（ 3-8）
K称为集中应力系数讨论?z的分布特征：
1,沿 P作用线方向,?z 随深度而减小；
2,r>0 的竖向线上，
z?,?z,0?增大? 减小
3,z=cost
在 P处最大，随 r?,?z?
结论,集中力 P在地基中引起的 附加应力 的分布是向下、向四周无限扩散开的。
25
3
2
3
z
Pk
R
zP
z
（二）、水平集中力作用 — 西罗克课题西罗克弹性理论解二、矩形面积上各种分布荷载作用下的附加应力计算
（一）、矩形面积竖直均布荷载
1,角点下应力集中荷载 dP=dxdyp0,M点处 d?z为
5
2
2
3
R
xzP h
z
2/5222
3
5
3
)(2
3
2
3
zyx
zp d x d y
R
zdPd
z
Pk
zBLz
LB
zBLzBzL
zBLL B zp
d x d y
zyx
p
d
s
L B
zz
]a r c t a n
))((
)2(
[
2
)(
1
2
3
2222222222
222
0 0 2/5222
式中 Ks—— _为 矩形竖向均布荷载角点下的应力分布系数
Ks=f(L,B,z),(注意,B为荷载面的 短边 宽度 ),可从表 3-2中查得。
2、任一点的应力 — 角点法
(a） M/在荷载面的边缘
z =?z1+?z2
(b) M/在荷载面内部
z =?z1+?z2+?z3+?z4
M/ 1
2
1 2
3 4
4 3
1 2
M/
M/
(a) (b)
(c)
（ c） M/在荷载面外部
z =?z3+?z4-?z1-?z2
（二）、矩形面积竖直三角形荷载
dP在 O点下任意 M处引起的竖直 附加应力 d?z
z = Ktpt
注：求 O/点下的应力时，可用竖向均布荷载与竖直三角形荷载叠加。
d x d yB xPdPPBxd x d ydP tt
2/5222
3
)(2
3
zyx
d x d yxz
B
pd t
z
（三）、矩形面积水平均布荷载由西罗克课题，得矩形角点下任意深度 z处的附加应力?z,
式中 Kh为系数,可查表 3-4
三、条形面积上各种分布荷载作用下的附加应力计算平面问题假设：
1、宽度 B内荷载沿长度 L不变
2,L?5B
3、纵轴方向无位移
4、变形发生在横截面平面内
hhz pK
（一） 竖直线布荷载将 看成是集中力，则在地基内 M点引起的应力按（ 3-8）得：
（ 3-19）
同理，
式中,—— 单位长度上的线荷载 (kN/m)
dyp
dyRzPd z 5323
222
3
2/5222
3
)(
2
)(2
3
zx
zp
zyx
dyzp
z
222
2
222
2
)(
2
)(
2
zx
xzp
zx
zxp
zxxz
x
p
(二 ),条形面积竖直均布荷载取微段，,视为线布荷载,在地基内 M点引起的应力按（ 3-19）为
（ 3-23）
将（ 3-23）沿宽度 B积分，可得整个条形荷载 M点引起的附加应力同理
pd?pdpd?
pdzx zd z 2223 ))[( 2
pK szz
pK
pK
s
xzxz
s
xx
三,条形面积上其它分布荷载详见表 3-6
四、圆形面积竖直均布荷载作用时中心点下的附加应力计算
dp在 M点引起的附加应力 d?z 由（ 3-6a）为：
在整个圆面积上积分：
五、感应图法求不规则面积上竖直均布荷载作用下的附加应力
2/522
3
)(2
3
z
ddpzd
z
20 0 0r zz pKd
六、影响土中应力分布的因素
（一）、非线性材料的影响
（二）、双层地基的影响
1、可压缩土层覆盖于刚性岩层上沿荷载中心线下，地基附加应力发生“应力集中”，与 H/B成反比。
2、硬土层覆盖于软土层上荷载中轴线附近，附加应力减小，
“应力扩散”。
应力扩散随上层 厚度 的增加而更加显著，它还与双层地基的变形模量 E、泊松比?有关，即随下列参数 f的增加而显著：
式中 E1,?1—— 上层的 变形模量和泊松比；
E2,?2—— 软弱下卧层的 变形模量和泊松比。
由于土的泊松比变化不大（一般? =0.3~0.4）,故参数 f的大小主要取决于变形模量的比值 E1/ E2,
工程应用,道路路面设计,
用坚硬的路面来降低应力集中,减小路面因不均匀变形而破坏
2
1
3
2
2
1
1
1
E
Ef
第六节 应力路径一、应力路径的概念应力历史,土在形成的地质年代中所经受的应力变化情况；
剪应力水平（ 应力水平 ）：在应力的变化过程中达到的最大剪应力与抗剪强度的比值。（?max/? f）
应力路径,与主应力面成 450角斜面在摩尔圆上表示为一点，该点的移动轨迹称为应力路径。为简便，在绘制应力路径时，常把
~?坐标改换成 p~ q坐标。
土中应力采用总应力表示时：
p=1/2*(?1+?3),q= 1/2*(?1-?3)
土中应力采用有效应力表示时 (u为孔隙水压力 )：
p/=p-u q/=q
二、几种典型的加载应力路径
（一）、没有孔隙水压力的情况初始,?1 =0,?3=C 排水固结?u=0,?/=p=C
1、增加周围压力?3 (图 3-60a路径 1)
初始点：
增加 后,所以有
2,增加偏应力（?1-?3 ） (路径 2)
此时，
3
0)(
2
1)(
2
1
)(
2
1)(
2
1
3331
33331
q
p
321
0?
q
Cp
C
o
p
q
2
3
1
图 3-60a 总应力路径
03
1331
1131
2
1)0(
2
1)(
2
1
2
1)0(
2
1)(
2
1
q
p
131 )(
3,增加?1相应减少?3 (图 3-60路径 3)
当试件上?1的增加等于?3的减少，即 时，
（二）、有超静孔隙水压力的情况饱和土体在不排水条件下，孔隙水压力的变化,可用孔压系数 B和 A表示。 A与土的性质,应力历史、应力水平 等有关。
A对有效应力 路径的影响 ( )：
1,A=0，
增加?1时不产生孔隙水压力，所以有效应力 路径与总 应力路径相同，与（一）中情况（ 2）一样； (图 3-60b 路径 1)
13
11131
1131
)]([
2
1)(
2
1
0)]([
2
1)(
2
1
q
p
00/ 1 uuA?
03
2,A=0.5 (图 3-60b 路径 2)
此时
3,A=1.0 (图 3-60b 路径 3)
则显然,A? 孔隙水压力 u? 有效应力 路径向左上方发展 ;
A? 孔隙水压力 u? 有效应力 路径向右上方发展 ;
C
o
P/
q/
1
2
3
(图 3-60b)
11 5.05.0/ uuA
1
/
11
/
2
1
05.0
2
1
qq
upp
11 1/ uuA
1
/
111
/
2
1
2
1
2
1
qq
upp
推广,A不断变化,则有效应力 路径成为一根连续发展的曲线应力 路径的实际应用,
由于土的 变形和强度 不仅与受力的大小有关，更重要的还与 土的 应力 历史 有关，土的 应力 路径可以模拟土体实际的 应力 历史，
全面地研究 应力 变化过程对土的力学性质的影响。
因此，土的 应力 路径对进一步探讨土的 应力 — 应变关系 和 强度都具有十分重要的意义！（详见第五章）
),(
),(
1
/
1
/
Agq
Afp
常假设土体为连续体、线弹性及均质各向同性体。
实际上土是各向异性的、弹塑性体二、地基中的几种应力状态
1、三维（空间）应力状态
p? e?
线弹性体图 3-1 土的应力 — 应变关系
1、三维（空间）应力状态
2、二维（空间）应力状态
3、侧限应力状态二、土力学中应力符号规定压为正，拉为负，剪应力以逆时针为正。
zz
yy
xy
ij
00
00
00
zzzx
yy
xzxy
ij
0
00
0
zzzyzx
yzyyyz
xzxyxy
ij
z?z
x
y
图 3-5 侧限应力状态地面第二节 土体的自重应力计算一、地基自重应力
1．假设岩体为均匀连续介质，并为半无限空间体，在距地表深度 z处，土体的自重应力为
sz =?z
sx =?sy = K0?sz
式中,z—— 岩体单元的深度（ m）
—— 上覆土体的容重（ kN/m3）
K0—— 侧压力系数若为成层土，则有地下水位以下应采用浮容重
ni iisz HHH 12211
sx
地面
H1
H2?
sz
sy
地下水位若岩体视为各向同性的弹性体,?x =?y = 0,?sx =?sy 由广义虎克定律
x=1/E[?x -?（?y +?z ） ]=0
y=1/E[?y -?（?x +?z ） ]=0 由此得：
x =?y =? /（ 1-? ）?z =? /（ 1-?）?H （ 3-5）
所以，侧压力系数 K0=? /（ 1-? ）
K0和?与土的种类、密度有关，可由试验确定，或查表 4-2
二、土坝的 自重应力第三节 基底压力
（ 1）基底接触压力的产生建筑物荷重?基础? 地基上?在地基与基础的 接触面上产生的压力（地基作用于基础底面的反力）
（ 2）接触压力的大小影响因素地基土和基础的刚度大小荷载大小基础埋深地基土的性质一,基底压力的分布规律
（一）基础的刚度的影响
1,弹性地基上的完全柔性基础 (EI=0)
土坝 (堤 )、路基,油罐等薄板基础、机场跑道。
可认为土坝底部的接触压力 分布与土坝的 外形轮廓相同,其大小等于各点以上的土柱重量。 (图 3-35)
柔性基础,基底压力的分布形式与作用在它上面的荷载分布形式 相一致。
基底压力的分布规律
2,弹性地基上的绝对刚性基础 (EI=?)
弹性解,基础两端应力为无穷大实际情况,马鞍形
(图 3-36)
刚性基础,基底压力的分布形式与作用在它上面的荷载分布形式不相一致。
3,弹塑性地基上的有限刚性的基础 (0<EI<?)
实际情况,马鞍形
(二 )、荷载及土性的影响目前，在地基计算中，允许采用简化方法，即假定基底压力按直线分布的材料力学方法。
二,基底压力的简化计算
（一）、中心荷载作用矩形式中 P— 作用于基础底面的竖直荷载
G — 基础及其上回填土的重量
G=?GdBL,?G为砼基础及其上回填土的平均容重?G=20kN/m3
B,L — 矩形基底的宽度和长度；
条基：在长度方向取 1米
P — 为沿长度方向 1米内的相应荷载值 kN/m
LB PLB GFp
BPB GFp
（二）、偏心 荷载作用
1、单向 偏心基底压力计算公式
（ c） e>B/6,应力重新分布
1/2× L × pmax × 3K=P
pmax=2P/( 3KL)
式中,K=B/2-e
)61(m i nm a x,BeLB GFp x
2,双向 偏心若基底最小压力 pmin?0,基底最大、
最小压力计算公式式中
Mx,My — 竖直 偏心 荷载 P对基 底 x,y
轴的力矩 (kN?m);
Mx =P?ex ; My = P?ey
Wx,Wy— 基底分别对 x,y轴的 抵抗矩
Wx = BL2/6,(m3)
Wy = LB2/6
y
y
x
x WMWMLB GFpmi nma x,
整理后得条基：在长度方向取 1米即可。
三、水平荷载作用矩形,ph=Ph/BL
条基,ph=Ph/BL
)661(m i nm a x,BeLeLB GFp yx
四、基底附加应力 (p0)
基底处的地基由于建筑物建造后而增加的应力。只有基底附加应力才能引起地基的附加应力和变形。
p0
d
0d
0d p
F
G
基坑（槽）
基底附加应力 p0:
显然，若埋深 d=0，则基底附加应力等于基底应力，
即
p0=p
dLB GFpp sz 00
1
2
式中 p— 基底应力,kPa;
sz — 土中自重应力，基底处?sz =?0d,kPa;
0 — 基础底面标高以上天然土的 加权平均容重，
0 =（?1 h1+?2 h2 +…… ） /(h1+ h2 +…… ),其中地下水位以下的容重取浮容重,kN/m3 ;
d — 基础埋深，必须从天然地面算起，对于新填土场地则应从老天然地面起算,d= h1+ h2 +……,m
说明,当基坑的平面尺寸和深度较大时，坑底回弹是明显的，在沉降计算中，为适当考虑这种坑底的回弹和再压缩而增加的沉降，，改取
p0=p-sz
其中?为 0~1的系数（,地基及基础,华南理工大学等编，中国建筑工业出版社,45~）
第四节 地基中的附加应力计算地基附加应力,
指建筑物荷重在土体中引起的附加于原有应力之上的应力。
计算方法假设：
1、将地基看成是均质的线性变形半空间，直接采用弹性力学解答
2、将基底压力看成是柔性荷载，而不考虑基础刚度的影响一、集中荷载作用下的附加应力计算
（一）、竖直集中力作用 —— 布辛内斯克解布辛内斯克根据弹性理论计算出地基下某一点 M的 6个应力分量和三个位移分量。由于对地基沉降意义最大的是竖向法向应力?z,只研究?z
（ 3-8）
K称为集中应力系数讨论?z的分布特征：
1,沿 P作用线方向,?z 随深度而减小；
2,r>0 的竖向线上，
z?,?z,0?增大? 减小
3,z=cost
在 P处最大，随 r?,?z?
结论,集中力 P在地基中引起的 附加应力 的分布是向下、向四周无限扩散开的。
25
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z
Pk
R
zP
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（二）、水平集中力作用 — 西罗克课题西罗克弹性理论解二、矩形面积上各种分布荷载作用下的附加应力计算
（一）、矩形面积竖直均布荷载
1,角点下应力集中荷载 dP=dxdyp0,M点处 d?z为
5
2
2
3
R
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3
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R
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式中 Ks—— _为 矩形竖向均布荷载角点下的应力分布系数
Ks=f(L,B,z),(注意,B为荷载面的 短边 宽度 ),可从表 3-2中查得。
2、任一点的应力 — 角点法
(a） M/在荷载面的边缘
z =?z1+?z2
(b) M/在荷载面内部
z =?z1+?z2+?z3+?z4
M/ 1
2
1 2
3 4
4 3
1 2
M/
M/
(a) (b)
(c)
（ c） M/在荷载面外部
z =?z3+?z4-?z1-?z2
（二）、矩形面积竖直三角形荷载
dP在 O点下任意 M处引起的竖直 附加应力 d?z
z = Ktpt
注：求 O/点下的应力时，可用竖向均布荷载与竖直三角形荷载叠加。
d x d yB xPdPPBxd x d ydP tt
2/5222
3
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zyx
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B
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（三）、矩形面积水平均布荷载由西罗克课题，得矩形角点下任意深度 z处的附加应力?z,
式中 Kh为系数,可查表 3-4
三、条形面积上各种分布荷载作用下的附加应力计算平面问题假设：
1、宽度 B内荷载沿长度 L不变
2,L?5B
3、纵轴方向无位移
4、变形发生在横截面平面内
hhz pK
（一） 竖直线布荷载将 看成是集中力，则在地基内 M点引起的应力按（ 3-8）得：
（ 3-19）
同理，
式中,—— 单位长度上的线荷载 (kN/m)
dyp
dyRzPd z 5323
222
3
2/5222
3
)(
2
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p
(二 ),条形面积竖直均布荷载取微段，,视为线布荷载,在地基内 M点引起的应力按（ 3-19）为
（ 3-23）
将（ 3-23）沿宽度 B积分，可得整个条形荷载 M点引起的附加应力同理
pd?pdpd?
pdzx zd z 2223 ))[( 2
pK szz
pK
pK
s
xzxz
s
xx
三,条形面积上其它分布荷载详见表 3-6
四、圆形面积竖直均布荷载作用时中心点下的附加应力计算
dp在 M点引起的附加应力 d?z 由（ 3-6a）为：
在整个圆面积上积分：
五、感应图法求不规则面积上竖直均布荷载作用下的附加应力
2/522
3
)(2
3
z
ddpzd
z
20 0 0r zz pKd
六、影响土中应力分布的因素
（一）、非线性材料的影响
（二）、双层地基的影响
1、可压缩土层覆盖于刚性岩层上沿荷载中心线下，地基附加应力发生“应力集中”，与 H/B成反比。
2、硬土层覆盖于软土层上荷载中轴线附近，附加应力减小，
“应力扩散”。
应力扩散随上层 厚度 的增加而更加显著，它还与双层地基的变形模量 E、泊松比?有关，即随下列参数 f的增加而显著：
式中 E1,?1—— 上层的 变形模量和泊松比；
E2,?2—— 软弱下卧层的 变形模量和泊松比。
由于土的泊松比变化不大（一般? =0.3~0.4）,故参数 f的大小主要取决于变形模量的比值 E1/ E2,
工程应用,道路路面设计,
用坚硬的路面来降低应力集中,减小路面因不均匀变形而破坏
2
1
3
2
2
1
1
1
E
Ef
第六节 应力路径一、应力路径的概念应力历史,土在形成的地质年代中所经受的应力变化情况；
剪应力水平（ 应力水平 ）：在应力的变化过程中达到的最大剪应力与抗剪强度的比值。（?max/? f）
应力路径,与主应力面成 450角斜面在摩尔圆上表示为一点，该点的移动轨迹称为应力路径。为简便，在绘制应力路径时，常把
~?坐标改换成 p~ q坐标。
土中应力采用总应力表示时：
p=1/2*(?1+?3),q= 1/2*(?1-?3)
土中应力采用有效应力表示时 (u为孔隙水压力 )：
p/=p-u q/=q
二、几种典型的加载应力路径
（一）、没有孔隙水压力的情况初始,?1 =0,?3=C 排水固结?u=0,?/=p=C
1、增加周围压力?3 (图 3-60a路径 1)
初始点：
增加 后,所以有
2,增加偏应力（?1-?3 ） (路径 2)
此时，
3
0)(
2
1)(
2
1
)(
2
1)(
2
1
3331
33331
q
p
321
0?
q
Cp
C
o
p
q
2
3
1
图 3-60a 总应力路径
03
1331
1131
2
1)0(
2
1)(
2
1
2
1)0(
2
1)(
2
1
q
p
131 )(
3,增加?1相应减少?3 (图 3-60路径 3)
当试件上?1的增加等于?3的减少，即 时，
（二）、有超静孔隙水压力的情况饱和土体在不排水条件下，孔隙水压力的变化,可用孔压系数 B和 A表示。 A与土的性质,应力历史、应力水平 等有关。
A对有效应力 路径的影响 ( )：
1,A=0，
增加?1时不产生孔隙水压力，所以有效应力 路径与总 应力路径相同，与（一）中情况（ 2）一样； (图 3-60b 路径 1)
13
11131
1131
)]([
2
1)(
2
1
0)]([
2
1)(
2
1
q
p
00/ 1 uuA?
03
2,A=0.5 (图 3-60b 路径 2)
此时
3,A=1.0 (图 3-60b 路径 3)
则显然,A? 孔隙水压力 u? 有效应力 路径向左上方发展 ;
A? 孔隙水压力 u? 有效应力 路径向右上方发展 ;
C
o
P/
q/
1
2
3
(图 3-60b)
11 5.05.0/ uuA
1
/
11
/
2
1
05.0
2
1
upp
11 1/ uuA
1
/
111
/
2
1
2
1
2
1
upp
推广,A不断变化,则有效应力 路径成为一根连续发展的曲线应力 路径的实际应用,
由于土的 变形和强度 不仅与受力的大小有关，更重要的还与 土的 应力 历史 有关，土的 应力 路径可以模拟土体实际的 应力 历史，
全面地研究 应力 变化过程对土的力学性质的影响。
因此，土的 应力 路径对进一步探讨土的 应力 — 应变关系 和 强度都具有十分重要的意义！（详见第五章）
),(
),(
1
/
1
/
Agq
Afp
