第六章 钢筋混凝土偏心受力构件承载力计算
本章的重点是：
了解偏心受压构件的受力工作特性，熟悉两种不同
的受压破坏特性及由此划分成的两类受压构件 掌握两类
偏心受压构件的判别方法；
熟悉偏心受压构件的二阶效应及计算方法；
掌握两类偏心受压构件正截面承载力的计算方法；
了解双向受拉受压构件正截面承载力计算方法；
掌握件偏心受压构件的受力特性及正截面承载力计
算方法；
掌握偏心受压构件斜截面受剪承载力计算方法。
§ 6.1 概述
结构构件的截面上受到轴力和弯矩的共同作用或受
到偏心力的作用时该结构构件称为偏心受压构件。
分为 偏心受压构件 和 偏心受拉构件 。
偏心受压构件又分为,单向偏心受压 构件 (图 6-1a)
及 双向偏心受压构件 (图 6-1b)。
偏心受拉构件在偏心拉力的作用下 是一种介于轴心
受拉构件与受弯构件之间的受力构件。承受节间荷载的
悬臂式桁架上弦 (图 6-2a)一般建筑工程及桥梁工程中的
双肢柱的受拉肢属于偏心受拉构件 (图 6-2b)。此外，如
图 6-2c所示的矩形水池的池壁 其竖向截面同时承受轴心
拉力及平面外弯矩的作用故也属于偏心受拉构件。
图 6-1 偏心受压构件的力的作用位置
钢筋混凝土偏心受压构件多 采用矩形截面,截面尺寸
较大的预制柱 可采用工字形截面和箱形截面 (图 6-3)。偏心
受拉构件多采用矩形截面。
§ 6.2 偏心受压构件正截面承载力计算
钢筋混凝土偏心受压构件是实际工程中广泛应用的
受力构件之一 。
构件同时受到轴向压力 N及弯矩 M的作用，等效于对
截面形心的偏心距为 e0=M／ N的偏心压力的作用 (图 6-4)
。
钢筋混凝士偏心受压构件的受力性能、破坏形态介于
受弯构件与轴心受压构件之间。当 N=0,Ne0=M时为受弯
构件；当 M=0,e0=0时为轴心受压构件。
故受弯构件和轴心受压构件相当于偏心受压构件的特
殊情况。
6.2.1 偏心受压构件的破坏特征
1．破坏类型
钢筋混凝土偏心受压构件也有长柱和短柱之分。现
以工程中常用的截面两侧纵向受力钢筋为对称配置的
(As=As′)偏心受压短柱为例，说明其破坏形态和破坏特
征。随轴向力 N在截面上的偏心距 e0大小的不同和纵向钢筋
配筋率 (ρ=As／ bh0)的不同，偏心受压构件的破坏特征有两
种：
⑴ )受拉破杯 —— 大偏心受压情况
轴向力 N的 偏心距 (e0）较大 且纵向受拉钢筋的 配筋率
不高 时，受荷后部分截面受压，部分受拉。受拉区混凝土
较早地出现横向裂缝，由于配筋率不高，受拉钢 筋 (As)应力
增长较快，首先到达屈服。随着裂缝的开展。受压区高度
减小成后受压钢筋 (As′)屈服，压区混凝土压碎。其破坏形
态与配有受压钢筋的适梁筋相似 (图 6-5a)。
因为这种偏心受区构件的破坏是由于受拉钢筋首先达
到屈服，而导致的压区混凝土压坏，其承载力主要取决于
受拉钢筋，故称为受拉破坏，这种破坏有明显的预兆，横
向裂缝显着开展，变形急剧增大。具有塑性破坏的性质。
(2)受压破坏 —— 小偏心受压情况
当轴向力 N的偏心距较小，或当偏心距较大但纵向受
拉钢筋配筋率很高时，截面可能部分受压、部分受拉，
图 6-5b，也可能全截面受压 (图 6-5c)，它们的共同特点是
构件的破坏是由于 受压区混凝土到达其抗压强度,距轴
力较 远一侧的钢筋，无论受拉或受压，一般均未到屈服
，其承载力主要取决于受压区混凝土及受压钢筋，故称
为受压破坏。这种破坏缺乏明显的预兆，具有 脆性破坏
的性质。
2,两类偏心受压破坏的界限
两类破坏的本质区别就在于破坏时受拉钢筋能否达
到屈服。若受拉钢筋先屈服，然后是受压区混凝土压碎
即为受拉破坏，若受拉钢筋或远离轴力一侧钢筋无论受
拉还是受压均未屈服，受压混凝土先压碎,则为受压破
坏。
那么两类破坏的界限应该是当受拉钢筋开始屈服的同
时受压区混凝土达到极限压应变 。
用截面应变表示 (图 6-6)这种特性 可以看出其界限与
受弯构件中的适筋破坏与超筋破坏的界限完全相同。当采
用热轧钢筋配筋时,当 ξ ≤ ξ b受拉钢筋先屈服，然后混凝
土压碎，肯定为受拉破坏 —— 大偏心受压破坏 ；否则为受
压破坏 —— 小偏心受压破坏。
3．偏心受压构件的 N-M相关曲线
对于给定截面、配筋及材料强度的偏心受压构件，到
达承载能力极限状态时,截面承受的内力设计值 N,M并
不是独立的，而是相关的 。轴力与弯矩对于构件的作用效
应存在着迭加和制约的关系，也就是说，当给定轴力 N时
，有其唯一对应的弯矩 M。或者说构件可以在不同的 N和
M的 组合下达到其极限承载力,
下面以对称配筋截面 (As′=As,fy′=fy,as′=as)为例说明轴向力
N与弯矩 M的对应关系。如图 6-7所示,ab段表示大偏心受压
时的 M-N相关曲线，
为 二次抛物线、随着轴向压力 N的增大截面能承担的弯矩
也相应提高。
b点为受拉钢筋与受压混凝土同时达到其强度值的界
限状态。此时偏心受压构件承受的弯矩 M最大。
bc段表示小偏心受压时的 M-N曲线，是一条接近于直
线的二次函数曲线。由曲线趋向可以看出，在小偏心受压
情况下，随着轴向压力的增大 截面所能承担的弯矩反而降
低。
图中 a点表示受弯构件的情况,c点代表轴心受压构件
的情况，曲线上任一点 d的坐标代表截面承载力的一种 M
和 N的组合。
如任意点 e位于图中曲线的内侧 说明截面在该点坐标
给出的内力组合下未达到承线能力极限状态 是安全的； 若
e点位于图中曲线的外侧，则表明截面的承载力不足。
4,附加偏心距
如前所述，由于荷载不可避免地偏心、混凝土的非
均匀性及施工偏差等原因、都可能产生附加偏心距。按
e0=M／ N算得的偏心距，实际上有可能增大或减小。在
偏心受压构件的正截面承载力计算中，应考虑轴向压力
在偏心方向存在的附加偏心距 ea，其值取：
ea ＝ 20mm和偏心方向截面尺寸 h的 1/30(ea＝ h/30） 两
者中的较大值。
截面的初始偏心距 ei等于 e0加上附加偏心距 ea，即
ei =e 0 +ea （ 6-1）
5,结构侧移和构件挠曲引起的附加内力
钢筋混凝士偏心受压构件中的轴向力在结构发生层
间位移和挠曲变形时会引起附加内力，即二阶效应。
如在有侧移框架中，二阶效应主要是指竖向 荷载在产生
了侧移的框架中引起的附加内力 即通常称为 Ｐ -△ 效应，
在无侧移框架中，二阶效应是指 轴向力在产生了挠曲变
形的柱段中引起的附加内力,通常称为 Ｐ -δ效应。
下面介绍两种考虑二阶效应的方法。
(1)无侧移钢筋混凝土柱,η-l0法
对于无侧移钢筋混凝土柱在偏心压力作用下将产生
挠曲变形，即侧向挠度 af(图 6-8)。侧向挠度引起附加弯矩
Naf。当柱的长细比较大时，挠曲的影响不容忽视，计算
中须考虑侧向挠度引起的附加弯矩对构件承载力的影响
按长细比的不同，钢筋混凝土偏心受压柱可分为短柱、
长柱和细长柱。
①短柱
当柱的长细比较小时，侧向挠度 af与初始偏心距 ei相
比很小，可略去不计，这种柱称为短柱。, 规范, 规定当
构件长细 l0／ h≤ 5或 l0/d≤ 5或 l0/i≤ 17.5时,l0为构件计算长
度,h为截面高度,d为圆形我面直径,i为截面的回转半
径。 )，可不考虑挠度对偏心距的影响。短柱的 N与 M为线
性关系 (图 6-9中直线 OB)，随荷的增大直线与 N－ M相关曲
线交于 B点，到达承载能力极限态，属于材料破坏。
③细长柱
当柱的长细比很大时，在内力增长曲经 OE与截面承
载力 N-M相关曲线相交以前，轴力已达到其最大值 Ne，这
时混凝土及钢筋的应变均未达到其极限值，材料强度并未
耗尽，但侧向挠度已出现不收敛的增长，这种破坏为失稳
破坏。
如图 6-9所示，在初始偏心距 ei；相同的情况下，随柱
长细比的增大，其承载力依次降低,Ne＜ Nc＜ Nb。
实际结构中最常见的是长柱，其最终破坏属于材料破
坏，但在计算中应考虑由于构件的侧向挠度而引起的二阶
弯矩的影响。设考虑侧向挠度后的偏心距 (af+ei)与初始偏
心距 ei比值为 η,称为偏心距增大系数
i
f
i
fi
e
a
e
ae ???? 1? (6-2)
引用偏心距增大系数 η的作用是将短柱 (η=1)承载力计
算公式中的 ei代换为 ηei来进行长柱的承载力计算 。
根据大量的理论分析及试验研究,,规范, 给出偏心
距增大系数 η 的计算公式为
（ 6-3）
（ 6-4）
（ 6-5）
式中 l0 —— 构件的计算长度，见 § 6.5中的有关规定。对无侧
移结构的偏心受压构可取两端不动支点之间的轴线长度；
h—— 截面高度，对环形截面取外直径 d；对圆形截面
取直径 d；
h0—— 截面有效高度，对环形截面，取 h0=ｒ 2＋ ｒ s ；
对圆形截面，取 h0=ｒ＋ｒ s；
ζ1—— 小偏心受压构件截面曲率修正系数，当
ζ1大于 1.0时，取 ζ1等于 1.0；
A—— 构件的截面面积，对 T形、工字形截面，
均取 A=bh+2(bf′-b)；
ζ 2—— 偏心受压构件长细比对截面曲率的修正
系数，当 l0/h＜ 15时，取 ζ 2等于 1.0。
以上考虑偏心距增大系数 η的方法，称为 η-l0法，主
要针对两端无侧移柱柱中点侧向挠曲引起的二阶弯矩对
轴力偏心距的影响。
(2)考虑二阶效应的弹性分析方法
考虑二阶效应的弹性分析法是近年来美国、加拿大
等国规范荐的一种精度和效率较高的考虑二阶效应的方
法 。
该方法从属于承载能力极限状态，故在考虑二阶
效应的弹性分析法中，对结构构件应取用与该极限状
态相对应的刚度,即将初始弹性抗弯刚度 EcI乘以根据
不同类型构件在承载能力极限状态下的不同刚度折减
水平而确定的折减系数 。如梁取 0.4，柱取 0.6，对剪
力墙及核心筒壁取 0.6。
刚度折减系数的确定原则是，使结构在不同的荷
载组合方式下用折减刚度的弹性分析求得的各层间位
移及其沿高度的分布规律与按非线性有限元分析所得
结果相当，因而求得的各构件内力也应接近。
用考虑二阶效应的弹性分析算得的各杆件控制截
面最不利内力可直接用于截面设计，而不需要通过偏
心距增大系数 η ei来增大相应截面的初始偏心距 ei，但
仍应考虑附加偏心距 ea。
6.2.2 建筑工程中的偏心受压构件正截面承载力的计算方法
偏心受压构件常用的截面形式有矩形截面和工字形
截面两种；
其截面的配筋方式有 非对称配筋 和 对称配筋 两种；
截面受力的破坏形式有受拉破坏和受压破坏两种类型
、从承载力的计算又可分为 截面设计 和 截面复核 两种情
况。
1.矩形截面偏心受压构件计算
(1)基本计算公式
偏心受压构件采用与受弯构件相同的基本假定，根
据偏心受压构件破坏时的极限状态和基本假定，可绘出
矩形截面偏心受压构件正截面承载力计算图式如 图 (6-10)
（见下页） 。
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（ 6-6）
（ 6-7）
①大偏心受压 (ξ≤ξb)
大偏心受压时受拉钢筋应力 бs=fy，根据轴力和对受拉
钢筋合力中心取矩的平衡 (图 6-10a)有
式中,e为轴向力 N至钢筋 As合中心的距离
e=η ei+h/2-as (6-8)
为了保证受压钢筋 (As′)应力到力到达 fy′及受拉钢筋应
力到力到达 fy，上式需符合下列条件
Ne
x≥2as’ (6-9)
x≤ξbh0 (6-10)
当 x=ξbh0时，为大小偏心受压的界限情况，在式 (6-6)
中取 x=ξbh0，可写出界限情况下的轴向力 Nb的表达式
Nb=α1fcξbbh0+fy’As’-fyAs (6-11)
当截面尺寸、配筋面积及材料的强度为以知时,Nb
为定植，可按式 (6-11)确定。如作用在该截面上的轴向力
的设计值 (N≤ Nb)，则为大偏心受压的情况；若 N＞ Nb，
则为小偏心受压的情况。
② 小偏心受压 (ξ＞ ξb)
距轴力较远一侧纵筋 (As)中应力 б s＜ fy(图 6-10c)，这时
sssyc AAfbxfN ?? ??? ''1
)()2( '0''01 ssyc ahAfxhbxfNe ???? ?
（ 6-12）
（ 6-13）
式中,б s在理论上可按应变的平截面假定确定 ε s，再由
б s=ε sEs确定，但计算过于复杂。由于 б s与 ε 有关，根据
实测结果可近似按下式计算，即
1
1?? ??? ???
b
yS f （ 6-14）
按上式算得的钢筋应力符合下列条件
ysy ff ??? ?'
（ 6-15）
当 ξb≥2β1-ξb时，取 бs=-fy‘。
(2)截面配筋计算
当截面尺寸、材料强度及荷载产生的内力设计值 N和
M均为已知，要求计算需配置的纵向钢筋以 As′ 及 As时，
需首先判断是哪一类偏心受压情况，才能采用相应的公
式进行计算。
①两种偏心受压情况的判别
先近似按下面方法进行判别
当 ηei＜ 0.3h0时, 为小偏心受压情况；
当 ηei＞ 0.3h0时, 可按大偏心受压计算
判别两种偏心受压情况的实质条件是,ξ≤ξb为大偏心
受压； ξ＞ ξb为小偏心受压 。 但在开始截面配筋计算时,
As′及 As为未知, 将无从计算相对受压区高度 ξ,因此也就
不能利用 ξ来判别 。
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'
0
'
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'
2
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sy
cs
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ahf
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?
??
?
??? ????? （ 6-16）
上式中 e=ηei+h/2-as
按上式算得的 As′应不小于 0.002bh，否则应取 As′=0.002bh
关于以 0.3 h0作为大小偏心受压近似分界界限的推导，
可见参考文献［ 8］ 。
②大偏心受压构件的配筋计算
A．受压钢筋人及受拉钢筋均未知 —— 情况 1
两个基本公式 (6-10)及 (6-11)中有三个未知数,As′, As
及 x,故不能得出唯一的解。 为了使总的配筋面积 (As′ +As)
为最小，和双筋受弯构件一样，可取 x=ξ bh0，则由式 (6-11)
可得
将式（ 6－ 16）算得的 As′代入 式（ 6－ 10）可得：
按上式算得的 As应不小于 ρminbh，否则应取 As=ρminbh
B．受压钢筋 As′已知，求 As—— 情况 2
设计方法与双筋截面相似
由式（ 6— 6）有
y
sybc
s f
NAfbhfA ??? ''01 ??
s
c
ssy
s bhf
ahAfNe
??
?
?
211
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2
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0
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－－＝再求得：
??
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判断一下, 有如下三种情况：
bh
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A
h
a
y
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b
s
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''
01
s
0
'
2
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＝则有：
若
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0
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2
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si
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Ne
A
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A
h
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AAA
???
?
?
?
?
?
??
大
大
其中：
合力点取矩，则有：对取
不能屈服表明若
设计）即按情况和配置不足，应重新设计表明若
?
?
③小偏心受压构件的配筋计算
I.受弯平面内的计算：
将 б s的公式 (6-14)代人式 (6-12)及式 (6-13)，并将 x代换为
x=ξ h0，则小偏心受压的基本公式为
（ 6-22）
（ 6-23）
（ 6-24）
式 (6-22)及式 (6-23)中有三个未知
数 ξ, As及 As’故不能得出唯一的
解,一般情况下 As’无论拉压其应力
都达不到强度设计值,故配置数量
很多的钢筋是无意义的。 故可取 As
＝ 0.002bh，但考虑到在 N较大而 e0
较小的全截面受压情况下如附加偏
心
（ 6-25）
式中 e′ 为轴向力 N至 As’合力中心的距离，这时取 η =1.0对 As
最不利，故
（ 6-26）
距 ea与荷载偏心距 e0方向相反，即 ea使 e0减小。对距轴力较
远一侧受压钢筋 As将更不利 (图 6-11)。对 As’合力中心取矩
按式 (6-25)求得的 As，应不小于 0.002bh，否则应取
As=0.002bh。
为了说明式 (6-25)的控制范围，令式 (6-25)等于 0.002bh，
对常用的材料强度及 as’/h0比值进行数值分析的结果表明当
N＞ α1fcbh时，按式 (6-25)求得的 As，才有可能大于 0.002bh；
当 N＜ α1fcbh时，按式 (6-25)求得 As将小于 0.002bh，应取
As=0.002bh。
在小偏心受压情况下,As可直接由式 (6-25)或 0.002bh中的
较大值确定，当 As确定后，小偏心受压的基本公式 (6-22)及式
(6-23)中只有两个未知数 ξ及 As’，故可求得唯一的解。
将式 (6-25)或 0.002bh中的 As较大值代入 基本公式消去 As’求
解 ξ
（ 6-27）
判断一下可能出现四种情形：
A,如 ξ＜ ξb表明 σs=fy，按大偏心受压构件计算
B．如 ξb＜ ξ＜ 2β1-ξb，将 ξ代人式 (6-23)可求得 As’，
显然 As’应不小于 0.002bh；否则取 As’=0.002bh；
C．如 2β1-ξb ≤ξ≤h/h0，这时 бs=-fy’，基本公式转化为
将 As代人上式，需按下式重新求解 ξ及 As’
（ 6-28）
同样 As’应不小于 0,002bh，否则取 As’=0.002bh。
D.如 h/h0 ＜ ξ,表明 σs=－ fy’且 ξ＝ h/h0,代入式（ 6－
12）和（ 6－ 13），可求得 AS和 AS’
II.受弯平面外的验算 —— 对矩形截面小偏心受压构
件，除进行弯矩作用平面内的偏心受力计算外，还应对垂
直于弯矩作用平面按轴心受压构件进行验算。
由 l0/b查表 2－ 1得 φ，验算：
矩形截面偏心受压构件截面配筋计算流程见 图 6-12。
现将非对称配筋偏心受压构件截面设计计算步骤归结
如下：
①由结构功能要求及刚度条件初步确定截面尺寸 b、
h；由混凝土保护层厚度及预估钢筋的直径确定 as,as’计
算 h0及 0.3h0。
? ?? ?AffAAN cyss ??? ''9.0 ?
②由截面上的设计内力，计算偏心距 e。 =M／
N，确定附加偏心距 ea(20 mm或 h／ 30的较大值 )，
进而计算初始偏心距 ei=e。 +ea。
③由构件的长细比 l0/h 确定是否考虑偏心距增大系
数 η进而计算 η。 若弹性分析中已考虑二阶效应者，不计
算此项 。
④将 ηei(或 M／ N＋ ea)与 0.3h0比较来初步判别大小偏
心。
⑤当 ηei(或 M／ N＋ ea)＞ 0.3h0时，按大偏心受压考
虑。根据 As和 As’状况可分为,As和 As’均为未知，引入
x=ξbhb，由式 (6-16)，（ 6-17)确定 As和 As’。
As’已知求 As，由式 (6-6),(6-7)两方程可直接求 As；
As’已知求 As，但 x＜ as’，按式 (6-21)求 As；
⑥当 ηei(或 M／ N＋ ea)≤0.3h0时，按小偏心受压考虑。由式 (6-
25)或 0.002bh中取较大值确定 As，由基本公式 (6-14)与式 (6-12)或式
(6-13)求 ξ及 As’。求 ξ时，采用式 (6-27)或式 (6-28),As’由式 (6-22)确
定。此外，还应对垂直于弯矩作用平面按轴心受压构件进行验
算。
⑦将计算所得的 As和 As’，根据截面构造要求确定钢筋的直径
和根数，并绘出截面配筋图。
⑶截面承载力复核
当构件的截面尺寸、配筋面积 As及 As’，材料强度及计算长度
均为已知。要求根据给定轴力设计值 N或 (偏心距 e0)确定构件所能
承受的弯矩设计值 M(或轴向力 N)时属于截面承载力复核问题。一
般情况下。
单向偏心受压构件应进行两个平面内的承载力汁算，弯矩作
用平面内承载力计算及垂直于弯矩作用平面的承载力计算。
① 弯矩作用平面内的承载力计算
A.给定轴向力设计值 N，求弯矩设计值 M
已知,b,h,As,As’,fy,fy’,fc,l0,及 N
求,Mu
步骤,1.计算 Nb,由式（ 6－ 11）计算；
2.当 N≤ Nb时为大偏压 ；
3.由式（ 6－ 6）计算 x,再将 x代入式（ 6－ 7）求 e；
4.由式 (6-3)算得 η代入式 (6-8)求 e0,这时取 ea为
20mm或 h/30较大值； 有 ei＝ ea＋ e0；
5.由 η（ ea＋ e0） ＋ h/2－ as=e,求得 e0；
6,Mu=Ne0 即为所求。
7.当 N＞ Nb则为小偏心受压情况，将已知数据代
入式 (6-12)和式 (6-14)求 x，再将 x及 η代人式 (6-13)求 e0及
Mu
B,给定荷载的偏心距 e0，求轴向力设计值 N
由于截面尺寸、配筋及 e0为已知
1.ea=20mm或 h/30,ei=e0+ea，
2.当 ei≥ 0.3h0时，按大偏心受压情况进行截面复核
3.取 ζ 1=1.0按已知的 l0/h由式 (6-3)计算偏心距增大系数 η ；
4.将 e=ηei+h/2-as及已知数据代人式 (6-6)及式 (6-7)，联立求解 x
及 N，即可。
5,当 ei＜ 0.3h0时，此时可能为大偏压或小偏压。
6.由于承载力 N为未知，可按近似公式 ζ1=1.2+2.7 ei /h0求 ζ1
7.再代入式 (6-3)计算 η(试算 )。如 ηei≥0.3h0，需按大偏心受压计
算。
8.ηei＜ 0.3h0则确属小偏心受压，将已知数据代人式 (6-12)及式
(6-13)联立求解 x及 Nu
9.当求得 Nu≤α1fcbh即为所求 。 当 Nu＞ α1fcbh时，尚需按式 (6-
25)求 Nu，与求得的 Nu相比，两者之间取较小值。
(4)对称配筋矩形截面
在工程设计中,当构件承受变号弯矩作用，或为了构造
简单便于施工时,常采用对称配筋截面，即 As=As’,fy= fy’，
且 as=as’。对称配筋情况下，当 ηei＞ 0.3h0时,不能仅根据这
个条件就按大偏心受压构件计算，还需要根据 ξ与 ξb(或 N与
Nb)比较来判断属于哪一种偏心受压情况。对称配筋时
fyAs=fy’As’，故 Nb=α1fcξbbh0 。
① 当 η ei＞ 0.3h0，且 N≤ Nb时,为大偏心受压。这时，
x=N/α 1fcb，代人式 (6-7)，可有
)(
)2/(
'
0
'
01'
sy
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Ss ahf
xhbxfNeAA
?
???? ?（ 6-29）
如 x＜ 2as’，近似取 x=2as’，则上式转化为
)(
)2/(
'
0
'
'
'
sy
si
Ss ahf
aheNAA
?
???? ? （ 6-30）
②当 η ei≤ 0.3h0，或 η ei＞ 0.3h0，且 N＞ Nb时，为小偏
心受压，远离纵向力一边的钢筋不屈服 。由式 (6-
22)且 As=As’,fy= fy’可得 ybs
f
1
1?? ??? ???
或
将上式代人式 (6-23)可得
（ 6-31）
这是一个 ξ 的三次方程，用于设计是非常不便的。为了简
化计算，设式 (6-31)等号右侧第一项中
Y=ξ(1-0.5ξ)(ξb-ξ)/(ξb-β1) (6-32)
当钢材强度给定时,ξ b为已知的定值。由上式可画出
Y与 ξ 的关系曲线 如图 6-14所示。由图可见 当 ξ ＞ ξ b。时
Ｙ 与 ξ 的关系逼近于直线。对常用的钢材等级，可近似取
（ 6-33）
将上式代入式 (6-31)，经整理后可得 ξ 的计算公式为
（ 6-34）
将算得的 ξ 代人式 (6-23)，则矩形截面对称配筋小偏心
受压构件的钢筋截面面积 可按下列公式计算
（ 6-35）
对称配筋矩形截面的承载力的复核与非对称矩形截面相
同 只是引入对称配筋的条件,As=As’,fy= fy’、同样应同时考
虑弯矩作用平面的承载力及垂直于弯矩作用平面的承载力。
现将对称面筋偏心受压构件截面设计计算步骤归结如下,
①由结构功能要求及刚度条件初步确定截面尺寸
h,b；由混凝土保护层厚度及预估钢筋的直径确定 as，
as’计算 h0,0,3h0。
②由截面上的设计内力 计算偏心距 e0=M/N，确定
附加偏心距 ea(20mm或 h／ 30的较大值 )进而计算初始偏
心距 ei=e0+ea。
③由构件的长细比 l0/h0则确定是否考虑偏心距增大
系数 η，进而计算 η。 若弹性分析中已考虑二阶效应者 不
计算此项。
④计算对称配筋条件下的 Nb=α1fcξbbh0将 ηei(或 M／
N＋ ea)与 0.3h,Nb与 N比较来判别大小偏心 。
⑤当 ηei(或 M／ N＋ ea)＞ 0.3h，且 Nb＞ N时，为大偏
心受压。 x=N/α1fcb (6-29)或式 (6-30)求出 As=As’。
⑥当 ηei(或 M／ N＋ ea)≤0.3h，或 ηei(或 M／ N＋
ea)≤0.3h且 Nb＜ N时，为小偏心受压。 (6-34)求 η，再代入
式 (6-35)求出 As=As’。
⑦将计算所得的 As及 As’，根据截面构造要求确定钢
筋的直径和根数，并绘出截面配筋图。
2,T形及工字形截面偏心受压构件计算
现浇刚架及供中常出现 T形截面的偏心受压构件 当
翼缘位于截面的受压区时，翼缘计算宽度 bf’；应按表 4-7
的规定确定。在单层工业厂房时为了节省混凝土和减轻
构件自重，对截面高度 h大于 600mm的柱，可采用工字
形截面、工字形截面在的冀缘厚度一般不小于 100 mm腹
板厚度不小于 80mm。 T形截面、工字形截面偏心受压构
件的破坏特性，计算方法与矩形截面是相似的，区别只
在于增
加了受压区翼缘的参与受力、而 T形截面可作为工字形
截面的特殊情况处理。计算时同样可分为 ξ ≤ ξ b的大偏
心受压和 ξ ＞ ξ b的小偏心受压两种情况进行。
⑴非对称配筋截面
①大偏心受压情况 (ξ≤ξb)
与矩形截面受弯构件相同，按受压区高度 x的不同可
分为两类 (图 6-17)。
A,当受压区高度在翼缘内 x≤hf’时，按照宽度为 bf’的
矩形截面计算。在式 (6-6)及式 (6-7)中，将 bf代换为 bf’。
B,当受压区高度进人腹板时,x＞ hf’，应考虑腹板
的受压作用，按下列公式计算
(6-36)
(6-37)
③小偏心受压情况 (ξ＞ ξb)
在这种情况下。通常受压区高度已进人腹板 (x＞ hf’)，
按下列公式计算
(6-38)
(6-39)
式中 Ac,Sc分别为混凝土受压区面积及其对 As合力中心的面
积矩 (图 6-18)。
当 x<h-hf时
当 x>h-hf时
与矩形截面相同，钢筋应力 б s按 (6-14)计算。在全截
面受压情况，与式 (6-25)相似应考虑附加偏心距 ea与 e0反向
对 As的不利影响，这时不考虑偏心距增大系数取初始偏心
ei=e0-ea。对 As’合力中心取矩，可得
（ 6-40）
式中,A=bh+(bf’-b)hf+(bf-b)hf。
（ 2）对称配筋截面
工字形截面一般为对称配筋 (As’=As)的预制柱，可按
下列情况进行配筋计算：
①当 Nb≤ α 1fcξ bbf’hf’时，受压区高度 x小于翼缘厚
度 hf’，可按宽度 bf’的矩形截面计算，一般截面尺寸情况
下 ξ ≤ ξ b，属大偏心受压情况，这时
x=N/ α 1fcbf’ (6-41)
故
（ 6-42）
如 x＜ 2as’，则近似取 x=2as’计算。
)( '0'
1'
sy
cc
Ss ahf
SfNeAA
?
??? ? （ 6-44）
3.双向偏心受压构件计算
地震区的框架柱，是最常见的同时承受轴向力 N及两个主
轴方向弯矩 Mx,My作用的双向偏心受压构件 (图 6-1b)。双向
偏心受区构件的正截面承载力计算 同样可根据正出面承载力
计
算同样可根据正出面承载力计算的基本假定，将受压区混
凝土的应力图形简化为等效矩形应力图 并利用任意位置处
钢筋应力 бs。可根据平截面假定求出应变 ξs。再乘以弹性模
量 Es 。求得。采用上述正截面承载力的一般理论进行分析
对，需借助于计算机用迭代方法求解 比较复杂。在工程设
计中，通常采用下面绘出的近似计算方法。
对于截面具有两个相互垂直的对称轴的混凝土双向偏
心受构件 (图 6-21)采用基于弹性理论应力在加原理的近似方
法计算其正截面承载力。
设 Nu0为不考虑稳定系数 ф的，截面轴心受压承载力设
计值,Nux(Nuy)为轴向力作用于 x(y)轴、考虑相应的附加偏
心距及偏心距增大系数时 η xeix(η yeiy)后，按全部纵向钢筋
计算的构件偏心受压承载力设计值 N为在截面两个对称轴方
向同时有偏心距 η xeix(η yeiy)时，构件所能承受的轴向力设
计值。设 A。 为截面的换算面积,Wx及 Wy分别为 X轴和 Ｙ
轴方向的换算截面抵抗矩。假设材料处于弹性阶段工作、
在轴向力 Nu0,Nux,Nuy及 N作用下，截面所能承受的最大
应力均为 б 。则
Nu0/A=σ （ 6-45）
（ 6-46）
（ 6-47）
（ 6-48）
在以上各式中消去 б, A。, Wx及 Wy可得
0
1111
uuyux NNNN
???
（ 6-49）
或
0
111
1
uuyux NNN
N
??
? （ 6-50）
双向偏心受压构件的纵向受力钢筋通常沿截面四边布
置 (图 6-22)。
当计算 Nux及 Nuy时，要考虑全部纵向钢筋，由于双向偏
心构件中各钢筋的位置不同，到达承载能力极限状态时。
其中一部分纵向钢筋的应力将达不到强度设计值因此需计
算出的任意位置处钢筋应力 б si。如图 6-22所示多排钢筋截
面，对每一排钢筋逐次编号 i=1,2,3,4。根据轴向力和对
截面中心取矩的平衡条件。可写出
求得的 бsi应符合下列条件
（ 6-53）
（ 6-54）
（ 6-51）
（ 6-52）
式中 Asi—— 第 i排钢筋的截面面积；
h0i—— 第 i排钢筋中心到受压边缘的距离；
б si—— 第 i排钢筋的应力，可近似按下列公式计算
§ 6.3 偏心受拉构件正截面承载力计算
6.3.1 偏心受拉构件的特点
偏心受拉构件同时承受轴心拉力 N和弯矩 M，其偏心距
e0=M/N 它是介于轴心受拉 (e0=0)和受弯 (N=0，相当于 e0=∞)
之间的一种受力构件。因此其受力和破坏特点与 e0的大小有
关。
当偏心距很小时 (e0=h／ 6)构件处于全截面受拉的状态开
裂前的应力分布如图 6-29a所示，随着偏心拉力的增大，截
面受拉较大一侧的混凝土将先开裂并迅速向对边贯通。此时
裂缝截面混凝土退出工作，偏心拉力由两侧的钢筋 (As’和 As)
共同承受，只是 As承受的拉力较大。当偏心距稍大时 (h／ 6
＜ e0＜ h／ 2-as)，起初，截面一侧受拉另一侧受压。其应力
分布如图 6-29b所示。随着偏心拉力的增大。靠近偏心拉力
一间的混凝土先开裂。由于偏心拉力作用于 As’和 As之间,
在 As一侧的混凝土开裂后 为保持力的平衡。说 As’一侧的混
凝土将不可能再存在有受任区，此时中和轴已经移至截面
之外，而使这部分混凝土转化为受拉。并随偏心拉力的增
大而开裂。由于截面应变的变化 As’也转化为受拉钢筋。因
此。如图 6-29a,b所示的两种受力情况，截面混凝土都将
裂通，偏心拉力全由左、右两侧的纵向受拉钢筋承受。只
要两侧钢筋均不超过正常需要量，则当截面达到承载能力
极限状态时，钢筋 As’和 As的拉应力均可能达到屈屈服强
度。因此，可以认为对 h／ 2-as＞ e0＞ 0的偏心受拉构件，即
轴向拉力位于 As’和 As之间的受拉构件，混凝土完全不参加
工作两侧钢筋 As’和 As均受拉屈服。这种构件称为小偏心受
拉构件。
当偏心距 e0＞ h／ 2-as时，即轴向拉力位于 As’和 As之外
时，开始截面应力分布如图 6-29c所示，混凝土受压区比图
6-29b明显增大。随着偏心拉力的增加靠近偏心拉力一侧的
混凝土开裂裂缝虽能开展，但不会贯通全截面，而始终保持
一定的受压区、其破坏特点取决于靠近偏心拉力一侧的纵向
受拉钢筋 As的数且。当 As适量时。它将先达到屈服强度 随着
偏心拉力的继续增大 裂缝开展，混凝土受压区缩小、最后 因
受压区混凝土达到极限压应变及纵向受压钢筋 As’达到屈服。
而使构件进人承载能力极限状态，如图 6-30b所示、这种构件
称为大偏心受拉构件。
6.3.2 建筑工程偏心受拉构件正截面承载力计算
1.基本计算公式
⑴小偏心受拉
由图 6-30a建立力和力矩的平衡方程
ysys fAfAN
'?? （ 6-100）
（ 6-101）
（ 6-102）
)( '0' sys ahfANe ??
)( '0' sy ahfANe s ??
式中,e’=h／ 2-as’+e0； e=h／ 2-as-e0
(2)大偏心受拉
由图 6-30b建立力和力矩的平衡方程
bxfAfAfN cssy y 1'' ???? （ 6-103）
（ 6-104） )()2( '0''01 ssc ahAfxhbxfNe
y ???? ?
式中,e= e0-h／ 2+as
为保证构件不发生超筋和少筋破坏，并在破坏时纵向
受压钢筋 As达到屈服强度，上述公式的适用条件是
同时还应指出，偏心受拉构件在弯矩和轴心拉力的作用
下，也发生纵向弯曲。但与偏心受压构件相反，这种纵向弯
曲将减小轴向拉力的偏心距。为计算简化，在设计基本公式
中一般不考虑这种有利的影响。
2.截面配筋计算
(1)小偏心受拉
当截面尺寸、材料强度、及截面的作用效应 M及 N为已
知时，可直接由式 (6-101)及式 (6-102)求出两侧的受拉钢筋。
⑵大偏心受压
大偏心受拉时，可能有下述几种情况发生：
情况 1,As’和 As均为未知
为节约钢筋，充分发挥受压混凝土的作用。令
x=ξbh0。将 x代人式 (6-104)即可求得受压钢筋 As’如果
As’≥ ρ minbh，说明取 x=ε bh0成立。即进一步将 x=ξ bh0
及 As’代人式 (6-103)求得 As。如果 As’＜ ρ minbh或为负值则
说明取 x=ξ bh0不能成立，此时应根据构造要求选用钢筋
As’的直径及根数。然后按 As’为已知的情况 2考虑。
情况 2：已知 As’，求 As此时公式为两个方程解二个
未知数。故可由式 (6-103)及式 (6-104)联立求解。其步骤
是：由式 (6-104)求得混凝土相对受压区高度 ξ
（ 6-105）
若 2as’＜ x＜ ξ bh0。，则可将 x代人式 (6-103)求得靠近偏心
拉力一侧的受拉钢筋截面面积
（ 6-106）
若 x＜ 2as’或为负值，则表明受压钢筋位于混凝土受压区合
力作用点的内侧，破坏时将达不到其屈服强度，即 As’的应
力为一未知量，此时，应按情况 3处理。
情况 3,As’为已知，但 x＜ 2as’或为负值
此时可取 x=2as’或 As’=0分别计算 As值，然后取两者中
的较小值作为截面配筋的依据。
矩形截面偏心受拉构件承载力设计计算见图 6-31所示
计算程序框图。
3、截面承载力复核
当截面复核时 截面尺寸、配筋、材料强度以及截面的
作用效应 (M和 N)均为已知、大偏心受拉时 在式 (6-103)和式
(6-104)中 仅 x和截面偏心受拉承载力 N。 为未知 故可联立
求解。
若式 (6-103)和式 (6-104)联立求得的。满足公式的适用
条件则将代入式 (6-103)，即可得截面偏心受拉承载力
若 x＞ ξ bh0。说明 As过量 截面破坏时,As达不到屈服
强度 需按式 (6-14)计算纵筋 As的应力 б s。并对偏心拉力作
用点取矩，重新求 x然后按下式计算截面偏心受拉承载力
（ 6-107）
若 x＜ 2as’，可利用截面上的内外力对 As’合力作用点取
矩的平衡条件求得 Nu；也可按假定 As’=0，单侧配筋的情
况求 Nu。由于两种算法均匀安全，故可取其中较大者。
小偏心受拉时，可由式 (6-101)及式 (6-102)分别求 Nu、
取其中的较小值作为 Nu。
以上求得的 Nu与 N比较，即可判别截面的承载力是否
足够。
（ 6-108）
§ 6.4 偏心受力构件斜截面受剪承载力计算
6.4,1 偏心受力构件斜截面受剪性能
对于偏心受力构件，往往在截面受到弯矩 M及轴力 N（
无论拉力或压力）的共同作用的同时，还受到较大的剪力
V作用。因此,对偏心受力构件，除进行正截面受压承载
力计算外，还要验算其斜截面的受剪承载力。
由于 轴力的存在，对斜截面的受剪承载力会产生一定
的影响 。例如在偏心受压构件中，由于 轴向压应力的存在
，延缓了斜裂缝的出现和开展，使混凝土的剪压区高度增
大，构件的受剪承载力得到提高 。但 在偏心受拉构件中，
由于轴拉力的存在，使混凝土的剪压区的高度比受弯构件
的小，轴心拉力使构件的抗剪能力明显降低。
建筑工程中对偏心受力构件的斜截面承载力的计算有明确
的规定，而公路桥梁工程中，由于目前对斜截面承载力计算
研究得不够,故在公路桥涵规程中未对偏心受力构件的斜截
面承载力计算提出规定。
6.4.2 偏心受力构件斜截面受剪承载力计算公式
1.偏心受压构件
试验表明，当 N<0.3fcbh时，轴力引起的受剪承载力的
增量 Δ VN。与轴力 N近乎成比例增长；当 N＞ 0.3fcbh时，
Δ VN将不再随 N的增大而提高。如 N＞ 0.7fcbh将发生偏心受
压破坏。建筑工程规范对矩形截面偏心受压构件的斜截面受
剪承载力采用下列公式计算
NhsAfbhfV svyvt 07.00.175.1 00 ???? ?
（ 6-113）
式中
λ—— 偏心受压构件的计算剪跨比。对框架柱，假定反弯
点在柱高中点取 λ=Hn/(2h0)；对框架 -剪力墙结构的柱，可取
λ=M/(Vh0)；当 λ＜ 1时，取 λ=1；当 λ＞ 3时，取 λ=3，此处,Hn
为柱的净高, Ｍ 为计算截面上与剪力设计值相应的弯矩设计
值。对其他偏心受压构件，当承受均布荷载时，取 λ＝ 1.5；当
承受集中荷载时（包括作用有多种荷载、且集中荷载对支座
截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的 75％以上的情
况），取 λ＝ a/h0；当 λ<1.5时，取 λ=1,5；当 λ＞ 3时，取 λ=3；
此处 a为集中荷载至支座或节点边缘的距离。
N—— 与剪力设计值 V相应的轴向压力设计值 。当 N＞
0.3fcA时，取 N＝ 0.3fcA,A为构件的截面面积。
为了防止斜压破坏，截面尺寸应满足下列条件
025.0 bhfV cc??
（ 6-114）
NbhfV t 07.00.175.1 0 ??? ?
（ 6-115）
当符合下列条件时
可不进行斜截面受剪承载力计算，按 4.2.1节构造要求
配置箍筋。
NhsAfbhfV svyvt 2.00.175.1 00 ???? ?
（ 6-116）
式中 N—— 与的力设计值 V相应的轴向拉力设计值；
λ —— 计算截面的幽跨比，与偏心受压构件斜截
面受的承载力计算中的规定相同。
当式（ 6-116）右边的计算值小于 fyvAsvh0/s时，考虑
到箍筋承受的剪力，应取等于 fyvAsvh0/s，且不得小于
0.36ftbh0 。
2,偏心受拉构件
通过试验资料分析，偏心受拉构件的斜截面受四承载
力可按下式计算
§ 6.5 偏心受力构件的构造要求
1.混凝土强度等级、计算长度及截面尺寸
(1)混凝土强度等级
受压构件的承载力主要取决于混凝土，因此 采用较高强
度等级的混凝土是经济合理 的。
一般柱的混凝土强度等级采用 C25及 C30，对多层及高层
建筑结构的下层柱必要时可采用更高的强度等级。
桥梁结构中的柱式墩台的墩柱及桩基础的柱也采用 C30
及以上强度等级的混凝土。
(2)柱的计算长度
一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构各层柱段，其计
算长度可由表 6-1中的规定取用。
当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的 75％以上
时，框架柱的计算长度 l0可按下列公式计算，并取其中的较小值
l0＝ [1+0.15(ψu+ψl)]H (6-117)
l0=(2+0.2ψmin)H (6-118)
式中 ψu,ψl—— 柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之
和与交汇的各梁线刚度之和的比值；
ψmin—— 比值见 ψu,ψl中的较小值；
H—— 柱的高度，按表 6-1的注采用。
刚性屋盖单层房屋排架柱的计算长度可按表 6-2规定取用。
注,1.表中 H为从基础顶面算起的柱子全高； Hl为从基础项面至装配式吊车梁
底面或现浇式吊车梁顶面的柱子下部高度； Hu为从装配式吊车梁底面或从现
浇吊车梁顶面算起的柱子上部高度；
2.表中有吊车房屋排架住的计算长度，当计算中不考虑吊车荷载时，可
按无吊车房屋的计算长度采用，但上住的计算长度仍按有吊车房屋采用；
3.表中有吊车房屋排架住的上柱在排架方向的计算长度，仅适用于 Hu／ Hl
不小于 0.3的情况；当 Hu／ Hl小于 0.3时，计算长度宜采用 2.5Hu。
在上述规定中，对底层柱段,H为从基础顶面到一层楼
盖顶面的高度；对其余各层柱段，为上、下两层楼盖顶面之
间的高度。
按有侧移考虑的框架结构，当竖向荷载较小或竖向荷载
大部分作用在框架节点上或其附近时，各层柱段的计算长度
应根据可靠设计经验取用较上述规定更大的数值。
桥梁工程中，当构件两端固定时取 0.5l；当一端固定一
端为不移动的铰时，取 0.7l；当两端均为不移动的铰时取 l；
当一端固定一端自由时取 2.0l。 l为构件支点间的长度。当有
工程经验的可按工程经验取。
(3)截面尺寸
为了充分利用材料强度，使构件的承载力不致因长细比
过大而降低过多，柱截面尺寸不宜过小,矩形截面的最小尺
寸不宜小于 300 mm，同时截面的长边 h 与短边 b 的比值常
选用为 h/b=1.5～ 3.0。 一般截面应控制在 l0／ b＜ 30及 l0／ h＜
25(b为矩形截面的短边,h为长边 )。当柱截面的边长在 800
mm以下时，截面尺寸以 50 mm为模数；边长在 800 mm以上
时，以 100 mm为模数。
2.纵向钢筋及箍筋
⑴纵向钢筋
纵向钢筋配筋率过小时，纵筋对柱的承载力影响很小，
接近于素混凝土柱，纵筋将起不到防止跪性破坏的缓冲作
用。同时为了承受由于偶然附加 偏心距 (垂直于弯距作用平
面 )、收缩以及温度变化引起的拉应力，对受压构件的最小配
筋率应有所限制。
,规范, 规定，轴心受压构件全部纵向钢筋的配筋率
ρ =As/A不得小于 0.006。 偏心受压构件中的受拉钢筋的最小
配筋率要求与受弯构件相同, 受压钢筋的最小配筋率为
0.002。如截面承受变号弯矩作用，则均应按受压钢 筋考
虑。
从经济和施工方面考虑，为了不使截面配筋过于拥挤
,全部纵向钢筋配筋率不宜超过 5％ 。纵向受力钢一般选
HPB235(Ｒ 235),HＲ B335,HＲ B400及 KL400,
纵向受力钢筋直径 d不宜小于 12 mm，一般直径为 12～
40 mm。 柱中宜选用根数较少、直径较粗的钢筋,但根数不
得少于 4根。圆柱中纵向钢筋应沿周边均匀布置 根数不宜
少于 8根 且不应少于 6根。
纵向钢筋的保护层厚度要求与梁相同不小于 25mm或纵筋
直径 d。
当柱为竖向浇注混凝土时纵筋的净距不应小于 50 mm也
不大于 300 mm。配置于垂直于弯矩作用平面的纵向受力钢
筋的间距不应大于 350 mm。对水平浇注的预制柱其纵筋距
的要求与梁同。
当偏心受压柱的 h≥600mm 时 在侧面应设置直径为 10
～ 16 mm的纵向构造钢筋 并相应地设置复合箍筋或拉筋 。
(2)箍筋
受压构造中的箍筋应为封闭式 的。箍筋一般采用 HＰ
B235级钢筋其直径不应小于 d/4。且不应小于 6 mm此处,d
为纵向钢筋的最大直径。
箍筋间距不应大于 400 mm，不应大于构件截面的短边
尺寸,同时 在绑扎骨架中 不应大于 15d，在焊接骨架中 不应
大于 20d,d为纵向钢筋的最小直径。
当柱中全部纵向钢筋的配筋率超过 3％时，箍筋直径不
宜小于 8mm，并应焊成封闭式 或在箍筋末端做不小于 135°
的弯钩,弯钩末端平直段的长度不应小于 10倍箍筋直径 其间
距不应大于 10(d为纵向钢筋的最小直径 )，且不应大干 200
mm。
当柱截面每边纵筋根数超过 3根时。应设置复合箍筋 当
柱的短边不大于 400 mm，且纵向钢筋不多于 4根时 可不设置
复合箍筋 (图 6-35)。
柱内纵向钢筋搭接长度范围内的箍筋间距应符合梁中
搭接长度范围内的相应规定。
工字形柱的 翼缘厚度不宜小于 120 mm。 腹板厚度不
宜小于 100mm，当腹板开有孔时 在孔洞周边宜设置 2～ 3
根直径不小于 8 mm的封闭钢筋。
腹板开孔的工字形柱 当孔的横向尺寸小于过截面高度
的一半孔的竖向尺寸小于相邻两孔之间的净距时 柱的刚度
可按实腹工字柱计算 但在计算承载力时应扣除孔洞的削弱
部分；当对孔尺寸超过规定时柱的刚度和承载力应按双肢
柱计算。
3、上、下层柱的接头
在多层现浇钢筋混凝土结构中，一般在楼盖顶面处
设置施工缝，上下柱须做成接头。 通常是将下层柱的纵
筋伸出楼面一段距离，其长度为纵筋的搭接长度 ll，与上
层柱纵筋相搭接 。纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长
度 ll，应根据位于同一连接区段的钢筋搭接接头的面积百
分率，由 ll=ζla计算 (ζ为纵向受拉钢筋搭接长度修正系
数 )，且不应小于 300mm；对受压钢筋的搭接长度取受拉
钢筋搭接长度的 0.7倍，且不应小于 200 mm。 la见附录 8。
在搭接长度范围内箍筋应加密，当搭接钢筋为受拉
时，其箍筋间距不应大于 5d，且不应大于 100 mm；当搭
接钢筋为受压时，其箍筋间距不应大于 10d，且不应大于
200 mm。 d为受力钢筋中的最小直径。
当上、下层柱截面尺寸不同时，可在梁高范围内将下
层柱的纵筋弯折一倾斜角，然后伸人上层柱，也可采用
附加短筋与上层柱纵筋搭接。
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