第 1章 均匀传输线理论
1.1 均匀传输线方程及其解
1.2 传输线的阻抗与状态参量
1.3 无耗传输线的状态分析
1.4 传输线的传输功率,效率与损耗
1.5 阻抗匹配
1.6
第 1章 均匀传输线理论返回主目录第 1章 均匀传输线理论第 1章 均匀传输线理论微波传输线是用以传输微波信息和能量的各种形式的传输系统的总称,它的作用是引导电磁波沿一定方向传输,因此又称为导波系统,其所导引的电磁波被称为导行波 。 一般将截面尺寸,形状,媒质分布,材料及边界条件均不变的导波系统称为规则导波系统,又称为均匀传输线 。 把导行波传播的方向称为纵向,垂直于导波传播的方向称为横向 。 无纵向电磁场分量的电磁波称为横电磁波,即 TEM波 。 另外,传输线本身的不连续性可以构成各种形式的微波无源元器件,这些元器件和均匀传输线,有源元器件及天线一起构成微波系统 。
第 1章 均匀传输线理论微波传输线大致可以分为三种类型 。 第一类是双导体传输线,它由两根或两根以上平行导体构成,因其传输的电磁波是横电磁波 （ TEM波 ） 或准 TEM波,故又称为 TEM波传输线,主要包括平行双线,同轴线,带状线和微带线等,如图 1 - 1(a)所示 。
第二类是均匀填充介质的金属波导管,因电磁波在管内传播,故称为波导,主要包括矩形波导,圆波导,脊形波导和椭圆波导等,
如图 1- 1(b)所示 。 第三类是介质传输线,因电磁波沿传输线表面传播,故称为表面波波导,主要包括介质波导,镜像线和单根表面波传输线等,如图 1 - 1(c)所示 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 1 各种微波传输线第 1章 均匀传输线理论对均匀传输线的分析方法通常有两种,一种是场分析法,即从麦克斯韦尔方程出发,求出满足边界条件的波动解,得出传输线上电场和磁场的表达式,进而分析传输特性 ; 第二种是等效电路法,即从传输线方程出发,求出满足边界条件的电压,电流波动方程的解,得出沿线等效电压,电流的表达式,进而分析传输特性 。 前一种方法较为严格,但数学上比较繁琐,后一种方法实质是在一定的条件下,化场为路,,有足够的精度,数学上较为简便,因此被广泛采用 。
本章从,化场为路,的观点出发,首先建立传输线方程,导出传输线方程的解,引入传输线的重要参量 ——阻抗,反射系数及驻波比 ; 然后分析无耗传输线的特性,给出传输线的匹配,
效率及功率容量的概念 ; 最后介绍最常用的 TEM传输线 ——同轴线 。
第 1章 均匀传输线理论
1.1
1.
由均匀传输线组成的导波系统都可等效为如图 1- 2（ a）
所示的均匀平行双导线系统 。 其中传输线的始端接微波信号源 （ 简称信源 ）,终端接负载,选取传输线的纵向坐标为 z,坐标原点选在终端处,波沿负 z方向传播 。 在均匀传输线上任意一点 z处,取一微分线元 Δz（ Δzλ）,该线元可视为集总参数电路,
其上有电阻 RΔz,电感 LΔz,电容 CΔz和漏电导 GΔz(其中 R,L,C,
G分别为单位长电阻,单位长电感,单位长电容和单位长漏电导 ),得到的等效电路如图 1- 2（ b） 所示,则整个传输线可看作由无限多个上述等效电路的级联而成 。 有耗和无耗传输线的等效电路分别如图 1- 2（ c）,d） 所示 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 2 均匀传输线及其等效电路
~
z
zz ＋? z
Z
1
Z
g
E
g
0
lz
u ( z ＋? z,t )
i ( z ＋? z,t )
＋
－
R z L? z
C? z G? z
＋
－
u ( z,t )
z
i ( z,t )
( a ) ( b )
( c )
( d )
第 1章 均匀传输线理论设在时刻 t,位置 z处的电压和电流分别为 u(z,t)和 i(z,t),而在位置 z+Δz处的电压和电流分别为 u(z+Δz,t)和 i(z+Δz,t)。 对很小的 Δz,忽略高阶小量,有
u(z+Δz,t)-u(z,t)=u(z,t)zΔz
i(z+Δz,t)-i(z,t)=i(z,t)zΔz
对图 1- 2（ b）,
zz tzu ),(
zz tzi ),(
u(z,t)+RΔzi(z,t)+LΔzi(z,t)t-u(z+Δz,t)=0
i(z,t)+GΔzu(z+Δz,t)+CΔzu(z+Δz,t)t-i(z+Δz,t)=0
第 1章 均匀传输线理论将式 （ 1- 1- 1） 代入式 （ 1- 1- 2）,并忽略高阶小量,可得
u(z,t)z=Ri(z,t)+Li(z,t)t
i(z,t)z=Gu(z,t)+Cu(z,t)t
这就是均匀传输线方程,也称电报方程 。
对于时谐电压和电流,可用复振幅表示为
u(z,t)=Re［ U(z)e jωt］
i(z,t)=Re［ I(z)e jωt］
t
tziL
),(
t
tzic
),(
将上式代入 （ 1- 1- 3） 式,即可得时谐传输线方程第 1章 均匀传输线理论式中,Z=R+jωL,Y=G+jωC,分别称为传输线单位长串联阻抗和单位长并联导纳 。
2.
将式 （ 1- 1- 5） 第 1式两边微分并将第 2 式代入,得同理可得
0)()(2
2
zZYUdz zUd
0)()(2
2
zZYIdz zId
0)()(2
2
zZYUdz zUd
0)()(2
2
zZYIdz zId
第 1章 均匀传输线理论令 γ2=ZY=(R+jωL)(G+jωC),则上两式可写为显然电压和电流均满足一维波动方程 。 电压的通解为
0)()( 22
2
zUrdz zUd
0)()( 22
2
zIrdz zId
U(z)=U+(z)+U-(z)=A1e +γz+A2e -γz (1- 1- 7a)
式中,A1,A2为待定系数,由边界条件确定 。
利用式 （ 1- 1- 5）,可得电流的通解为第 1章 均匀传输线理论
I(z)=I+(z)+I-(z)= A1e +γz-A2e -γz
式中,Z0=
令 γ=α+jβ,则可得传输线上的电压和电流的瞬时值表达式为
u(z,t)=u+(z,t)+u-(z,t)
=A1e+αzcos(ωt+βz)+A2e-αz cos(ωt-βz)
u(z,t)=i+(z,t)+i-(z,t)
= [A1e+αzcos(ωt+βz)+A2e-αz cos(ωt-βz) ]
)/()( jw cGjw LR
0
1
z
第 1章 均匀传输线理论由上式可见,传输线上电压和电流以波的形式传播,在任一点的电压或电流均由沿 -z方向传播的行波 （ 称为入射波 ）
和沿 +z方向传播的行波 （ 称为反射波 ） 叠加而成 。
现在来确定待定系数,由图 1- 2（ a） 可知,传输线的边界条件通常有以下三种,
① 已知终端电压 Ul和终端电流 Il ;
② 已知始端电压 Ui和始端电流 Ii ;
③ 已知信源电动势 Eg和内阻 Zg以及负载阻抗 Zl。
第 1章 均匀传输线理论下面我们讨论第一种情况,其它两种情况留给读者自行推导 。
将边界条件 z=0 处 U(0)=Ul,I(0)=Il 代入式 （ 1- 1-7）,
Ul=A1+A2
I l= (A1-A2)
0
1
Z
由此解得
A1=12(Ul+IlZ0)
A2=12(Ul-IlZ0)
第 1章 均匀传输线理论将上式代入式 （ 1- 1- 7）,则有
U(z)=Ul chγz+IlZ0 shγz
I(z)=Il chγz+ shγz (1- 1- 11)
写成矩阵形式为
0
1
Z
U
U(z)
I(z)
= Chγz Z0shγz
shγz chγz
0
1
Z
Ul
Il
可见,只要已知终端负载电压 Ul,电流 Il及传输线特性参数
γ,Z0,则传输线上任意一点的电压和电流就可由式 （ 1- 1- 12）
求得 。
第 1章 均匀传输线理论
3.
1) 特性阻抗 Z0
将传输线上导行波的电压与电流之比定义为传输线的特性阻抗,用 Z0来表示,其倒数称为特性导纳,用 Y0来表示 。
由定义得
Z0=
由式 （ 1- 1- 6） 及 （ 1- 1- 7） 得特性阻抗的一般表达式为
Z0=
)(
)(
)(
)(
ZI
ZU
ZI
ZU
jw CC
jw LR
第 1章 均匀传输线理论可见特性阻抗 Z0通常是个复数,且与工作频率有关 。 它由传输线自身分布参数决定而与负载及信源无关,故称为特性阻抗 。
对于均匀无耗传输线,R=G=0,传输线的特性阻抗为
Z0=
此时,特性阻抗 Z0为实数,且与频率无关 。
当损耗很小,即满足 R<<ωL,G<<ωC时,有
C
1
)211)(211(0 j w CGj w LRCLj w CG j w LRZ
第 1章 均匀传输线理论
C
L
wc
c
wL
Rj
C
L )](
2
11[
可见,损耗很小时的特性阻抗近似为实数 。
对于直径为 d,间距为 D的平行双导线传输线,其特性阻抗为
d
DZ
r
2ln1 2 0
0
式中,εr为导线周围填充介质的相对介电常数 。 常用的平行双导线传输线的特性阻抗有 250Ω,400Ω和 600Ω三种 。
对于内,外导体半径分别为 a,b的无耗同轴线,其特性阻抗为第 1章 均匀传输线理论
a
bz
i
ln600
式中,εr为同轴线内,外导体间填充介质的相对介电常数 。
常用的同轴线的特性阻抗有 50 Ω 和 75Ω两种 。
2) 传播常数 γ
传播常数 γ是描述传输线上导行波沿导波系统传播过程中衰减和相移的参数,通常为复数,由前面分析可知
2
1
2
1
)1()1( j w CGj w LRLCjwr
第 1章 均匀传输线理论式中,α为衰减常数,单位为 dB/m(有时也用 Np/m,1
Np/m=8.86 dB/m ); β为相移常数,单位为 rad/m。
对于无耗传输线,R=G=0,则 α=0,此时 γ=jβ,β=ω 。 对于损耗很小的传输线,即满足 R<<ωL,G<<ωC时,有
LC
2
1
2
1
)1()1( j w cGj w LRLCjwr
LCjwGZRY )(21 00
于是小损耗传输线的衰减常数 α和相移常数 β分别为第 1章 均匀传输线理论
α=12(RY0+GZ0)
β=ω LC
3) 相速 vp与波长 λ
传输线上的相速定义为电压,电流入射波 （ 或反射波 ） 等相位面沿传输方向的传播速度,用 vp来表示 。 由式 （ 1- 1- 8）
得等相位面的运动方程为
ωt± βz=const,（ 常数 ）
上式两边对 t微分,有
vp=
w
dt
dz
第 1章 均匀传输线理论传输线上的波长 λ与自由空间的波长 λ0有以下关系,
λ=
对于均匀无耗传输线来说,由于 β与 ω成线性关系,故导行波的相速与频率无关,也称为无色散波 。 当传输线有损耗时,β
不再与 ω成线性关系,使相速 vp与频率 ω有关,这就称为色散特性 。
在微波技术中,常可把传输线看作是无损耗的,因此,下面着重介绍均匀无耗传输线 。
r
p
f
v
02
第 1章 均匀传输线理论
1.2
传输线上任意一点电压与电流之比称为传输线在该点的阻抗,它与导波系统的状态特性有关 。 由于微波阻抗是不能直接测量的,只能借助于状态参量如反射系数或驻波比的测量而获得,为此,引入以下三个重要的物理量,输入阻抗,反射系数和驻波比 。
1.
由上一节可知,对无耗均匀传输线,线上各点电压 U(z),电流 I(z)与终端电压 Ul,终端电流 Il的关系如下第 1章 均匀传输线理论
U(z)=Ulcos(βz)+jIlZ0sin(βz)
I(z)=Il cos(βz)+jUlZ0sin(βz) (1- 2- 1)
式中,Z0为无耗传输线的特性阻抗,β为相移常数 。
定义传输线上任意一点 z处的输入电压和输入电流之比为该点的输入阻抗,记作
Zin(z),即
Zin(z)=
由式 （ 1- 2- 1） 得
)(
)(
ZI
ZU
第 1章 均匀传输线理论
Zin(z)=
式中,Zl为终端负载阻抗 。
上式表明,均匀无耗传输线上任意一点的输入阻抗与观察点的位置,传输线的特性阻抗,终端负载阻抗及工作频率有关,
且一般为复数,故不宜直接测量 。 另外,无耗传输线上任意相距
λ/2处的阻抗相同,一般称之为 λ/2重复性 。
［ 例 1- 1］ 一根特性阻抗为 50 Ω,长度为 0.1875m的无耗均匀传输线,其工作频率为 200MHz,终端接有负载 Zl=40+j30
(Ω),试求其输入阻抗 。
)t a n (
)t a n (
)s i n ()c o s (
)s i n ()c o s (
10
01
0
0
1
1
011
zjZZ
zjZZZ
z
Z
UjzU
zZjIzU
第 1章 均匀传输线理论解,由工作频率 f=200MHz得相移常数 β=2πf/c=4π/3。
将 Zl=40+j30 (Ω),Z0=50,z=l=0.1875及 β值代入式 （ 1 - 2- 3）,
有
1 0 0t a nt a n
10
01
0 ljZZ
ljZZZZ
in?
可见,若终端负载为复数,传输线上任意点处输入阻抗一般也为复数,但若传输线的长度合适,则其输入阻抗可变换为实数,这也称为传输线的阻抗变换特性 。
2.
定义传输线上任意一点 z处的反射波电压 （ 或电流 ） 与入射波电压 （ 或电流 ） 之比为电压 （ 或电流 ） 反射系数,即第 1章 均匀传输线理论
Γu=
Γi= (1- 2- 4)
由式 （ 1- 1- 7） 知,Γu(z)=-Γi(z),因此只需讨论其中之一即可 。 通常将电压反射系数简称为反射系数,并记作 Γ(z)。
由式 （ 1- 1- 7） 及 （ 1- 1- 10） 并考虑到 γ= j β,有
Γ(z)=
)(
)(
ZU
ZU
)(
)(
ZI
ZI
zj
zj
zj
e
zz
zz
eA
eA?
2
01
01
1
2
Γle-j2βz
式中,Γl= Γl e jφl,称为终端反射系数 。 于是任意点反射系数可用终端反射系数表示为 01
01
zz
zz
第 1章 均匀传输线理论
Γ(z)=|Γl|e j(φl-2βz) (1- 2- 6)
由此可见,对均匀无耗传输线来说,任意点反射系数 Γ(z)大小均相等,沿线只有相位按周期变化,其周期为 λ/2,即反射系数也具有 λ/2重复性 。
3.
由式 （ 1- 1- 7） 及 （ 1- 2- 4） 得
U(z)=U+(z)+U-(z)=A1e jβz［ 1+Γ(z)］
I(z)=I+(z)+I-(z)= e jβz［ 1-Γ(z)］ (1- 2- 7)
0
1
Z
A
第 1章 均匀传输线理论于是有
Zin(z)= =Z0 (1- 2- 8)
式中,Z0为传输线特性阻抗 。 式 (1- 2- 8)还可以写成
Γ(z)= (1- 2- 9)
由此可见,当传输线特性阻抗一定时,输入阻抗与反射系数有一一对应的关系,因此,输入阻抗 Zin(z)可通过反射系数 Γ(z)的测量来确定 。
当 z=0时,Γ(0)=Γl,则终端负载阻抗 Zl与终端反射系数 Γl的关系为
)(
)(
ZI
ZU
)(1
)(1
Z
Z
0
0
)(
)(
ZzZ
ZzZ
in
in
第 1章 均匀传输线理论
Γl= (1- 2- 10)
这与式 （ 1- 2- 5） 得到的结果完全一致 。
显然,当 Zl=Z0时,Γl=0,即负载终端无反射,此时传输线上反射系数处处为零,一般称之为负载匹配 。 而当 Zl≠Z0时,负载端就会产生一反射波,向信源方向传播,若信源阻抗与传输线特性阻抗不相等时,则它将再次被反射 。
4,驻波比由前面分析可知,终端不匹配的传输线上各点的电压和电流由入射波和反射波叠加而成,结果在线上形成驻波 。
01
01
ZZ
ZZ
第 1章 均匀传输线理论对于无耗传输线,沿线各点的电压和电流的振幅不同,以
λ/2周期变化 。 为了描述传输线上驻波的大小,我们引入一个新的参量 ——电压驻波比 。
定义传输线上波腹点电压振幅与波节点电压振幅之比为电压驻波比,用 ρ表示：
ρ=
min
max
U
U
电压驻波比有时也称为电压驻波系数,简称驻波系数,其倒数称为行波系数,用 K表示 。 于是有
m a x
m i n1
U
Uk
第 1章 均匀传输线理论由于传输线上电压是由入射波电压和反射波电压叠加而成的,因此电压最大值位于入射波和反射波相位相同处,而最小值位于入射波和反射波相位相反处,
|U|max=|U+|+|U-||U|min=|U+|-|U-| (1- 2- 13)
将式 （ 1- 2- 13） 代入式 （ 1- 2- 11）,并利用式 （ 1- 2-
4）,得
1
1
1
1
/1
/1
UU
UU?
由此可知,当 |Γl|=0 即传输线上无反射时,驻波比 ρ=1; 而当 |Γl|=1即传输线上全反射时,驻波比 ρ →∞,因此驻波比 ρ的取值范围为 1≤ρ＜ ∞。 可见,驻波比和反射系数一样可用来描述传输线的工作状态 。
第 1章 均匀传输线理论
[例 1- 2］ 一根 75 Ω均匀无耗传输线,终端接有负载 Zl=Rl+jXl,
欲使线上电压驻波比为 3,则负载的实部 Rl和虚部 Xl应满足什么关系？
解,由驻波比 ρ=3,可得终端反射系数的模值应为
|Γl|=
5.011
于是由式 （ 1- 2- 10） 得
5.0
01
01
1
ZZ
ZZ
第 1章 均匀传输线理论将 Zl=Rl+jXl,Z0=75代入上式,整理得负载的实部 Rl和虚部 Xl
(Rl-125)2+X2l=1002
即负载的实部 Rl和虚部 Xl应在圆心为 （ 125,0）,半径为 100的圆上,上半圆对应负载为感抗,而下半圆对应负载为容抗 。
第 1章 均匀传输线理论
1.3
对于无耗传输线,负载阻抗不同则波的反射也不同 ; 反射波不同则合成波不同 ; 合成波的不同意味着传输线有不同的工作状态 。 归纳起来,无耗传输线有三种不同的工作状态,
① 行波状态 ; ② 纯驻波状态 ; ③ 行驻波状态 。 下面分别讨论之 。
1.
行波状态就是无反射的传输状态,此时反射系数 Γl=0,而负载阻抗等于传输线的特性阻抗,即 Zl=Z0,也可称此时的负载为匹配负载 。
第 1章 均匀传输线理论处于行波状态的传输线上只存在一个由信源传向负载的单向行波,此时传输线上任意一点的反射系数 Γ(z)=0,将之代入式
（ 1- 2- 7） 就可得行波状态下传输线上的电压和电流
U(z)=U+(z)=A1e jβz
I(z)=I+(z)= e jβz (1- 3- 1)
0
1
Z
A
设 A1=|A1|ejφ0,考虑到时间因子 e jωt,则传输线上电压,电
u(z,t)= |A1|cos(ωt+βz+φ0)
i(z,t)= cos(ωt+βz+φ0) (1- 3- 2)
0
1
Z
A
第 1章 均匀传输线理论此时传输线上任意一点 z处的输入阻抗为
Zin(z)=Z0
综上所述,对无耗传输线的行波状态有以下结论,
① 沿线电压和电流振幅不变,驻波比 ρ=1;
② 电压和电流在任意点上都同相 ;
③ 传输线上各点阻抗均等于传输线特性阻抗 。
2.
纯驻波状态就是全反射状态,也即终端反射系数 |Γl|=1。 在此状态下,由式 （ 1- 2- 10）,负载阻抗必须满足第 1章 均匀传输线理论
11
01
01
ZZ
ZZ
由于无耗传输线的特性阻抗 Z0为实数,因此要满足式 （ 1-
3- 3）,负载阻抗必须为短路 （ Zl=0）,开路 （ Zl→∞ ） 或纯电抗 （ Zl=jXl） 三种情况之一 。 在上述三种情况下,传输线上入射波在终端将全部被反射,沿线入射波和反射波叠加都形成纯驻波分布,唯一的差异在于驻波的分布位置不同 。 下面以终端短路为例分析纯驻波状态 。
终端负载短路时,即负载阻抗 Zl=0,终端反射系数 Γl=-1,而驻波系数 ρ→∞,此时,传输线上任意点 z处的反射系数为 Γ(z)=-e
j2βz,将之代入式 （ 1 - 2- 7） 并经整理得第 1章 均匀传输线理论
U(z)=j2A1sinβz
I(z)= cosβz (1- 3- 4)
设 A1=|A1|e jφ0,考虑到时间因子 e jωt,则传输线上电压,电流瞬时表达式为
u(z,t)=2|A1|cos(ωt+φ0+ ]sinβz
i(z,t)= cos(ωt+φ0)cosβz
2
0
12
Z
A
0
12
Z
A
此时传输线上任意一点 z处的输入阻抗为
Zin(z)=jZ0tanβz (1- 3- 6)
第 1章 均匀传输线理论图 1- 3 给出了终端短路时沿线电压,电流瞬时变化的幅度分布以及阻抗变化的情形 。 对无耗传输线终端短路情形有以下结论,
① 沿线各点电压和电流振幅按余弦变化,电压和电流相位差 90°,功率为无功功率,即无能量传输 ;
② 在 z=nλ/2(n=0,1,2,…)处电压为零,电流的振幅值最大且等于 2|A1|/Z0,称这些位置为电压波节点,在 z=(2n+1)λ/4 (n=0,1,
2,…)处电压的振幅值最大且等于 2|A1|,而电流为零,称这些位置为电压波腹点 ;
第 1章 均匀传输线理论图 1- 3 终端短路线中的纯驻波状态
3? / 4? / 2? / 4?
3? / 4? / 2? / 4?
3? / 4? / 2? / 4?
O
z
z
z
O
Z
in
( a )
( b )
UI
第 1章 均匀传输线理论
③ 传输线上各点阻抗为纯电抗,在电压波节点处 Zin=0,相当于串联谐振,在电压波腹点处 |Zin|→∞,相当于并联谐振,在 0
＜ z＜ λ/4内,Zin=jX相当于一个纯电感,在 λ/4＜ z＜ λ/2内,Zin=-jX
相当于一个纯电容,从终端起每隔 λ/4阻抗性质就变换一次,这种特性称为 λ/4阻抗变换性 。
根据同样的分析,终端开路时传输线上的电压和电流也呈纯驻波分布,因此也只能存储能量而不能传输能量 。 在 z=nλ/2
(n=0,1,2,…)处为电压波腹点,而在 z=(2n+1)λ/4(n=0,1,2,…)处为电压波节点 。 实际上终端开口的传输线并不是开路传输线,因为在开口处会有辐射,所以理想的终端开路线是在终端开口处接上 λ/4短路线来实现的 。 图 1- 4给出了终端开路时的驻波分布特性 。 O′位置为终端开路处,OO′为 λ/4短路线 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 4 无耗终端开路线的驻波特性
U I
3 / 4 / 2 / 4
O
O
O ′
O ′
Z
in
z
z
z
第 1章 均匀传输线理论当均匀无耗传输线端接纯电抗负载 Zl=± jX时,因负载不能消耗能量,仍将产生全反射,入射波和反射波振幅相等,但此时终端既不是波腹也不是波节,沿线电压,电流仍按纯驻波分布 。
由前面分析得小于 λ/4的短路线相当于一纯电感,因此当终端负载为 Zl=jXl的纯电感时,可用长度小于 λ/4的短路线 lsl来代替 。
由式 （ 1- 3- 6） 得
lsl= arctan
同理可得,当终端负载为 Zl=-jXC的纯电容时,可用长度小于 λ/4的开路线 loc来代替 （ 或用长度为大于 λ/4小于 λ/2的短路线来代替 ）,其中,
2
)(
0
1
Z
X
)c o t (2
0
1
Z
Xa r cl
oc?
第 1章 均匀传输线理论图 1- 5 给出了终端接电抗时驻波分布及短路线的等效 。
总之,处于纯驻波工作状态的无耗传输线,沿线各点电压,
电流在时间和空间上相差均为 π/2,故它们不能用于微波功率的传输,但因其输入阻抗的纯电抗特性,在微波技术中却有着非常广泛的应用 。
3.
当微波传输线终端接任意复数阻抗负载时,由信号源入射的电磁波功率一部分被终端负载吸收,另一部分则被反射,因此传输线上既有行波又有纯驻波,构成混合波状态,故称之为行驻波状态 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 5 终端接电抗时驻波分布
UI U I
I
oc
I
sl
O
O ′
z
z
O ′
Z
in
z
z
O ′
O ′
Z
in
O ″
O ″
( a ) ( b )
j X
i
j X
C
O
第 1章 均匀传输线理论设终端负载为 Zl=Rl± jXl,由式 （ 1- 2- 5） 得终端反射系数为
1
1
011
011
01
01
1
je
ZjXR
ZjXR
zz
zz
式中,
|Γl|=
2
1
2
01
2
1
2
01
)(
)(
XZR
XZR
2
0
2
1
2
1
01
1
2a r c t a n
ZXR
ZX
由式 （ 1- 2- 7） 可得传输线上各点电压,电流的时谐表达式为
U(z)=A1e jβz [1+Γle -j2βz]
I(z)= e jβz [1-Γle-j2βz]
0
1
Z
A
第 1章 均匀传输线理论设 A1=|A1|ejφ0,则传输线上电压,电流的模值为
|U(z)|=|A1|1+|Γl|2+2|Γl| cos(φl-2βz)1/2
|I(z)|= +|Γl|2-2|Γl| cos(φl-2βz)1/2 (1- 3- 11)
传输线上任意点输入阻抗为复数,其表达式为
Zin(z)=
0
1
Z
A
)t a n (
)t a n (
10
01
0 zjZZ
zjZZZ
图 1- 6 给出了行驻波条件下传输线上电压,电流的分布 。
讨论,
① 当 cos(φl-2βz)=1时,电压幅度最大,而电流幅度最小,
此处称为电压的波腹点,对应位置为第 1章 均匀传输线理论图 1- 6 行驻波条件下传输线上电压,电流的分布第 1章 均匀传输线理论
zmax=
相应该处的电压,电流分别为
|U|max=|A1|［ 1+|Γl|］
|I|min= ［ 1-|Γl|］ (1- 3- 13)
于是可得电压波腹点阻抗为纯电阻,其值为
Rmax=Z01 (1- 3- 14)
0
1
Z
A
PZ 0
1
1
1
1?
,.,,)2,1,0(24 1 nn
② 当 cos(φl-2βz)=-1时,电压幅度最小,而电流幅度最大,此处称为电压的波节点,对应位置为第 1章 均匀传输线理论
zmin=
相应的电压,电流分别为
|U|min=|A1|［ 1-|Γl|］
|I|max=|A1|Z0［ 1+|Γl|］ (1- 3- 15)
该处的阻抗也为纯电阻,其值为
Rmin= (1- 3- 16)
可见,电压波腹点和波节点相距 λ/4,且两点阻抗有如下关系,
4)12(4 1
n
0
1
1
1 1
1 zz?
Rmax·Rmin=Z20
第 1章 均匀传输线理论实际上,无耗传输线上距离为 λ／ 4的任意两点处阻抗的乘积均等于传输线特性阻抗的平方,这种特性称之为 λ/4阻抗变换性 。
［ 例 1- 3］ 设有一无耗传输线,终端接有负载 Zl=40-j30(Ω):
① 要使传输线上驻波比最小,则该传输线的特性阻抗应取多少？
② 此时最小的反射系数及驻波比各为多少？
③ 离终端最近的波节点位置在何处？
④ 画出特性阻抗与驻波比的关系曲线 。
解,① 要使线上驻波比最小,实质上只要使终端反射系数的模值最小,即第 1章 均匀传输线理论
=0,而由式 （ 1- 2- 10） 得
|Γl|=
将上式对 Z0求导,并令其为零,经整理可得
402+302-Z20=0
即 Z0=50Ω。 这就是说,当特性阻抗 Z0=50Ω时终端反射系数最小,从而驻波比也为最小 。
② 此时终端反射系数及驻波比分别为
0z?
2
1
22
0
22
0
01
01
30)40(
30)40(
z
z
zz
zz
第 1章 均匀传输线理论
2
3
01
01
1 3
1
503040
503040?je
j
j
zz
zz?
211
1
1?
③ 由于终端为容性负载,故离终端的第一个电压波节点位置为
8144 01m i nz
④ 终端负载一定时,传输线特性阻抗与驻波系数的关系曲线如图 1- 7 所示 。 其中负载阻抗 Zl=40-j30 (Ω)。 由图可见,当
Z0=50Ω时驻波比最小,与前面的计算相吻合 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 7 特性阻抗与驻波系数的关系曲线第 1章 均匀传输线理论
1.4 传输线的传输功率,效率和损耗
1.
设传输线均匀且 γ=α+ j β(α≠0),则沿线电压,电流的解为
U(z)=A1eαz e jβz+Γle –jβz e -αz
I(z)= eαz ejβz-Γle-jβze -αz (1- 4- 1)
0
1
Z
A
假设 Z0为实数,Γl=|Γ§ |e jφl,由电路理论可知,传输线上任一点 z处的传输功率为第 1章 均匀传输线理论
(1- 4- 3)
终端负载在 z=0处,故负载吸收功率为
P(0)= (1- 4- 4)
由此可得传输线的传输效率为
η=
]1[2)]()(R e [21)( 422
0
1 azaz ee
Z
AZIZUZP
)()( zpzp
其中,P+(z)为入射波功率,P-(z)为反射波功率 。
设传输线总长为 l,将 z=l代入式 （ 1- 4- 2）,则始端入射功率为
alal ee
Z
AlP 42
1
2
0
1 1[
2)(
]1[2 21
0
2
1
Z
A
]1[
1
)(
)0
42
1
2
2
1
alal eelp
p
始端入射功率
（负载吸收功率第 1章 均匀传输线理论当负载与传输线阻抗匹配时,即 |Γl|=0,此时传输效率最高,
ηmax=e-2αl (1- 4- 6)
可见,传输效率取决于传输线的损耗和终端匹配情况 。
2.
传输线的损耗可分为回波损耗和反射损耗 。
回波损耗定义为入射波功率与反射波功率之比,即
Lr(z)=10 lg
p
p
由式 （ 1- 4- 2） 得第 1章 均匀传输线理论
)6 8 6.8.(2lg201lg10)( 142
1
azezLr ax
对于无耗线,α=0,Lr与 z无关,即
Lr(z)=-20lg|Γl|(dB) (1- 4- 9)
若负载匹配,则 |Γl|=0,Lr→ -∞,表示无反射波功率 。
反射损耗一般仅用于信源匹配条件下,表征由负载不匹配引起的负载功率减小程度,
zzp
zzpL
R?
11
011
|
|lg10
第 1章 均匀传输线理论图 1- 8 | Lr|,|LR|随反射系数的变化曲线第 1章 均匀传输线理论由式 （ 1- 4- 2） 得
LR=10lg
=10lg
式中,ρ为传输线上驻波系数 。 因反射损耗取决于负载失配情况,故又称为失配损耗 。
总之,回波损耗和反射损耗虽然都与反射信号即反射系数有关,但回波损耗取决于反射信号本身的损耗,|Γl|越大,则 |L r|
越小 ; 而反射损耗 LR则表示反射信号引起的负载功率的减小,
|Γl|越大,则 |LR|也越大 。 图 1- 8 是回波损耗 |Lr|和反射损耗 |LR|
随反射系数的变化曲线 。
2
11
1
4
)1( 2?
第 1章 均匀传输线理论
1.5
1.
阻抗匹配具有三种不同的含义,分别是负载阻抗匹配,
源阻抗匹配和共轭阻抗匹配,它们反映了传输线上三种不同的状态 。
1)
负载阻抗匹配是负载阻抗等于传输线的特性阻抗的情形,
此时传输线上只有从信源到负载的入射波,而无反射波 。 匹配负载完全吸收了由信源入射来的微波功率 ; 而不匹配负载则将一部分功率反射回去,在传输线上出现驻波 。
第 1章 均匀传输线理论当反射波较大时,波腹电场要比行波电场大得多,容易发生击穿,这就限制了传输线能最大传输的功率,因此要采取措施进行负载阻抗匹配 。 负载阻抗匹配一般采用阻抗匹配器 。
2)
电源的内阻等于传输线的特性阻抗时,电源和传输线是匹配的,这种电源称之为匹配源 。 对匹配源来说,它给传输线的入射功率是不随负载变化的,负载有反射时,反射回来的反射波被电源吸收 。 可以用阻抗变换器把不匹配源变成匹配源,
但常用的方法是加一个去耦衰减器或隔离器,它们的作用是吸收反射波 。
第 1章 均匀传输线理论
3)
设信源电压为 Eg,信源内阻抗 Zg=Rg+jXg,传输线的特性阻抗为 Z0,总长为 l,终端负载为 Zl,如图 1- 9（ a） 所示,则始端输入阻抗 Zin为
Zin= =Rin+jXin
ljzz
ljzz
i?
t a n
t a n
1
01
由图 1- 9(b)可知,负载得到的功率为
22
2
)()(2
1
))((2
1
inging
ing
in
inging
gg
xxRR
RE
R
zzzz
EE
P=
第 1章 均匀传输线理论
~
Z
l
Z
g
E
g
~
Z
0
Z
g
＝ R
g
＋ jX
g
l
E
g
Z
in
＝ Z
g
＝ R
g
－ jX
g
*
( a )
( b )
图 1-9 无耗传输线信源的共扼匹配第 1章 均匀传输线理论要使负载得到的功率最大,首先要求
Xin=-Xg (1- 5- 3)
此时负载得到的功率为
P=
可见当 =0时 P取最大值,此时应满足
Rg=Rin (1- 5- 5)
综合式 （ 1- 5- 3） 和 （ 1- 5- 5） 得
Zin=Z*g
2
2
)ine
ing
RR
RE
（
indR
dp
第 1章 均匀传输线理论因此,对于不匹配电源,当负载阻抗折合到电源参考面上的输入阻抗为电源内阻抗的共轭值时,即当 Zin=Z*g时,负载能得到最大功率值 。 通常将这种匹配称为共轭匹配 。 此时,负载得到的最大功率为
Pmax= |Eg|2 (1- 5- 7)
2.
对一个由信源,传输线和负载阻抗组成的传输系统 (如图
1- 9（ a） 所示 ),希望信号源在输出最大功率的同时,负载全部吸收,以实现高效稳定的传输 。 因此一方面应用阻抗匹配器使信源输出端达到共轭匹配,另一方面应用阻抗匹配器使负载与传输线特性阻抗相匹配,如图 1- 10 所示 。
gR4
1
2
1
第 1章 均匀传输线理论图 1- 10 传输线阻抗匹配方法示意图
~ 匹配器 1 匹配器 2 Z
l
E
g
Z
0
Z
g
第 1章 均匀传输线理论由于信源端一般用隔离器或去耦衰减器以实现信源端匹配,
因此我们着重讨论负载匹配的方法 。 阻抗匹配方法从频率上划分有窄带匹配和宽带匹配,从实现手段上划分有串联 λ/4阻抗变换器法,支节调配器法 。 下面就来分别讨论两种阻抗匹配方法 。
1) λ/4
当负载阻抗为纯电阻 Rl且其值与传输线特性阻抗 Z0不相等时,可在两者之间加接一节长度为 λ/4,特性阻抗为 Z01的传输线来实现负载和传输线间的匹配,如图 1- 11（ a） 所示 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 11 λ/4阻抗变换器
/ 4
Z
01
Z
0
Z
in
Z
l
＝ R
l
( a )
/ 4
Z
01
Z
0
Z
in
Z
l
＝ R
l
＋ jX
l
l
1
Z
0
R
x
( b )
A
A ′
第 1章 均匀传输线理论由无耗传输线输入阻抗公式得因此当传输线的特性阻抗 Z01= 时,输入端的输入阻抗
Zin=Z0,从而实现了负载和传输线间的阻抗匹配 。 由于传输线的特性阻抗为实数,所以 λ/4阻抗变换器只适合于匹配电阻性负载 ;
若负载是复阻抗,则需先在负载与变换器之间加一段传输线,使变换器的终端为纯电阻,然后用 λ/4阻抗变换器实现负载匹配,
如图 1- 11（ b） 所示 。
由于 λ/4阻抗变换器的长度取决于波长,因此严格说它只能在中心频率点才能匹配,当频偏时匹配特性变差,所以说该匹配法是窄带的 。
10Rz
1
2
01
101
011
01 )4/t a n (
)4/t a n (
R
Z
jRz
jzRzZ
in
第 1章 均匀传输线理论
2)
支节调配器是由距离负载的某固定位置上的并联或串联终端短路或开路的传输线 （ 又称支节 ） 构成的 。 可分为单支节调配器,双支节调配器及多支节调配器 。 下面我们仅分析单支节调配器,关于多支节调配的方法本书不作介绍 。
（ 1）
设传输线和调配支节的特性阻抗均为 Z0,负载阻抗为 Zl,
长度为 l2的串联单支节调配器串联于离主传输线负载距离 l1处,
如图 1- 12 所示 。 设终端反射系数为 |Γl|ejφl,传输线的工作波长为 λ,驻波系数为 ρ,由无耗传输线状态分析可知,离负载第一个电压波腹点位置及该点阻抗分别为第 1章 均匀传输线理论图 1- 12 串联单支节调配器
Z
0
Z
in
Z
l
l
m a x 1
Z
0
l
1
′
Z
l
′
A
A ′
B
B ′
Z
0
l
2
第 1章 均匀传输线理论
lmax1=
14
0\1 ZZ?
令 l1′=l1-lmax1,并设参考面 AA′处输入阻抗为 Zin1,则有
)t a n (
)t a n (
110
101
01 ljzZ
ljzZZZ
in
终端短路的串联支节输入阻抗为
Zin2=jZ0 tan(βl2) (1- 5- 11)
则总的输入阻抗为
Zin=Zin1+Zin2=R1+ jX1+jZ0tan )( 2l?
第 1章 均匀传输线理论要使其与传输线特性阻抗匹配,应有
R1=Z0
X1+Z0 tan(βl2)=0 (1- 5- 13)
经推导可得 (取其中一组解 )
pz
zl 1t a n
1
0
1
pzz
zzl 1t a n
10
01
2
第 1章 均匀传输线理论其中,Zl′由式 （ 1- 5- 9） 决定 。 式 (1- 5- 14a)还可写成
1a r c t a n
21l
1a r c t a n
22
l
其中,λ为工作波长 。 而 AA′距实际负载的位置 l1
l1=l1′+lmax1 (1- 5- 15)
由式 （ 1- 5- 14） 及 （ 1- 5- 15） 就可求得串联支节的位置及长度 。
［ 例 1- 4］ 设无耗传输线的特性阻抗为 50 Ω,工作第 1章 均匀传输线理论频率为 300MHz,终端接有负载 Zl=25+j75(Ω),试求串联短路匹配支节离负载的距离 l1及短路支节的长度 l2。
解,由工作频率 f=300MHz,得工作波长 λ=1m。 终端反射系数
Γl=|Γl|e jφl= =0.333+j0.667=0.7454e j1.1071
驻波系数 ρ=
8541.611
1
1?
01
01
zz
zz
第一波腹点位置 lmax1=
调配支节位置
)(0 8 8 1.04 1 m
1462.01t a n21m a x pa r c rl
第 1章 均匀传输线理论
（ 2）
设传输线和调配支节的特性导纳均为 Y0,负载导纳为 Yl,
长度为 l2的单支节调配器并联于离主传输线负载 l1处,如图 1-
13 所示 。 设终端反射系数为 |Γl|e jφl,传输线的工作波长为 λ,驻波系数为 ρ,由无耗传输线状态分析可知,离负载第一个电压波节点位置及该点导纳分别为
44 11m i n
l
01 YY
令 l1′=l1-lmin1,并设参考面 AA′处的输入导纳为 Yin1,则有第 1章 均匀传输线理论图 1- 13 并联单支节调配器
l
2
l
m in 1
l
1
′
A
A ′
Y
0
Y
0
Y
0
Y
in
Y
l
′ Z
l
第 1章 均匀传输线理论
Yin1 =
)t a n (
)t a n (
100
101
0 lYjY
ljYYY
)t a n ( 2
0
2 l
jYY
in
则总的输入导纳为
Yin=Yin1+Yin2=G1+jB1- (1- 5- 19)
要使其与传输线特性导纳匹配,应有
)t an ( 2
0
l
jY
G1=Y0
B1 tan(βl2)-Y0=0
由此可得其中一组解为第 1章 均匀传输线理论
tanβl1′=
tanβl2=
1
1
0?
Y
Y
110
10
YY
YY
其中,Yl′由式 （ 1- 5- 17） 决定 。 式 (1- 5- 21a)还可写成
l1′=
l2=
1a r c t a n
2
1a r c t a n
22
而 AA′距实际负载的位置 l1为
l1=l 1′+lmin1
第 1章 均匀传输线理论
1.6
同轴线是一种典型的双导体传输系统,它由内,外同轴的两导体柱构成,中间为支撑介质,如图 1- 14 所示 。
其中,内,外半径分别为 a和 b,填充介质的磁导率和介电常数分别为 μ和 ε。 同轴线是微波技术中最常见的 TEM模传输线,
分为硬,软两种结构 。 硬同轴线是以圆柱形铜棒作内导体,同心的铜管作外导体,内,外导体间用介质支撑,这种同轴线也称为同轴波导 。 软同轴线的内导体一般采用多股铜丝,外导体是铜丝网,在内,外导体间用介质填充,外导体网外有一层橡胶保护壳,这种同轴线又称为同轴电缆 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 14 同轴线结构图第 1章 均匀传输线理论由电磁场理论分析得到同轴线的单位长分布电容和单位长分布电感分别为
C=
L=
)/ln(
2
ab
)/ln (2 ab
由式 （ 1- 1- 14） 得其特性阻抗为
Z0=
设同轴线的外导体接地,内导体上的传输电压为 U(z),取传播方向为 +z,传播常数为 β,则同轴线上电压为
2
)/ln ( abu
C
L?
zjeUzU 0)(
第 1章 均匀传输线理论同轴线上电流为
I(z)=
而传输功率为
P=
下面重点讨论同轴线外半径 b不变时,改变内半径 a,分别达到耐压最高,传输功率最大及衰减最小三种状态下,它们分别对应的不同阻抗特性 。
zje
abu
U
Z
ZU?
)/l n (/
2)( 20
0
)/l n (/
2 20
abu
UUI
第 1章 均匀传输线理论
1.
设外导体接地,内导体接上的电压为 Um,则内导体表面
Ea=
为达到耐压最大,设 E a取介质的极限击穿电场,即 E
a=Emax,
Umax=aEmaxln =bEmaxln (1- 6- 7)
求 Umax取极值,即令 =0,可得 x=2.72。 这时固定外导体半径的同轴线达到最大电压 。 此时同轴线的特性阻抗为
)(ln abxxaUm?
ab
x
xln
dx
dUmax
第 1章 均匀传输线理论当同轴线中填充空气时,相应于耐压最大时的特性阻抗为
60 Ω。
2.
限制传输功率的因素也是内导体的表面电场,由式 （ 1-6-
5） 及 （ 1- 6- 7） 得
x
x
u
Eb
a
b
u
Eapp ln
/
ln
/
2
m a x
22
m a x
2
m a x?
2
/
0
uz?
式中,x=b/a。要使 Pmax取最大值,则 Pmax应满足第 1章 均匀传输线理论
0m a x?dxdp
于是可得 x=b/a= =1.65,相应的特性阻抗为e
4
/
0
uz?
当同轴线中填充空气时,相应于传输功率最大时的特性阻抗为 30Ω。
3.
同轴线的损耗由导体损耗和介质损耗引起,由于导体损耗远比介质损耗大,这里我们只讨论导体损耗的情形 。 设同轴线单位长电阻为 R,而导体的表面电阻为 Rs,两者之间的关系为第 1章 均匀传输线理论
)2 12 1( baRR s
由式 （ 1- 1- 20） 得导体损耗而引入的衰减系数 αc为
αc =
02Z
R
将式 （ 1- 6- 12） 和式 （ 1- 6- 2） 代入上式得
)1(ln/2)11()/ln (/2 xxub Rbaabu Rsa Sc
要使衰减系数 αc最小,则应满足
0?dxda c
第 1章 均匀传输线理论于是可得 xlnx-x=0,即 x=b/a=3.59,此时特性阻抗为
2
/2 7 8.1
0
uz?
当同轴线中填充空气时,相应于衰减最小时的特性阻抗为
76.7Ω。
可见在不同的使用要求下,同轴线应有不同的特性阻抗 。
实际使用的同轴线的特性阻抗一般有 50Ω和 75Ω两种 。 50 Ω
的同轴线兼顾了耐压,功率容量和衰减的要求,是一种通用型同轴传输线 ; 75Ω的同轴线是衰减最小的同轴线,它主要用于远距离传输 。
第 1章 均匀传输线理论以上分析是假设同轴线工作在 TEM模式 。 实际上要使同轴线工作于 TEM模式,则同轴线的内,外半径还应满足以下条件,
λmin＞ π(b+a)(1- 6- 17)
其中,λmin为最短工作波长 。
由上述分析可见,在决定同轴线的内,外直径时,必须同时考虑使用要求和工作模式 。
1.1 均匀传输线方程及其解
1.2 传输线的阻抗与状态参量
1.3 无耗传输线的状态分析
1.4 传输线的传输功率,效率与损耗
1.5 阻抗匹配
1.6
第 1章 均匀传输线理论返回主目录第 1章 均匀传输线理论第 1章 均匀传输线理论微波传输线是用以传输微波信息和能量的各种形式的传输系统的总称,它的作用是引导电磁波沿一定方向传输,因此又称为导波系统,其所导引的电磁波被称为导行波 。 一般将截面尺寸,形状,媒质分布,材料及边界条件均不变的导波系统称为规则导波系统,又称为均匀传输线 。 把导行波传播的方向称为纵向,垂直于导波传播的方向称为横向 。 无纵向电磁场分量的电磁波称为横电磁波,即 TEM波 。 另外,传输线本身的不连续性可以构成各种形式的微波无源元器件,这些元器件和均匀传输线,有源元器件及天线一起构成微波系统 。
第 1章 均匀传输线理论微波传输线大致可以分为三种类型 。 第一类是双导体传输线,它由两根或两根以上平行导体构成,因其传输的电磁波是横电磁波 （ TEM波 ） 或准 TEM波,故又称为 TEM波传输线,主要包括平行双线,同轴线,带状线和微带线等,如图 1 - 1(a)所示 。
第二类是均匀填充介质的金属波导管,因电磁波在管内传播,故称为波导,主要包括矩形波导,圆波导,脊形波导和椭圆波导等,
如图 1- 1(b)所示 。 第三类是介质传输线,因电磁波沿传输线表面传播,故称为表面波波导,主要包括介质波导,镜像线和单根表面波传输线等,如图 1 - 1(c)所示 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 1 各种微波传输线第 1章 均匀传输线理论对均匀传输线的分析方法通常有两种,一种是场分析法,即从麦克斯韦尔方程出发,求出满足边界条件的波动解,得出传输线上电场和磁场的表达式,进而分析传输特性 ; 第二种是等效电路法,即从传输线方程出发,求出满足边界条件的电压,电流波动方程的解,得出沿线等效电压,电流的表达式,进而分析传输特性 。 前一种方法较为严格,但数学上比较繁琐,后一种方法实质是在一定的条件下,化场为路,,有足够的精度,数学上较为简便,因此被广泛采用 。
本章从,化场为路,的观点出发,首先建立传输线方程,导出传输线方程的解,引入传输线的重要参量 ——阻抗,反射系数及驻波比 ; 然后分析无耗传输线的特性,给出传输线的匹配,
效率及功率容量的概念 ; 最后介绍最常用的 TEM传输线 ——同轴线 。
第 1章 均匀传输线理论
1.1
1.
由均匀传输线组成的导波系统都可等效为如图 1- 2（ a）
所示的均匀平行双导线系统 。 其中传输线的始端接微波信号源 （ 简称信源 ）,终端接负载,选取传输线的纵向坐标为 z,坐标原点选在终端处,波沿负 z方向传播 。 在均匀传输线上任意一点 z处,取一微分线元 Δz（ Δzλ）,该线元可视为集总参数电路,
其上有电阻 RΔz,电感 LΔz,电容 CΔz和漏电导 GΔz(其中 R,L,C,
G分别为单位长电阻,单位长电感,单位长电容和单位长漏电导 ),得到的等效电路如图 1- 2（ b） 所示,则整个传输线可看作由无限多个上述等效电路的级联而成 。 有耗和无耗传输线的等效电路分别如图 1- 2（ c）,d） 所示 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 2 均匀传输线及其等效电路
~
z
zz ＋? z
Z
1
Z
g
E
g
0
lz
u ( z ＋? z,t )
i ( z ＋? z,t )
＋
－
R z L? z
C? z G? z
＋
－
u ( z,t )
z
i ( z,t )
( a ) ( b )
( c )
( d )
第 1章 均匀传输线理论设在时刻 t,位置 z处的电压和电流分别为 u(z,t)和 i(z,t),而在位置 z+Δz处的电压和电流分别为 u(z+Δz,t)和 i(z+Δz,t)。 对很小的 Δz,忽略高阶小量,有
u(z+Δz,t)-u(z,t)=u(z,t)zΔz
i(z+Δz,t)-i(z,t)=i(z,t)zΔz
对图 1- 2（ b）,
zz tzu ),(
zz tzi ),(
u(z,t)+RΔzi(z,t)+LΔzi(z,t)t-u(z+Δz,t)=0
i(z,t)+GΔzu(z+Δz,t)+CΔzu(z+Δz,t)t-i(z+Δz,t)=0
第 1章 均匀传输线理论将式 （ 1- 1- 1） 代入式 （ 1- 1- 2）,并忽略高阶小量,可得
u(z,t)z=Ri(z,t)+Li(z,t)t
i(z,t)z=Gu(z,t)+Cu(z,t)t
这就是均匀传输线方程,也称电报方程 。
对于时谐电压和电流,可用复振幅表示为
u(z,t)=Re［ U(z)e jωt］
i(z,t)=Re［ I(z)e jωt］
t
tziL
),(
t
tzic
),(
将上式代入 （ 1- 1- 3） 式,即可得时谐传输线方程第 1章 均匀传输线理论式中,Z=R+jωL,Y=G+jωC,分别称为传输线单位长串联阻抗和单位长并联导纳 。
2.
将式 （ 1- 1- 5） 第 1式两边微分并将第 2 式代入,得同理可得
0)()(2
2
zZYUdz zUd
0)()(2
2
zZYIdz zId
0)()(2
2
zZYUdz zUd
0)()(2
2
zZYIdz zId
第 1章 均匀传输线理论令 γ2=ZY=(R+jωL)(G+jωC),则上两式可写为显然电压和电流均满足一维波动方程 。 电压的通解为
0)()( 22
2
zUrdz zUd
0)()( 22
2
zIrdz zId
U(z)=U+(z)+U-(z)=A1e +γz+A2e -γz (1- 1- 7a)
式中,A1,A2为待定系数,由边界条件确定 。
利用式 （ 1- 1- 5）,可得电流的通解为第 1章 均匀传输线理论
I(z)=I+(z)+I-(z)= A1e +γz-A2e -γz
式中,Z0=
令 γ=α+jβ,则可得传输线上的电压和电流的瞬时值表达式为
u(z,t)=u+(z,t)+u-(z,t)
=A1e+αzcos(ωt+βz)+A2e-αz cos(ωt-βz)
u(z,t)=i+(z,t)+i-(z,t)
= [A1e+αzcos(ωt+βz)+A2e-αz cos(ωt-βz) ]
)/()( jw cGjw LR
0
1
z
第 1章 均匀传输线理论由上式可见,传输线上电压和电流以波的形式传播,在任一点的电压或电流均由沿 -z方向传播的行波 （ 称为入射波 ）
和沿 +z方向传播的行波 （ 称为反射波 ） 叠加而成 。
现在来确定待定系数,由图 1- 2（ a） 可知,传输线的边界条件通常有以下三种,
① 已知终端电压 Ul和终端电流 Il ;
② 已知始端电压 Ui和始端电流 Ii ;
③ 已知信源电动势 Eg和内阻 Zg以及负载阻抗 Zl。
第 1章 均匀传输线理论下面我们讨论第一种情况,其它两种情况留给读者自行推导 。
将边界条件 z=0 处 U(0)=Ul,I(0)=Il 代入式 （ 1- 1-7）,
Ul=A1+A2
I l= (A1-A2)
0
1
Z
由此解得
A1=12(Ul+IlZ0)
A2=12(Ul-IlZ0)
第 1章 均匀传输线理论将上式代入式 （ 1- 1- 7）,则有
U(z)=Ul chγz+IlZ0 shγz
I(z)=Il chγz+ shγz (1- 1- 11)
写成矩阵形式为
0
1
Z
U
U(z)
I(z)
= Chγz Z0shγz
shγz chγz
0
1
Z
Ul
Il
可见,只要已知终端负载电压 Ul,电流 Il及传输线特性参数
γ,Z0,则传输线上任意一点的电压和电流就可由式 （ 1- 1- 12）
求得 。
第 1章 均匀传输线理论
3.
1) 特性阻抗 Z0
将传输线上导行波的电压与电流之比定义为传输线的特性阻抗,用 Z0来表示,其倒数称为特性导纳,用 Y0来表示 。
由定义得
Z0=
由式 （ 1- 1- 6） 及 （ 1- 1- 7） 得特性阻抗的一般表达式为
Z0=
)(
)(
)(
)(
ZI
ZU
ZI
ZU
jw CC
jw LR
第 1章 均匀传输线理论可见特性阻抗 Z0通常是个复数,且与工作频率有关 。 它由传输线自身分布参数决定而与负载及信源无关,故称为特性阻抗 。
对于均匀无耗传输线,R=G=0,传输线的特性阻抗为
Z0=
此时,特性阻抗 Z0为实数,且与频率无关 。
当损耗很小,即满足 R<<ωL,G<<ωC时,有
C
1
)211)(211(0 j w CGj w LRCLj w CG j w LRZ
第 1章 均匀传输线理论
C
L
wc
c
wL
Rj
C
L )](
2
11[
可见,损耗很小时的特性阻抗近似为实数 。
对于直径为 d,间距为 D的平行双导线传输线,其特性阻抗为
d
DZ
r
2ln1 2 0
0
式中,εr为导线周围填充介质的相对介电常数 。 常用的平行双导线传输线的特性阻抗有 250Ω,400Ω和 600Ω三种 。
对于内,外导体半径分别为 a,b的无耗同轴线,其特性阻抗为第 1章 均匀传输线理论
a
bz
i
ln600
式中,εr为同轴线内,外导体间填充介质的相对介电常数 。
常用的同轴线的特性阻抗有 50 Ω 和 75Ω两种 。
2) 传播常数 γ
传播常数 γ是描述传输线上导行波沿导波系统传播过程中衰减和相移的参数,通常为复数,由前面分析可知
2
1
2
1
)1()1( j w CGj w LRLCjwr
第 1章 均匀传输线理论式中,α为衰减常数,单位为 dB/m(有时也用 Np/m,1
Np/m=8.86 dB/m ); β为相移常数,单位为 rad/m。
对于无耗传输线,R=G=0,则 α=0,此时 γ=jβ,β=ω 。 对于损耗很小的传输线,即满足 R<<ωL,G<<ωC时,有
LC
2
1
2
1
)1()1( j w cGj w LRLCjwr
LCjwGZRY )(21 00
于是小损耗传输线的衰减常数 α和相移常数 β分别为第 1章 均匀传输线理论
α=12(RY0+GZ0)
β=ω LC
3) 相速 vp与波长 λ
传输线上的相速定义为电压,电流入射波 （ 或反射波 ） 等相位面沿传输方向的传播速度,用 vp来表示 。 由式 （ 1- 1- 8）
得等相位面的运动方程为
ωt± βz=const,（ 常数 ）
上式两边对 t微分,有
vp=
w
dt
dz
第 1章 均匀传输线理论传输线上的波长 λ与自由空间的波长 λ0有以下关系,
λ=
对于均匀无耗传输线来说,由于 β与 ω成线性关系,故导行波的相速与频率无关,也称为无色散波 。 当传输线有损耗时,β
不再与 ω成线性关系,使相速 vp与频率 ω有关,这就称为色散特性 。
在微波技术中,常可把传输线看作是无损耗的,因此,下面着重介绍均匀无耗传输线 。
r
p
f
v
02
第 1章 均匀传输线理论
1.2
传输线上任意一点电压与电流之比称为传输线在该点的阻抗,它与导波系统的状态特性有关 。 由于微波阻抗是不能直接测量的,只能借助于状态参量如反射系数或驻波比的测量而获得,为此,引入以下三个重要的物理量,输入阻抗,反射系数和驻波比 。
1.
由上一节可知,对无耗均匀传输线,线上各点电压 U(z),电流 I(z)与终端电压 Ul,终端电流 Il的关系如下第 1章 均匀传输线理论
U(z)=Ulcos(βz)+jIlZ0sin(βz)
I(z)=Il cos(βz)+jUlZ0sin(βz) (1- 2- 1)
式中,Z0为无耗传输线的特性阻抗,β为相移常数 。
定义传输线上任意一点 z处的输入电压和输入电流之比为该点的输入阻抗,记作
Zin(z),即
Zin(z)=
由式 （ 1- 2- 1） 得
)(
)(
ZI
ZU
第 1章 均匀传输线理论
Zin(z)=
式中,Zl为终端负载阻抗 。
上式表明,均匀无耗传输线上任意一点的输入阻抗与观察点的位置,传输线的特性阻抗,终端负载阻抗及工作频率有关,
且一般为复数,故不宜直接测量 。 另外,无耗传输线上任意相距
λ/2处的阻抗相同,一般称之为 λ/2重复性 。
［ 例 1- 1］ 一根特性阻抗为 50 Ω,长度为 0.1875m的无耗均匀传输线,其工作频率为 200MHz,终端接有负载 Zl=40+j30
(Ω),试求其输入阻抗 。
)t a n (
)t a n (
)s i n ()c o s (
)s i n ()c o s (
10
01
0
0
1
1
011
zjZZ
zjZZZ
z
Z
UjzU
zZjIzU
第 1章 均匀传输线理论解,由工作频率 f=200MHz得相移常数 β=2πf/c=4π/3。
将 Zl=40+j30 (Ω),Z0=50,z=l=0.1875及 β值代入式 （ 1 - 2- 3）,
有
1 0 0t a nt a n
10
01
0 ljZZ
ljZZZZ
in?
可见,若终端负载为复数,传输线上任意点处输入阻抗一般也为复数,但若传输线的长度合适,则其输入阻抗可变换为实数,这也称为传输线的阻抗变换特性 。
2.
定义传输线上任意一点 z处的反射波电压 （ 或电流 ） 与入射波电压 （ 或电流 ） 之比为电压 （ 或电流 ） 反射系数,即第 1章 均匀传输线理论
Γu=
Γi= (1- 2- 4)
由式 （ 1- 1- 7） 知,Γu(z)=-Γi(z),因此只需讨论其中之一即可 。 通常将电压反射系数简称为反射系数,并记作 Γ(z)。
由式 （ 1- 1- 7） 及 （ 1- 1- 10） 并考虑到 γ= j β,有
Γ(z)=
)(
)(
ZU
ZU
)(
)(
ZI
ZI
zj
zj
zj
e
zz
zz
eA
eA?
2
01
01
1
2
Γle-j2βz
式中,Γl= Γl e jφl,称为终端反射系数 。 于是任意点反射系数可用终端反射系数表示为 01
01
zz
zz
第 1章 均匀传输线理论
Γ(z)=|Γl|e j(φl-2βz) (1- 2- 6)
由此可见,对均匀无耗传输线来说,任意点反射系数 Γ(z)大小均相等,沿线只有相位按周期变化,其周期为 λ/2,即反射系数也具有 λ/2重复性 。
3.
由式 （ 1- 1- 7） 及 （ 1- 2- 4） 得
U(z)=U+(z)+U-(z)=A1e jβz［ 1+Γ(z)］
I(z)=I+(z)+I-(z)= e jβz［ 1-Γ(z)］ (1- 2- 7)
0
1
Z
A
第 1章 均匀传输线理论于是有
Zin(z)= =Z0 (1- 2- 8)
式中,Z0为传输线特性阻抗 。 式 (1- 2- 8)还可以写成
Γ(z)= (1- 2- 9)
由此可见,当传输线特性阻抗一定时,输入阻抗与反射系数有一一对应的关系,因此,输入阻抗 Zin(z)可通过反射系数 Γ(z)的测量来确定 。
当 z=0时,Γ(0)=Γl,则终端负载阻抗 Zl与终端反射系数 Γl的关系为
)(
)(
ZI
ZU
)(1
)(1
Z
Z
0
0
)(
)(
ZzZ
ZzZ
in
in
第 1章 均匀传输线理论
Γl= (1- 2- 10)
这与式 （ 1- 2- 5） 得到的结果完全一致 。
显然,当 Zl=Z0时,Γl=0,即负载终端无反射,此时传输线上反射系数处处为零,一般称之为负载匹配 。 而当 Zl≠Z0时,负载端就会产生一反射波,向信源方向传播,若信源阻抗与传输线特性阻抗不相等时,则它将再次被反射 。
4,驻波比由前面分析可知,终端不匹配的传输线上各点的电压和电流由入射波和反射波叠加而成,结果在线上形成驻波 。
01
01
ZZ
ZZ
第 1章 均匀传输线理论对于无耗传输线,沿线各点的电压和电流的振幅不同,以
λ/2周期变化 。 为了描述传输线上驻波的大小,我们引入一个新的参量 ——电压驻波比 。
定义传输线上波腹点电压振幅与波节点电压振幅之比为电压驻波比,用 ρ表示：
ρ=
min
max
U
U
电压驻波比有时也称为电压驻波系数,简称驻波系数,其倒数称为行波系数,用 K表示 。 于是有
m a x
m i n1
U
Uk
第 1章 均匀传输线理论由于传输线上电压是由入射波电压和反射波电压叠加而成的,因此电压最大值位于入射波和反射波相位相同处,而最小值位于入射波和反射波相位相反处,
|U|max=|U+|+|U-||U|min=|U+|-|U-| (1- 2- 13)
将式 （ 1- 2- 13） 代入式 （ 1- 2- 11）,并利用式 （ 1- 2-
4）,得
1
1
1
1
/1
/1
UU
UU?
由此可知,当 |Γl|=0 即传输线上无反射时,驻波比 ρ=1; 而当 |Γl|=1即传输线上全反射时,驻波比 ρ →∞,因此驻波比 ρ的取值范围为 1≤ρ＜ ∞。 可见,驻波比和反射系数一样可用来描述传输线的工作状态 。
第 1章 均匀传输线理论
[例 1- 2］ 一根 75 Ω均匀无耗传输线,终端接有负载 Zl=Rl+jXl,
欲使线上电压驻波比为 3,则负载的实部 Rl和虚部 Xl应满足什么关系？
解,由驻波比 ρ=3,可得终端反射系数的模值应为
|Γl|=
5.011
于是由式 （ 1- 2- 10） 得
5.0
01
01
1
ZZ
ZZ
第 1章 均匀传输线理论将 Zl=Rl+jXl,Z0=75代入上式,整理得负载的实部 Rl和虚部 Xl
(Rl-125)2+X2l=1002
即负载的实部 Rl和虚部 Xl应在圆心为 （ 125,0）,半径为 100的圆上,上半圆对应负载为感抗,而下半圆对应负载为容抗 。
第 1章 均匀传输线理论
1.3
对于无耗传输线,负载阻抗不同则波的反射也不同 ; 反射波不同则合成波不同 ; 合成波的不同意味着传输线有不同的工作状态 。 归纳起来,无耗传输线有三种不同的工作状态,
① 行波状态 ; ② 纯驻波状态 ; ③ 行驻波状态 。 下面分别讨论之 。
1.
行波状态就是无反射的传输状态,此时反射系数 Γl=0,而负载阻抗等于传输线的特性阻抗,即 Zl=Z0,也可称此时的负载为匹配负载 。
第 1章 均匀传输线理论处于行波状态的传输线上只存在一个由信源传向负载的单向行波,此时传输线上任意一点的反射系数 Γ(z)=0,将之代入式
（ 1- 2- 7） 就可得行波状态下传输线上的电压和电流
U(z)=U+(z)=A1e jβz
I(z)=I+(z)= e jβz (1- 3- 1)
0
1
Z
A
设 A1=|A1|ejφ0,考虑到时间因子 e jωt,则传输线上电压,电
u(z,t)= |A1|cos(ωt+βz+φ0)
i(z,t)= cos(ωt+βz+φ0) (1- 3- 2)
0
1
Z
A
第 1章 均匀传输线理论此时传输线上任意一点 z处的输入阻抗为
Zin(z)=Z0
综上所述,对无耗传输线的行波状态有以下结论,
① 沿线电压和电流振幅不变,驻波比 ρ=1;
② 电压和电流在任意点上都同相 ;
③ 传输线上各点阻抗均等于传输线特性阻抗 。
2.
纯驻波状态就是全反射状态,也即终端反射系数 |Γl|=1。 在此状态下,由式 （ 1- 2- 10）,负载阻抗必须满足第 1章 均匀传输线理论
11
01
01
ZZ
ZZ
由于无耗传输线的特性阻抗 Z0为实数,因此要满足式 （ 1-
3- 3）,负载阻抗必须为短路 （ Zl=0）,开路 （ Zl→∞ ） 或纯电抗 （ Zl=jXl） 三种情况之一 。 在上述三种情况下,传输线上入射波在终端将全部被反射,沿线入射波和反射波叠加都形成纯驻波分布,唯一的差异在于驻波的分布位置不同 。 下面以终端短路为例分析纯驻波状态 。
终端负载短路时,即负载阻抗 Zl=0,终端反射系数 Γl=-1,而驻波系数 ρ→∞,此时,传输线上任意点 z处的反射系数为 Γ(z)=-e
j2βz,将之代入式 （ 1 - 2- 7） 并经整理得第 1章 均匀传输线理论
U(z)=j2A1sinβz
I(z)= cosβz (1- 3- 4)
设 A1=|A1|e jφ0,考虑到时间因子 e jωt,则传输线上电压,电流瞬时表达式为
u(z,t)=2|A1|cos(ωt+φ0+ ]sinβz
i(z,t)= cos(ωt+φ0)cosβz
2
0
12
Z
A
0
12
Z
A
此时传输线上任意一点 z处的输入阻抗为
Zin(z)=jZ0tanβz (1- 3- 6)
第 1章 均匀传输线理论图 1- 3 给出了终端短路时沿线电压,电流瞬时变化的幅度分布以及阻抗变化的情形 。 对无耗传输线终端短路情形有以下结论,
① 沿线各点电压和电流振幅按余弦变化,电压和电流相位差 90°,功率为无功功率,即无能量传输 ;
② 在 z=nλ/2(n=0,1,2,…)处电压为零,电流的振幅值最大且等于 2|A1|/Z0,称这些位置为电压波节点,在 z=(2n+1)λ/4 (n=0,1,
2,…)处电压的振幅值最大且等于 2|A1|,而电流为零,称这些位置为电压波腹点 ;
第 1章 均匀传输线理论图 1- 3 终端短路线中的纯驻波状态
3? / 4? / 2? / 4?
3? / 4? / 2? / 4?
3? / 4? / 2? / 4?
O
z
z
z
O
Z
in
( a )
( b )
UI
第 1章 均匀传输线理论
③ 传输线上各点阻抗为纯电抗,在电压波节点处 Zin=0,相当于串联谐振,在电压波腹点处 |Zin|→∞,相当于并联谐振,在 0
＜ z＜ λ/4内,Zin=jX相当于一个纯电感,在 λ/4＜ z＜ λ/2内,Zin=-jX
相当于一个纯电容,从终端起每隔 λ/4阻抗性质就变换一次,这种特性称为 λ/4阻抗变换性 。
根据同样的分析,终端开路时传输线上的电压和电流也呈纯驻波分布,因此也只能存储能量而不能传输能量 。 在 z=nλ/2
(n=0,1,2,…)处为电压波腹点,而在 z=(2n+1)λ/4(n=0,1,2,…)处为电压波节点 。 实际上终端开口的传输线并不是开路传输线,因为在开口处会有辐射,所以理想的终端开路线是在终端开口处接上 λ/4短路线来实现的 。 图 1- 4给出了终端开路时的驻波分布特性 。 O′位置为终端开路处,OO′为 λ/4短路线 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 4 无耗终端开路线的驻波特性
U I
3 / 4 / 2 / 4
O
O
O ′
O ′
Z
in
z
z
z
第 1章 均匀传输线理论当均匀无耗传输线端接纯电抗负载 Zl=± jX时,因负载不能消耗能量,仍将产生全反射,入射波和反射波振幅相等,但此时终端既不是波腹也不是波节,沿线电压,电流仍按纯驻波分布 。
由前面分析得小于 λ/4的短路线相当于一纯电感,因此当终端负载为 Zl=jXl的纯电感时,可用长度小于 λ/4的短路线 lsl来代替 。
由式 （ 1- 3- 6） 得
lsl= arctan
同理可得,当终端负载为 Zl=-jXC的纯电容时,可用长度小于 λ/4的开路线 loc来代替 （ 或用长度为大于 λ/4小于 λ/2的短路线来代替 ）,其中,
2
)(
0
1
Z
X
)c o t (2
0
1
Z
Xa r cl
oc?
第 1章 均匀传输线理论图 1- 5 给出了终端接电抗时驻波分布及短路线的等效 。
总之,处于纯驻波工作状态的无耗传输线,沿线各点电压,
电流在时间和空间上相差均为 π/2,故它们不能用于微波功率的传输,但因其输入阻抗的纯电抗特性,在微波技术中却有着非常广泛的应用 。
3.
当微波传输线终端接任意复数阻抗负载时,由信号源入射的电磁波功率一部分被终端负载吸收,另一部分则被反射,因此传输线上既有行波又有纯驻波,构成混合波状态,故称之为行驻波状态 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 5 终端接电抗时驻波分布
UI U I
I
oc
I
sl
O
O ′
z
z
O ′
Z
in
z
z
O ′
O ′
Z
in
O ″
O ″
( a ) ( b )
j X
i
j X
C
O
第 1章 均匀传输线理论设终端负载为 Zl=Rl± jXl,由式 （ 1- 2- 5） 得终端反射系数为
1
1
011
011
01
01
1
je
ZjXR
ZjXR
zz
zz
式中,
|Γl|=
2
1
2
01
2
1
2
01
)(
)(
XZR
XZR
2
0
2
1
2
1
01
1
2a r c t a n
ZXR
ZX
由式 （ 1- 2- 7） 可得传输线上各点电压,电流的时谐表达式为
U(z)=A1e jβz [1+Γle -j2βz]
I(z)= e jβz [1-Γle-j2βz]
0
1
Z
A
第 1章 均匀传输线理论设 A1=|A1|ejφ0,则传输线上电压,电流的模值为
|U(z)|=|A1|1+|Γl|2+2|Γl| cos(φl-2βz)1/2
|I(z)|= +|Γl|2-2|Γl| cos(φl-2βz)1/2 (1- 3- 11)
传输线上任意点输入阻抗为复数,其表达式为
Zin(z)=
0
1
Z
A
)t a n (
)t a n (
10
01
0 zjZZ
zjZZZ
图 1- 6 给出了行驻波条件下传输线上电压,电流的分布 。
讨论,
① 当 cos(φl-2βz)=1时,电压幅度最大,而电流幅度最小,
此处称为电压的波腹点,对应位置为第 1章 均匀传输线理论图 1- 6 行驻波条件下传输线上电压,电流的分布第 1章 均匀传输线理论
zmax=
相应该处的电压,电流分别为
|U|max=|A1|［ 1+|Γl|］
|I|min= ［ 1-|Γl|］ (1- 3- 13)
于是可得电压波腹点阻抗为纯电阻,其值为
Rmax=Z01 (1- 3- 14)
0
1
Z
A
PZ 0
1
1
1
1?
,.,,)2,1,0(24 1 nn
② 当 cos(φl-2βz)=-1时,电压幅度最小,而电流幅度最大,此处称为电压的波节点,对应位置为第 1章 均匀传输线理论
zmin=
相应的电压,电流分别为
|U|min=|A1|［ 1-|Γl|］
|I|max=|A1|Z0［ 1+|Γl|］ (1- 3- 15)
该处的阻抗也为纯电阻,其值为
Rmin= (1- 3- 16)
可见,电压波腹点和波节点相距 λ/4,且两点阻抗有如下关系,
4)12(4 1
n
0
1
1
1 1
1 zz?
Rmax·Rmin=Z20
第 1章 均匀传输线理论实际上,无耗传输线上距离为 λ／ 4的任意两点处阻抗的乘积均等于传输线特性阻抗的平方,这种特性称之为 λ/4阻抗变换性 。
［ 例 1- 3］ 设有一无耗传输线,终端接有负载 Zl=40-j30(Ω):
① 要使传输线上驻波比最小,则该传输线的特性阻抗应取多少？
② 此时最小的反射系数及驻波比各为多少？
③ 离终端最近的波节点位置在何处？
④ 画出特性阻抗与驻波比的关系曲线 。
解,① 要使线上驻波比最小,实质上只要使终端反射系数的模值最小,即第 1章 均匀传输线理论
=0,而由式 （ 1- 2- 10） 得
|Γl|=
将上式对 Z0求导,并令其为零,经整理可得
402+302-Z20=0
即 Z0=50Ω。 这就是说,当特性阻抗 Z0=50Ω时终端反射系数最小,从而驻波比也为最小 。
② 此时终端反射系数及驻波比分别为
0z?
2
1
22
0
22
0
01
01
30)40(
30)40(
z
z
zz
zz
第 1章 均匀传输线理论
2
3
01
01
1 3
1
503040
503040?je
j
j
zz
zz?
211
1
1?
③ 由于终端为容性负载,故离终端的第一个电压波节点位置为
8144 01m i nz
④ 终端负载一定时,传输线特性阻抗与驻波系数的关系曲线如图 1- 7 所示 。 其中负载阻抗 Zl=40-j30 (Ω)。 由图可见,当
Z0=50Ω时驻波比最小,与前面的计算相吻合 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 7 特性阻抗与驻波系数的关系曲线第 1章 均匀传输线理论
1.4 传输线的传输功率,效率和损耗
1.
设传输线均匀且 γ=α+ j β(α≠0),则沿线电压,电流的解为
U(z)=A1eαz e jβz+Γle –jβz e -αz
I(z)= eαz ejβz-Γle-jβze -αz (1- 4- 1)
0
1
Z
A
假设 Z0为实数,Γl=|Γ§ |e jφl,由电路理论可知,传输线上任一点 z处的传输功率为第 1章 均匀传输线理论
(1- 4- 3)
终端负载在 z=0处,故负载吸收功率为
P(0)= (1- 4- 4)
由此可得传输线的传输效率为
η=
]1[2)]()(R e [21)( 422
0
1 azaz ee
Z
AZIZUZP
)()( zpzp
其中,P+(z)为入射波功率,P-(z)为反射波功率 。
设传输线总长为 l,将 z=l代入式 （ 1- 4- 2）,则始端入射功率为
alal ee
Z
AlP 42
1
2
0
1 1[
2)(
]1[2 21
0
2
1
Z
A
]1[
1
)(
)0
42
1
2
2
1
alal eelp
p
始端入射功率
（负载吸收功率第 1章 均匀传输线理论当负载与传输线阻抗匹配时,即 |Γl|=0,此时传输效率最高,
ηmax=e-2αl (1- 4- 6)
可见,传输效率取决于传输线的损耗和终端匹配情况 。
2.
传输线的损耗可分为回波损耗和反射损耗 。
回波损耗定义为入射波功率与反射波功率之比,即
Lr(z)=10 lg
p
p
由式 （ 1- 4- 2） 得第 1章 均匀传输线理论
)6 8 6.8.(2lg201lg10)( 142
1
azezLr ax
对于无耗线,α=0,Lr与 z无关,即
Lr(z)=-20lg|Γl|(dB) (1- 4- 9)
若负载匹配,则 |Γl|=0,Lr→ -∞,表示无反射波功率 。
反射损耗一般仅用于信源匹配条件下,表征由负载不匹配引起的负载功率减小程度,
zzp
zzpL
R?
11
011
|
|lg10
第 1章 均匀传输线理论图 1- 8 | Lr|,|LR|随反射系数的变化曲线第 1章 均匀传输线理论由式 （ 1- 4- 2） 得
LR=10lg
=10lg
式中,ρ为传输线上驻波系数 。 因反射损耗取决于负载失配情况,故又称为失配损耗 。
总之,回波损耗和反射损耗虽然都与反射信号即反射系数有关,但回波损耗取决于反射信号本身的损耗,|Γl|越大,则 |L r|
越小 ; 而反射损耗 LR则表示反射信号引起的负载功率的减小,
|Γl|越大,则 |LR|也越大 。 图 1- 8 是回波损耗 |Lr|和反射损耗 |LR|
随反射系数的变化曲线 。
2
11
1
4
)1( 2?
第 1章 均匀传输线理论
1.5
1.
阻抗匹配具有三种不同的含义,分别是负载阻抗匹配,
源阻抗匹配和共轭阻抗匹配,它们反映了传输线上三种不同的状态 。
1)
负载阻抗匹配是负载阻抗等于传输线的特性阻抗的情形,
此时传输线上只有从信源到负载的入射波,而无反射波 。 匹配负载完全吸收了由信源入射来的微波功率 ; 而不匹配负载则将一部分功率反射回去,在传输线上出现驻波 。
第 1章 均匀传输线理论当反射波较大时,波腹电场要比行波电场大得多,容易发生击穿,这就限制了传输线能最大传输的功率,因此要采取措施进行负载阻抗匹配 。 负载阻抗匹配一般采用阻抗匹配器 。
2)
电源的内阻等于传输线的特性阻抗时,电源和传输线是匹配的,这种电源称之为匹配源 。 对匹配源来说,它给传输线的入射功率是不随负载变化的,负载有反射时,反射回来的反射波被电源吸收 。 可以用阻抗变换器把不匹配源变成匹配源,
但常用的方法是加一个去耦衰减器或隔离器,它们的作用是吸收反射波 。
第 1章 均匀传输线理论
3)
设信源电压为 Eg,信源内阻抗 Zg=Rg+jXg,传输线的特性阻抗为 Z0,总长为 l,终端负载为 Zl,如图 1- 9（ a） 所示,则始端输入阻抗 Zin为
Zin= =Rin+jXin
ljzz
ljzz
i?
t a n
t a n
1
01
由图 1- 9(b)可知,负载得到的功率为
22
2
)()(2
1
))((2
1
inging
ing
in
inging
gg
xxRR
RE
R
zzzz
EE
P=
第 1章 均匀传输线理论
~
Z
l
Z
g
E
g
~
Z
0
Z
g
＝ R
g
＋ jX
g
l
E
g
Z
in
＝ Z
g
＝ R
g
－ jX
g
*
( a )
( b )
图 1-9 无耗传输线信源的共扼匹配第 1章 均匀传输线理论要使负载得到的功率最大,首先要求
Xin=-Xg (1- 5- 3)
此时负载得到的功率为
P=
可见当 =0时 P取最大值,此时应满足
Rg=Rin (1- 5- 5)
综合式 （ 1- 5- 3） 和 （ 1- 5- 5） 得
Zin=Z*g
2
2
)ine
ing
RR
RE
（
indR
dp
第 1章 均匀传输线理论因此,对于不匹配电源,当负载阻抗折合到电源参考面上的输入阻抗为电源内阻抗的共轭值时,即当 Zin=Z*g时,负载能得到最大功率值 。 通常将这种匹配称为共轭匹配 。 此时,负载得到的最大功率为
Pmax= |Eg|2 (1- 5- 7)
2.
对一个由信源,传输线和负载阻抗组成的传输系统 (如图
1- 9（ a） 所示 ),希望信号源在输出最大功率的同时,负载全部吸收,以实现高效稳定的传输 。 因此一方面应用阻抗匹配器使信源输出端达到共轭匹配,另一方面应用阻抗匹配器使负载与传输线特性阻抗相匹配,如图 1- 10 所示 。
gR4
1
2
1
第 1章 均匀传输线理论图 1- 10 传输线阻抗匹配方法示意图
~ 匹配器 1 匹配器 2 Z
l
E
g
Z
0
Z
g
第 1章 均匀传输线理论由于信源端一般用隔离器或去耦衰减器以实现信源端匹配,
因此我们着重讨论负载匹配的方法 。 阻抗匹配方法从频率上划分有窄带匹配和宽带匹配,从实现手段上划分有串联 λ/4阻抗变换器法,支节调配器法 。 下面就来分别讨论两种阻抗匹配方法 。
1) λ/4
当负载阻抗为纯电阻 Rl且其值与传输线特性阻抗 Z0不相等时,可在两者之间加接一节长度为 λ/4,特性阻抗为 Z01的传输线来实现负载和传输线间的匹配,如图 1- 11（ a） 所示 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 11 λ/4阻抗变换器
/ 4
Z
01
Z
0
Z
in
Z
l
＝ R
l
( a )
/ 4
Z
01
Z
0
Z
in
Z
l
＝ R
l
＋ jX
l
l
1
Z
0
R
x
( b )
A
A ′
第 1章 均匀传输线理论由无耗传输线输入阻抗公式得因此当传输线的特性阻抗 Z01= 时,输入端的输入阻抗
Zin=Z0,从而实现了负载和传输线间的阻抗匹配 。 由于传输线的特性阻抗为实数,所以 λ/4阻抗变换器只适合于匹配电阻性负载 ;
若负载是复阻抗,则需先在负载与变换器之间加一段传输线,使变换器的终端为纯电阻,然后用 λ/4阻抗变换器实现负载匹配,
如图 1- 11（ b） 所示 。
由于 λ/4阻抗变换器的长度取决于波长,因此严格说它只能在中心频率点才能匹配,当频偏时匹配特性变差,所以说该匹配法是窄带的 。
10Rz
1
2
01
101
011
01 )4/t a n (
)4/t a n (
R
Z
jRz
jzRzZ
in
第 1章 均匀传输线理论
2)
支节调配器是由距离负载的某固定位置上的并联或串联终端短路或开路的传输线 （ 又称支节 ） 构成的 。 可分为单支节调配器,双支节调配器及多支节调配器 。 下面我们仅分析单支节调配器,关于多支节调配的方法本书不作介绍 。
（ 1）
设传输线和调配支节的特性阻抗均为 Z0,负载阻抗为 Zl,
长度为 l2的串联单支节调配器串联于离主传输线负载距离 l1处,
如图 1- 12 所示 。 设终端反射系数为 |Γl|ejφl,传输线的工作波长为 λ,驻波系数为 ρ,由无耗传输线状态分析可知,离负载第一个电压波腹点位置及该点阻抗分别为第 1章 均匀传输线理论图 1- 12 串联单支节调配器
Z
0
Z
in
Z
l
l
m a x 1
Z
0
l
1
′
Z
l
′
A
A ′
B
B ′
Z
0
l
2
第 1章 均匀传输线理论
lmax1=
14
0\1 ZZ?
令 l1′=l1-lmax1,并设参考面 AA′处输入阻抗为 Zin1,则有
)t a n (
)t a n (
110
101
01 ljzZ
ljzZZZ
in
终端短路的串联支节输入阻抗为
Zin2=jZ0 tan(βl2) (1- 5- 11)
则总的输入阻抗为
Zin=Zin1+Zin2=R1+ jX1+jZ0tan )( 2l?
第 1章 均匀传输线理论要使其与传输线特性阻抗匹配,应有
R1=Z0
X1+Z0 tan(βl2)=0 (1- 5- 13)
经推导可得 (取其中一组解 )
pz
zl 1t a n
1
0
1
pzz
zzl 1t a n
10
01
2
第 1章 均匀传输线理论其中,Zl′由式 （ 1- 5- 9） 决定 。 式 (1- 5- 14a)还可写成
1a r c t a n
21l
1a r c t a n
22
l
其中,λ为工作波长 。 而 AA′距实际负载的位置 l1
l1=l1′+lmax1 (1- 5- 15)
由式 （ 1- 5- 14） 及 （ 1- 5- 15） 就可求得串联支节的位置及长度 。
［ 例 1- 4］ 设无耗传输线的特性阻抗为 50 Ω,工作第 1章 均匀传输线理论频率为 300MHz,终端接有负载 Zl=25+j75(Ω),试求串联短路匹配支节离负载的距离 l1及短路支节的长度 l2。
解,由工作频率 f=300MHz,得工作波长 λ=1m。 终端反射系数
Γl=|Γl|e jφl= =0.333+j0.667=0.7454e j1.1071
驻波系数 ρ=
8541.611
1
1?
01
01
zz
zz
第一波腹点位置 lmax1=
调配支节位置
)(0 8 8 1.04 1 m
1462.01t a n21m a x pa r c rl
第 1章 均匀传输线理论
（ 2）
设传输线和调配支节的特性导纳均为 Y0,负载导纳为 Yl,
长度为 l2的单支节调配器并联于离主传输线负载 l1处,如图 1-
13 所示 。 设终端反射系数为 |Γl|e jφl,传输线的工作波长为 λ,驻波系数为 ρ,由无耗传输线状态分析可知,离负载第一个电压波节点位置及该点导纳分别为
44 11m i n
l
01 YY
令 l1′=l1-lmin1,并设参考面 AA′处的输入导纳为 Yin1,则有第 1章 均匀传输线理论图 1- 13 并联单支节调配器
l
2
l
m in 1
l
1
′
A
A ′
Y
0
Y
0
Y
0
Y
in
Y
l
′ Z
l
第 1章 均匀传输线理论
Yin1 =
)t a n (
)t a n (
100
101
0 lYjY
ljYYY
)t a n ( 2
0
2 l
jYY
in
则总的输入导纳为
Yin=Yin1+Yin2=G1+jB1- (1- 5- 19)
要使其与传输线特性导纳匹配,应有
)t an ( 2
0
l
jY
G1=Y0
B1 tan(βl2)-Y0=0
由此可得其中一组解为第 1章 均匀传输线理论
tanβl1′=
tanβl2=
1
1
0?
Y
Y
110
10
YY
YY
其中,Yl′由式 （ 1- 5- 17） 决定 。 式 (1- 5- 21a)还可写成
l1′=
l2=
1a r c t a n
2
1a r c t a n
22
而 AA′距实际负载的位置 l1为
l1=l 1′+lmin1
第 1章 均匀传输线理论
1.6
同轴线是一种典型的双导体传输系统,它由内,外同轴的两导体柱构成,中间为支撑介质,如图 1- 14 所示 。
其中,内,外半径分别为 a和 b,填充介质的磁导率和介电常数分别为 μ和 ε。 同轴线是微波技术中最常见的 TEM模传输线,
分为硬,软两种结构 。 硬同轴线是以圆柱形铜棒作内导体,同心的铜管作外导体,内,外导体间用介质支撑,这种同轴线也称为同轴波导 。 软同轴线的内导体一般采用多股铜丝,外导体是铜丝网,在内,外导体间用介质填充,外导体网外有一层橡胶保护壳,这种同轴线又称为同轴电缆 。
第 1章 均匀传输线理论图 1- 14 同轴线结构图第 1章 均匀传输线理论由电磁场理论分析得到同轴线的单位长分布电容和单位长分布电感分别为
C=
L=
)/ln(
2
ab
)/ln (2 ab
由式 （ 1- 1- 14） 得其特性阻抗为
Z0=
设同轴线的外导体接地,内导体上的传输电压为 U(z),取传播方向为 +z,传播常数为 β,则同轴线上电压为
2
)/ln ( abu
C
L?
zjeUzU 0)(
第 1章 均匀传输线理论同轴线上电流为
I(z)=
而传输功率为
P=
下面重点讨论同轴线外半径 b不变时,改变内半径 a,分别达到耐压最高,传输功率最大及衰减最小三种状态下,它们分别对应的不同阻抗特性 。
zje
abu
U
Z
ZU?
)/l n (/
2)( 20
0
)/l n (/
2 20
abu
UUI
第 1章 均匀传输线理论
1.
设外导体接地,内导体接上的电压为 Um,则内导体表面
Ea=
为达到耐压最大,设 E a取介质的极限击穿电场,即 E
a=Emax,
Umax=aEmaxln =bEmaxln (1- 6- 7)
求 Umax取极值,即令 =0,可得 x=2.72。 这时固定外导体半径的同轴线达到最大电压 。 此时同轴线的特性阻抗为
)(ln abxxaUm?
ab
x
xln
dx
dUmax
第 1章 均匀传输线理论当同轴线中填充空气时,相应于耐压最大时的特性阻抗为
60 Ω。
2.
限制传输功率的因素也是内导体的表面电场,由式 （ 1-6-
5） 及 （ 1- 6- 7） 得
x
x
u
Eb
a
b
u
Eapp ln
/
ln
/
2
m a x
22
m a x
2
m a x?
2
/
0
uz?
式中,x=b/a。要使 Pmax取最大值,则 Pmax应满足第 1章 均匀传输线理论
0m a x?dxdp
于是可得 x=b/a= =1.65,相应的特性阻抗为e
4
/
0
uz?
当同轴线中填充空气时,相应于传输功率最大时的特性阻抗为 30Ω。
3.
同轴线的损耗由导体损耗和介质损耗引起,由于导体损耗远比介质损耗大,这里我们只讨论导体损耗的情形 。 设同轴线单位长电阻为 R,而导体的表面电阻为 Rs,两者之间的关系为第 1章 均匀传输线理论
)2 12 1( baRR s
由式 （ 1- 1- 20） 得导体损耗而引入的衰减系数 αc为
αc =
02Z
R
将式 （ 1- 6- 12） 和式 （ 1- 6- 2） 代入上式得
)1(ln/2)11()/ln (/2 xxub Rbaabu Rsa Sc
要使衰减系数 αc最小,则应满足
0?dxda c
第 1章 均匀传输线理论于是可得 xlnx-x=0,即 x=b/a=3.59,此时特性阻抗为
2
/2 7 8.1
0
uz?
当同轴线中填充空气时,相应于衰减最小时的特性阻抗为
76.7Ω。
可见在不同的使用要求下,同轴线应有不同的特性阻抗 。
实际使用的同轴线的特性阻抗一般有 50Ω和 75Ω两种 。 50 Ω
的同轴线兼顾了耐压,功率容量和衰减的要求,是一种通用型同轴传输线 ; 75Ω的同轴线是衰减最小的同轴线,它主要用于远距离传输 。
第 1章 均匀传输线理论以上分析是假设同轴线工作在 TEM模式 。 实际上要使同轴线工作于 TEM模式,则同轴线的内,外半径还应满足以下条件,
λmin＞ π(b+a)(1- 6- 17)
其中,λmin为最短工作波长 。
由上述分析可见,在决定同轴线的内,外直径时,必须同时考虑使用要求和工作模式 。
