第 5章 微波元器件
5.1 连接匹配元件
5.2 功率分配元器件
5.3 微波谐振器件
5.4 微波铁氧体器件第 5章 微波元器件返回主目录第 5章 微波元器件第 5章微波元器件无论在哪个频段工作的电子设备,都需要各种功能的元器件,
既有如电容,电感,电阻,滤波器,分配器,谐振回路等无源元器件,以实现信号匹配,分配,滤波等 ; 又有晶体管等有源元器件,以实现信号产生,放大,调制,变频等 。 微波系统也不例外地有各种无源,有源元器件,它们的功能是对微波信号进行必要的处理或变换,它们是微波系统的重要组成部分 。 微波元器件按其变换性质可分为线性互易元器件,线性非互易元器件以及非线性元器件三大类 。
第 5章 微波元器件线性互易元器件只对微波信号进行线性变换而不改变频率特性,并满足互易定理,它主要包括各种微波连接匹配元件,
功率分配元器件,微波滤波器件及微波谐振器件等 ; 线性非互易元器件主要是指铁氧体器件,它的散射矩阵不对称,但仍工作在线性区域,主要包括隔离器,环行器等 ; 非线性元器件能引起频率的改变,从而实现放大,调制,变频等,主要包括微波电子管,微波晶体管,微波固态谐振器,微波场效应管及微波电真空器件等 。
微波元器件品种繁多,而且随着技术的进步不断出现新的元器件,因此不能一一列举,本章从工程应用的角度出发,重点介绍具有代表性的几组微波无源元器件,主要有：连接匹配元件,功率分配元器件,微波谐振元件和微波铁氧体器件 。
第 5章 微波元器件
5.1
微波连接匹配元件包括终端负载元件,微波连接元件以及阻抗匹配元器件三大类 。 终端负载元件是连接在传输系统终端实现终端短路,匹配或标准失配等功能的元件 ; 微波连接元件用以将作用不同的两个微波系统按一定要求连接起来,主要包括波导接头,衰减器,相移器及转换接头等 ; 阻抗匹配元器件是用于调整传输系统与终端之间阻抗匹配的器件,主要包括螺钉调配器,多阶梯阻抗变换器及渐变型变换器等 。 下面分别介绍这些元器件 。
1.
终端负载元件是典型的一端口互易元件,主要包括短路负载,匹配负载和失配负载 。
第 5章 微波元器件
(1)
短路负载是实现微波系统短路的器件,对金属波导最方便的短路负载是在波导终端接上一块金属片 。 但在实际微波系统中往往需要改变终端短路面的位置,即需要一种可移动的短路面,这就是短路活塞 。 短路活塞可分为接触式短路活塞和扼流式短路活塞两种,前者已不太常用,下面介绍一下扼流式短路活塞 。 应用于同轴线和波导的扼流式短路活塞如图 5 - 1(a)、
(b)所示,它们的有效短路面不在活塞和系统内壁直接接触处,
而向波源方向移动 λg/2的距离 。
第 5章 微波元器件这种结构是由两段不同等效特性阻抗的 λg/4变换段构成,
其工作原理可用如图 5 - 1(c)所示的等效电路来表示,其中 cd段相当于 λg/4终端短路的传输线,bc段相当于 λg/4终端开路的传输线,两段传输线之间串有电阻 Rk,它是接触电阻,由等效电路不难证明 ab面上的输入阻抗为,Zab=0,即 ab面上等效为短路,
于是当活塞移动时实现了短路面的移动 。 扼流短路活塞的优点是损耗小,而且驻波比可以大于 100,但这种活塞频带较窄,
一般只有 10%~15%的带宽 。 如图 5 - 1(d)所示的是同轴 S型扼流短路活塞,它具有宽带特性 。
第 5章 微波元器件图 5 – 1 扼流短路活塞及其等效电路第 5章 微波元器件
(2)
匹配负载是一种几乎能全部吸收输入功率的单端口元件 。
对波导来说,一般在一段终端短路的波导内放置一块或几块劈形吸收片,用以实现小功率匹配负载,吸收片通常由介质片 （ 如陶瓷,胶木片等 ） 涂以金属碎末或炭木制成 。 当吸收片平行地放置在波导中电场最强处,在电场作用下吸收片强烈吸收微波能量,使其反射变小 。 劈尖的长度越长吸收效果越好,匹配性能越好,劈尖长度一般取 λg/2的整数倍 。 如图 5 - 2(a)所示 ; 当功率较大时可以在短路波导内放置锲形吸收体,或在波导外侧加装散热片以利于散热,如图 5 - 2(b),(c)所示 ; 当功率很大时,还可采用水负载,如图 5 - 2(d)所示,由流动的水将热量带走 。
第 5章 微波元器件图 5 – 2 各种匹配负载散热片法兰盘吸收材料
( b )( a ) ( c )
劈形玻璃容器
( d )
吸收材料内导体
( e )
内导体
( f )
( g )
第 5章 微波元器件同轴线匹配负载是由在同轴线内外导体间放置的圆锥形或阶梯形吸收体而构成的,如图 5 - 2(e),(f)所示 。 微带匹配负载一般用半圆形的电阻作为吸收体,如图 5 - 2(g)所示,这种负载不仅频带宽,而且功率容量大 。
(3)
失配负载既吸收一部分微波功率又反射一部分微波功率,
而且一般制成一定大小驻波的标准失配负载,主要用于微波测量 。 失配负载和匹配负载的制作相似,只是尺寸略微改变了一下,使之和原传输系统失配 。 比如波导失配负载,就是将匹配负载的波导窄边 b制作成与标准波导窄边 b0不一样,使之有一定的反射 。 设驻波比为 ρ,
第 5章 微波元器件例如,3 cm的波段标准波导 BJ-100的窄边为 10.16 mm,若要求驻波比为 1.1和 1.2,则失配负载的窄边分别为 9.236 mm和
8.407 mm。
2.
微波连接元件是二端口互易元件,主要包括,波导接头,
衰减器,相移器,转换接头 。
(1)
波导管一般采用法兰盘连接,可分为平法兰接头和扼流法兰接头,分别如图 5 - 3(a),(b)所示 。 平法兰接头的特点是,加工方便,体积小,频带宽,其驻波比可以做到 1.002以下,但要求接触表面光洁度较高 。
第 5章 微波元器件图 5 – 3 波导法兰接头
0
/ 2
( a )
( b )
第 5章 微波元器件扼流法兰接头由一个刻有扼流槽的法兰和一个平法兰对接而成,扼流法兰接头的特点是,功率容量大,接触表面光洁度要求不高,但工作频带较窄,驻波比的典型值是 1.02。 因此平接头常用低功率,宽频带场合,而扼流接头一般用于高功率,窄频带场合 。
波导连接头除了法兰接头之外,还有各种扭转和弯曲元件
(如图 5 - 4 所示 )以满足不同的需要 。 当需要改变电磁波的极化方向而不改变其传输方向时,用波导扭转元件 ; 当需要改变电磁波的方向时,可用波导弯曲 。 波导弯曲可分为 E面弯曲和
H面弯曲 。 为了使反射最小,扭转长度应为 (2n+1)λg/4,E面波导弯曲的曲率半径应满足 R≥1.5b,H面弯曲的曲率半径应满足
R≥1.5a。
第 5章 微波元器件图 5 – 4 波导扭转与弯曲元件
R
b
a
R
a
b
l
( a ) ( b ) ( c )
第 5章 微波元器件
(2)
衰减元件和相移元件用来改变导行系统中电磁波的幅度和相位 。 对于理想的衰减器,其散射矩阵应为
［ Sα］ =
而理想相移元件的散射矩阵应为
［ Sθ］ =
ale
0
0
ale
je
0
0
je
衰减器的种类很多,最常用的是吸收式衰减器,它是在一段矩形波导中平行于电场方向放置吸收片而构成,有固定式和可变式两种,分别如图 5 - 5(a),(b)所示 。
第 5章 微波元器件图 5 – 5 吸收式衰减器支撑 杆
( b )
吸收 片
( a )
第 5章 微波元器件收片由胶木板表面涂覆石墨或在玻璃片上蒸发一层厚的电阻膜组成,一般两端为尖劈形,以减小反射 。 由矩形波导 TE10
模的电场分布可知,波导宽边中心位置电场最强,逐渐向两边减小到零,因此,当吸收片沿波导横向移动时,就可改变其衰减量 。
将衰减器的吸收片换成介电常数 εr＞ 1的无耗介质片时,就构成了移相器,这是因为电磁波通过一段长波为 l的无耗传输系统后相位变化为
g
l
2?
其中 λg为波导波长,在波导中改变介质片位置,会改变波导波长,从而实现相位的改变 。
(3)
第 5章 微波元器件微波从一种传输系统过渡到另一种传输系统时,需要用转换器,第 2章讨论的同轴波导激励器和方圆波导转换器等传输系统中都有转换器 。 在这一类转换器的设计中,一方面要保证形状转换时阻抗的匹配,以保证信号有效传送；另一方面要保证工作模式的转换 。 另一类转换器是极化转换器,由于在雷达通信和电子干扰中经常用到圆极化波,而微波传输系统往往是线极化的,为此需要进行极化转换,这就需要极化转换器 。 由电磁场理论可知,一个圆极化波可以分解为在空间互相垂直,相位相差 90° 而幅度相等的两个线极化波 ; 另一方面,一个线极化波也可以分解为在空间互相垂直,大小相等,相位相同的两个线极化波,只要设法将其中一个分量产生附加 90° 相移,再合成起来便是一个圆极化波了 。
第 5章 微波元器件常用的线 -圆极化转换器有两种,多螺钉极化转换器和介质极化转换器 (如图 5 - 6)。 这两种结构都是慢波结构,其相速要比空心圆波导小 。 如果变换器输入端输入的是线极化波,
TE11模的电场与慢波结构所在平面成 45° 角,这个线极化分量将分解为垂直和平行于慢波结构所在平面的两个分量 Eu和 Ev,
它们在空间互相垂直,且都是主模 TE11,只要螺钉数足够多或介质板足够长,就可以使平行分量产生附加 90° 的相位滞后 。
于是,在极化转换器的输出端两个分量合成的结果便是一个圆极化波 。 至于是左极化还是右极化,要根据极化转换器输入端的线极化方向与慢波平面之间的夹角确定 。
第 5章 微波元器件图 5 – 6 极化转换器
l
1 2
3 m m 6,4 m m
51 对
2
R
＝
6
1
.
9
m
m
( a )
y
E
uE
u
z
( b )
E
v E
v
1 2
O
E
m in
－ x
第 5章 微波元器件
3,阻抗匹配元件阻抗匹配元件种类很多,它们的作用是消除反射,提高传输效率,改善系统稳定性 。 这里主要介绍螺钉调配器,阶梯阻抗变换器和渐变型阻抗变换器三种 。
(1)
螺钉是低功率微波装置中普遍采用的调谐和匹配元件,它是在波导宽边中央插入可调螺钉作为调配元件,如图 5 - 7 所示 。
螺钉深度的不同等效为不同的电抗元件,使用时为了避免波导短路击穿,螺钉都设计成容性,即螺钉旋入波导中的深度应小于
3b/4(b为波导窄边尺寸 )。 由第 1章的支节调配原理可知：多个相距一定距离的螺钉可构成螺钉阻抗调配器,不同的是这里支节用容性螺钉来代替 。
第 5章 微波元器件图 5 – 7 波导中的螺钉及其等效电路第 5章 微波元器件螺钉调配器可分为单螺钉,双螺钉,三螺钉和四螺钉四种 。
单螺钉调配器通过调整螺钉的纵向位置和深度来实现匹配,如图
5 - 8(a)所示 ; 双螺钉调配器是在矩形波导中相距 λg/8,λg/4或
3λg/8 等距离的两个螺钉构成的,如图 5 - 8(b)所示 。 双螺钉调配器有匹配盲区,故有时采用三螺钉调配器 。 其工作原理在此不再赘述 。 由于螺钉调配器的螺钉间距与工作波长直接相关,因此螺钉调配器是窄频带的 。
(2)
在第 1章中我们已经知道,用 λ/4阻抗变换器可实现阻抗匹配 ;
但严格来说,只有在特定频率上才满足匹配条件,即 λ/4阻抗变换器的工作频带是很窄的 。
第 5章 微波元器件图 5 – 8 螺钉调配器
l
T
1
T
1
T
2
d
1
d
2
法兰负载波源 波源 负载
y
l
y
1
y
2
y
a
y
b
b
ab
y
l
y
1
y
( a )
( b )
第 5章 微波元器件要使变换器在较宽的工作频带内仍可实现匹配,必须用多阶梯阻抗变换器,图 5 - 9 所示分别为波导,同轴线,微带的多阶梯阻抗变换器 。 它们都可等效为如图 5 - 10 所示的电路 。
分别为 T0,T1,T2,…,TN共 (N+1)个,如果参考面上局部电压反射系数对称选取,
Γ0=ΓN
Γ1=ΓN-1
Γ2=ΓN-2
则输入参考面 T0上总电压反射系数 Γ为第 5章 微波元器件图 5 – 9 各种多阶梯阻抗变换器
( a ) ( b ) ( c )
第 5章 微波元器件图 5 – 10 多阶梯阻抗变换器的等效电路
Z
0
Z
e1
Z
e N
Z
l
T
N
T
2
T
1
T
0
Z
e2
第 5章 微波元器件
NjNNjNjj eeee 2)1(242210,.,
.,,).()( )1(212120 NjNjNjN eee
...)()([ )2()2(10 NjNjjNjNjN eeeee
.,,])2c o s (c o s[2 10 NNe jN
于是反射系数模值为
|Γ|=|Γ0cosNθ+Γ1cos(N-2)θ+…|
当 Γ0,Γ1,… 等值给定时,上式右端为余弦函数 cosθ的多项式,
满足 |Γ|=0的 cosθ有很多解,亦即有许多 λg使 |Γ|=0。 这就是说,在许多工作频率上都能实现阻抗匹配,从而拓宽了频带 。 显然,阶梯级数越多,频带越宽 。
第 5章 微波元器件
(3) 渐变型阻抗变换器由前面分析可知,只要增加阶梯的级数就可以增加工作带宽,但增加了阶梯级数,变换器的总长度也要增加,尺寸会过大,
结构设计就更加困难,因此产生了渐变线代替多阶梯 。 设渐变线总长度为 L,特性阻抗为 Z(z),并建立如图 5 - 11所示坐标,渐变 线 上 任 意 微 分 段 z→z+Δz,对 应 的 输 入 阻 抗 为
Zin(z)→Z in(z)+ΔZin(z),由传输线理论得
)t a n ()]()([)(
)t a n ()()]()([)(
zzZzZjzZ
zxjzzZzZzZ
inin
inin
in
第 5章 微波元器件图 5 –11 渐变型阻抗变换器
Z
0
zz z ＋? z
2
L
2
L0
第 5章 微波元器件式中,β为渐变线的相移常数 。 当 βΔz→ 0时,tanβΔz≈βΔz,代入上式可得
])( )(1) ] [()()([)(
2
zzz zzzjZzZzZzZ ininininin
忽略高阶无穷小量,并整理可得
)]()([)(
2
zzzz zjdz zdz inin
若令电压反射系数为 Γ(z),则
)(
)()()(
zzz
zzzzz
in
in
第 5章 微波元器件代入式 (5 -1 -9)并经整理可得关于 Γ(z)的非线性方程
0)(ln)](1[21)(2)( 2 dz zzdzzjdz zd?
当渐变线变化较缓时,近似认为 1-Γ2(z)≈1,则可得关于 Γ(z)
的线性方程
dzedz zzdzjdz zd zj 2)(ln)(2)(
其通解为
dzedz xzdez xjzj 22 )(ln21)(
故渐变线输入端反射系数为
dze
dz
xzde zjL
L
Lj
in
22
2
)(ln?
第 5章 微波元器件这样,当渐变线特性阻抗 Z(z)给定后,由式 (5 - 1 - 14)就可求得渐变线输入端电压反射系数 。 通常渐变线特性阻抗随距离变化的规律有：指数型,三角函数型及切比雪夫型,下面就来介绍指数型渐变线的特性,其特性阻抗满足
]ln)21e x p [ ()(
0
1
0 z
z
L
zzzz
可见当 z= 时,Z(z)=Z0,而当 z= 时,Z(z)=Zl,
于是有
2
L?
2
L?
0
1ln1)(ln
z
z
Ldz
zzd?
输入端反射系数为第 5章 微波元器件
0
1lns i n
2
1
z
z
L
L
in?
0
122
20
1 lns i n
2
1ln
2
1
z
z
L
Ldze
z
z
Le
zj
L
L
Lj
in?
两边取模得图 5 - 12 给出了 |Γin|与 βL的关系曲线 。 由图可见,当渐变线长度一定时,|Γin|随频率的变化而变 。 λ越小,βL越大,|Γin|越小 ;
极限情况下 λ→ 0,则 |Γin|→ 0,这说明指数渐变线阻抗变换器工作频带无上限,而频带下限取决于 |Γin|的容许值 。
第 5章 微波元器件图 5 –12 |Γin|随 βL的变化曲线
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
L
2 3? 4?
in
4
0
1
Z
Z
3
0
1
Z
Z
2
0
1
Z
Z
第 5章 微波元器件
5.2
在微波系统中,往往需将一路微波功率按比例分成几路,
这就是功率分配问题 。 实现这一功能的元件称为功率分配元器件,主要包括,定向耦合器,功率分配器以及各种微波分支器件 。 这些元器件一般都是线性多端口互易网络,因此可用微波网络理论进行分析 。 下面就分别介绍这三类元器件 。
1.
定向耦合器是一种具有定向传输特性的四端口元件,它是由耦合装置联系在一起的两对传输系统构成的,
第 5章 微波元器件如图 5 - 13 所示 。 图中,①,②,是一条传输系统,称为主线；,③,④,为另一条传输系统,称为副线 。 耦合装置的耦合方式有许多种,一般有孔,分支线,耦合线等,形成不同的定向耦合器 。
本节首先介绍定向耦合器的性能指标,然后介绍波导双孔定向耦合器,双分支定向耦合器和平行耦合微带定向耦合器 。
1)
定向耦合器是四端口网络,端口,①,为输入端,端口
,②,为直通输出端,端口,③,为耦合输出端,端口,④,
为隔离端,并设其散射矩阵为 ［ S］ 。 描述定向耦合器的性能指标有,耦合度,隔离度,定向度,输入驻波比和工作带宽 。
下面分别加以介绍 。
第 5章 微波元器件图 5-13 定向耦合器的原理图耦合装置
①
④
②
③
P
1
P
2
P
4
P
3
第 5章 微波元器件
)(1lg20lg10
133
1 dB
sp
pc
(2)
输入端,①,的输入功率 P1和隔离端,④,的输出功率 P4
之比定义为隔离度,记作 I。
)(1lg20lg10
144
1 dB
sp
pI
(3)
耦合端,③,的输出功率 P3与隔离端,④,的输出功率 P4
之比定义为定向度,记作 D。
144
3 13lg20lg10
s
s
p
pD
第 5章 微波元器件
(4)
端口,②,③,④,都接匹配负载时的输入端口,①,
的驻波比定义为输入驻波比,记作 ρ。
11
11
1
1
s
sp
(5)
工作带宽是指定向耦合器的上述 C,I,D,ρ等参数均满足要求时的工作频率范围 。
2)
波导双孔定向耦合器是最简单的波导定向耦合器,主,副波导通过其公共窄壁上两个相距 d=(2n+1)λg0/4 的小孔实现耦合 。
第 5章 微波元器件其中,λg0是中心频率所对应的波导波长,n为正整数,一般取 n=0。 耦合孔一般是圆形,也可以是其它形状 。 定向耦合器的结构如图 5 - 14(a)所示,下面简单介绍其工作原理 。
根据耦合器的耦合机理,画出如图 5 - 14(b)所示的原理图 。
设端口,①,入射 TE10波 (u+1=1),第一个小孔耦合到副波导中的归一化出射波为 u-41=q和 u-31=q,q为小孔耦合系数 。 假设小孔很小,到达第二个小孔的电磁波能量不变,只是引起相位差 (βd),第二个小孔处耦合到副波导处的归一化出射波分别为
u-42=qe-jβd和 u-32=qe-jβd,在副波导输出端口,③,合成的归一化出射波为第 5章 微波元器件
5-14 波导双孔定向耦合器
d
1
u
41
u
d
31
u
42
u
32
u④ ③
②①
( b )( a )
第 5章 微波元器件
u-3=u-31e-jβd+u-32 =2qe-jβd
副波导输出端口,④,合成的归一化出射波为
u-4=u-41+u-42e-jβd=q(1+e-j2βd )=2qcosβde-jβd
由此可得波导双孔定向耦合器的耦合度为
32
3
4)(1 r
aabq
小圆孔耦合的耦合系数为
quuc 2lg20lg20
3
1
式中,a,b分别为矩形波导的宽边和窄边； r为小孔的半径；
β是 TE10模的相移常数 。 而波导双孔定向耦合器的定向度为第 5章 微波元器件
ddquuD s e clg20c o s2 2lg20lg20
4
3
当工作在中心频率时,βd=π/2,此时 D→∞ ; 当偏离中心频率时,secβd具有一定的数值,此时 D不再为无穷大 。 实际上双孔耦合器即使在中心频率上,其定向性也不是无穷大,而只能在
30dB左右 。
由式 (5 - 2 - 9)可见,这种定向耦合器是窄带的 。
总之,波导双孔定向耦合器是依靠波的相互干涉而实现主波导的定向输出,在耦合口上同相叠加,在隔离口上反相抵消 。
为了增加定向耦合器的耦合度,拓宽工作频带,可采用多孔定向耦合器,关于这方面的知识,读者可参阅有关文献 。
第 5章 微波元器件
3)
双分支定向耦合器由主线,副线和两条分支线组成,其中分支线的长度和间距均为中心波长的 1/4,如图 5 - 15 所示 。 设主线入口线,①,的特性阻抗为 Z1=Z0,主线出口线,②,的特性阻抗为 Z2=Z0k(k为阻抗变换比 ),副线隔离端,④,的特性阻抗为 Z4=Z0,副线耦合端,③,的特性阻抗为 Z3=Z0k,平行连接线的特性阻抗为 Z0p,两个分支线特性阻抗分别为 Zt1和 Zt2。 下面来讨论双分支定向耦合器的工作原理 。
假设输入电压信号从端口,①,经 A点输入,则到达 D点的信号有两路,一路是由分支线直达,其波行程为 λg/4,另一路由
A→B→C→D,波行程为 3λg/4; 故两条路径到达的波行程差为
λg/2,相应的相位差为 π,即相位相反 。
第 5章 微波元器件图 5-15 双分支定向耦合器
Z
1
Z
4
Z
2
Z
3
A B
CD
Z
t 1
Z
t 2
Z
0p
Z
0p
①
④
②
③
g
/
4
g
/ 4
第 5章 微波元器件因此若选择合适的特性阻抗,使到达的两路信号的振幅相等,则端口,④,处的两路信号相互抵消,从而实现隔离 。
同样由 A→C 的两路信号为同相信号,故在端口,③,有耦合输出信号,即端口,③,为耦合端 。 耦合端输出信号的大小同样取决于各线的特性阻抗 。
下面给出微带双分支定向耦合器的设计公式 。 设耦合端
,③,的反射波电压为 |U3r|,则该耦合器的耦合度为各线的特性阻抗与 |U3r|的关系式为
)(lg10 2
3
dB
U
kc
r
第 5章 微波元器件
2
300 rP UKZZ
r
p
t U
ZZ
3
0
1?
r
p
t U
kZZ
3
0
2?
可见,只要给出要求的耦合度 C及阻抗变换比 k,即可由式 (5 - 2 - 10)算得 |U3r|,再由式 (5 - 2 - 11)算得各线特性阻抗,从而可设计出相应的定向耦合器 。 对于耦合度为 3dB,阻抗变换比 k=1的特殊定向耦合器,称为 3dB定向耦合器,它通常用在平衡混频电路中 。 此时第 5章 微波元器件
00 2 ZZ P?
021 ZZZ tt
2
1
3?rU
此时散射矩阵为
0
1
0
2
1 j
s
1
0
0
j
j
0
0
1
0
1
0
j
第 5章 微波元器件分支线定向耦合器的带宽受 λg/4的限制,一般可做到 10
%~20%,若要求频带更宽,可采用多节分支耦合器 。
4)
平行耦合微带定向耦合器是一种反向定向耦合器,其耦合输出端与主输入端在同一侧面,如图 5 - 16 所示,端口,①,为输入口,端口,②,为直通口,端口,③,为耦合口,端口,④,
为隔离口 。
下面简单分析一下平行耦合微带定向耦合器的工作原理 。
设平行耦合微带线的奇,偶模特性阻抗分别为 Z0o和 Z0e,令第 5章 微波元器件图 5 – 16 平行耦合微带定向耦合器
Z
0
③
④
Z
0
Z
0o
· Z
0e
① ②
Z
0
Z
0
~
U
0
第 5章 微波元器件
oeo zzz 00?
00
00
oe
oe
zz
zzk
其中,Z0为匹配负载阻抗,K为电压耦合系数 。 设各端口均接阻抗为 Z0的负载,如图 5 - 16 所示,根据奇偶模分析,则可等效为图 5 - 17。 端口,①,处输入阻抗为
Oe
Oe
in II
UU
I
Uz
11
11
1
1
下面来证明端口,①,是匹配的 。
由图 5 - 17 知,端口,①,处的奇偶模输入阻抗为第 5章 微波元器件
Z
0
Z
0
Z
0e
Z
0
Z
0
~
~
3 4
1 2
0
2
1
U
0
2
1
U
Z
0
Z
0
Z
0o
Z
0
Z
0
~
~
3 4
1 2
0
2
1
U?
0
2
1
U
图 5-17平行耦合微带定向耦合器奇偶模等效电路第 5章 微波元器件
t a n
t a n
00
00
0
0
jZZ
jZZZZ O
Oin?
t a n
t a n
00
00
0 jZZ
jZZZZ
e
e
e
e
in?
将式 (5 -2 -14)代入上式 (5 -2 -16)得
t a n
t a n
00
00
0
0
eo
Oe
Oin ZjZ
ZjZZZ
t a n
t a n
00
00
0
oe
eo
e
e
in ZjZ
ZjZZZ
可见,ZoinZein=Z0eZ0o=Z20 。
由奇偶模等效电路得端口,①,的奇偶模电压和电流分别为
0
0
1 2
1 U
ZZ
ZU
O
in
O
in
o 0
0
1 2
1 U
ZZ
ZU
e
in
e
in
e
0
0
1 2
11 U
ZZI Oino 0
0
1 2
11 U
ZZI eine
第 5章 微波元器件代入式 （ 5 -2 -15） 并利用式 （ 5 -2 -17） 则有
0
0
00
2
)()( z
zzz
zzzzzzz
e
in
o
in
e
in
o
in
o
in
e
in
in
可见端口,①,是匹配的,所以加上的电压 U0,即为入射波电压,由对称性可知其余端口也是匹配的 。
由分压公式可得端口,③,
0
00
0
11333 2
1
t a n)(2
t a n)(2 U
zzjz
zzjUUUUU
ooe
ooe
oeoe
将式 (5 -2 -14)代入,于是有耦合端口,③,输出电压与端口,①,输入电压之比为第 5章 微波元器件
U4=U4e+U4o=U2e-U2o=0
02
2
222 s inc o s1
1 U
jk
kUUU
oe
可见,端口,③,有耦合输出而端口,④,为隔离端,当工作在中心频率上,θ=π/2,此时
U3=K·U0
022 1 UkjU
可见端口,②,,,③,电压相差 90°,相应的耦合度为
)(lg20lg20
0
3 dBk
U
Uc
第 5章 微波元器件于是给定耦合度 C及引出线的特性阻抗 Z0后,由式 (5 -2 -25)
求得耦合系数 K,从而可确定 Z0o和 Z0e:
K
KZZ
1
1
00?
K
KZZ
e?
1
1
00
然后由此确定平行耦合线的尺寸 。 值得指出的是,在上述分析中假定了耦合线奇偶模相速相同,因而电长度相同,但实际上微带线的奇偶模相速是不相等的,所以按上述方法设计出的定向耦合器性能会变差 。 为改善性能,一般可取介质覆盖,耦合段加齿形或其它补偿措施,图 5 - 18 给出了两种补偿结构 。
第 5章 微波元器件图 5 –18 平行耦合微带定向耦合器的补偿结构
w
r
( a ) ( b )
r
s w
d
h
第 5章 微波元器件
2.
将一路微波功率按一定比例分成 n路输出的功率元件称为功率分配器 。 按输出功率比例不同,可分为等功率分配器和不等功率分配器 。 在结构上,大功率往往采用同轴线而中小功率常采用微带线 。 下面介绍两路微带功率分配器以及微带环形电桥的工作原理 。
(1)
两路微带功率分配器的平面结构如图 5 - 19 所示,其中输入端口特性阻抗为 Z0,分成的两段微带线电长度为 λg/4,特性阻抗分别是 Z02和 Z03,终端分别接有电阻 R2和 R3。 功率分配器的基本要求如下,
第 5章 微波元器件图 5 – 19 两路微带功率分配器的平面结构
Z
0
＋ U
2
g
/ 4
＋ U
3
R
2
R
3
①
Z
i n 2
Z
i n 3
③
②
第 5章 微波元器件
① 端口,①,无反射 ;
② 端口,②,③,;
③ 端口,②,③,输出功率比值为任意指定值,设为根据以上三条有
2
1
k
032
111
zzz inin
2
3
2
3
2
2
2 1
2
1/
2
1
KR
U
R
U?
32 UU?
第 5章 微波元器件
2
2
02
2 R
zZ
in?
3
2
03
3 R
zZ
in?
这样共有 R2,R3,Z02,Z03四个参数而只有三个约束条件,
故可任意指定其中的一个参数,现设 R2=kZ0,于是由上两式可得其它参数,
)1( 202 KKZZ
32003 /)1( KKKZZ
K
ZR 0
3?
第 5章 微波元器件实际的功率分配器终端负载往往是特性阻抗为 Z0的传输线,
而不是纯电阻,此时可用 λg/4阻抗变换器将其变为所需电阻,另一方面 U2,U3等幅同相,在,②,③,端跨接电阻 Rj,既不影响功率分配器性能,又可增加隔离度 。 于是实际功率分配器平面结构如图 5 - 20 所示,其中 Z04,Z05及 Rj 由以下公式确定,
KZZRZ 00204
K
ZZRZ 0
0305
k
kzR
j
2
0
1
第 5章 微波元器件图 5-20 实际功率分配器平面结构图
Z
0
Z
0
Z
05
Z
04
R
j
Z
02
Z
03
Z
0
g
/ 4
③
④
①
②
⑤
第 5章 微波元器件
(2)
微带环形电桥是在波导环形电桥基础上发展起来的一种功率分配元件 。 其结构原理图如图 5 - 21 所示,它由全长为 3λg/2
的环及与它相连的四个分支组成,分支与环并联 。
其中端口,①,为输入端,该端口无反射,端口,②,④,
等幅同相输出,而端口,③,为隔离端,无输出 。 其工作原理可用类似定向耦合器的波程叠加方法进行分析 。 在这里不作详细分析,只给出其特性参数应满足的条件 。
第 5章 微波元器件图 5 – 21 微带环形电桥结构
③
④①
②
c
b
b
a
第 5章 微波元器件设环路各段归一化特性导纳分别为 a,b,c,而四个分支的归一化特性导纳为 1。 则满足上述端口输入输出条件下,各环路段的归一化特性导纳为
a=b=c= 21
而对应的散射矩阵为
j
j
s
0
0
2
1
0
0
j
j?
j
j
0
0
0
0
j
j
第 5章 微波元器件
3.
将微波能量从主波导中分路接出的元件称为波导分支器,
它是微波功率分配器件的一种,常用的波导分支器有 E面 T型分支,H面 T型分支和匹配双 T。
(1) E-T
E面 T型分支器是在主波导宽边面上的分支,其轴线平行于主波导的 TE10模的电场方向,简称 E-T分支 。 其结构及等效电路如图 5 - 22 所示,由等效电路可见,E-T分支相当于分支波导与主波导串联 。
第 5章 微波元器件图 5 - 22 E-T分支结构及等效电路
①
E 臂主波导
( a ) ( b )
②
③
第 5章 微波元器件当微波信号从端口,③,输入时,平均地分给端口,①,
②,,但两端口是等幅反相的 ; 当信号从端口,①,②,反相激励时,则在端口,③,合成输出最大 ; 而当同相激励端口,①,
②,时,端口,③,将无输出 。 由此可得 E-T分支的 ［ S］ 参数为
s
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
0
2
1
2
1
第 5章 微波元器件
(2)H-T
H-T分支是在主波导窄边面上的分支,其轴线平行于主波导
TE10模的磁场方向,其结构及等效电路如图 5 - 23 所示,
H-T分支相当于并联于主波导的分支线 。
当微波信号从端口,③,输入时,平均地分给端口,①,
②,,这两端口得到的是等幅同相的 TE10波 ; 当在端口,①,
②,同相激励时,端口,③,合成输出最大,而当反相激励时端口,③,将无输出 。 H-T分支的散射矩阵为第 5章 微波元器件图 5 - 23 H-T分支结构及等效电路
① ②
③
H 臂主波 导
( a ) ( b )
第 5章 微波元器件
s
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
0
2
1
2
1
(3) 匹配双 T
将 E-T分支和 H-T分支合并,并在接头内加匹配以消除各路的反射,则构成匹配双 T,也称为魔 T,如图 5 - 24 所示 。 它有以下特征,
第 5章 微波元器件图 5 – 24 魔 T的结构
②
④ ( E )
③ ( H )
①
第 5章 微波元器件
① 四个端口完全匹配 ;
② 端口,①,②,对称,即有 S11=S22;
③ 当端口,③,输入,端口,①,②,有等幅同相波输出,
端口,④,隔离 ;
④ 当端口,④,输入,端口,①,②,有等幅反相波输出,
端口,③,隔离 ;
⑤ 当端口,①,或,②,输入时,端口,③,④,等分输出而对应端口,②,或,①,隔离 ;
第 5章 微波元器件
2211 ss?
2313 ss?
2414 ss
04433 ss 034?s
⑥ 当端口,①,②,同时加入信号,端口,③,输出两信号相量和的 倍,端口,④,输出两信号差的 倍 。
端口,③,称为魔 T的 H臂或和臂,而端口,④,称为魔 T
的 E臂或差臂 。
根据以上分析,魔 T各散射参数有以下关系,
21 21
第 5章 微波元器件网络是无耗的,则有
［ S］ +［ S］ =［ I］ (5 - 2 - 36)
T 的 ［ S］ 矩阵为
21?s
0
1
1
0
1
0
0
1
1
0
0
1
0
1
1
0
总之,魔 T具有对口隔离,邻口 3 dB耦合及完全匹配的关系,
因此它在微波领域获得了广泛应用,尤其用在雷达收发开关,
混频器及移相器等场合 。
第 5章 微波元器件 5,3
在低频电路中,谐振回路是一种基本元件,它是由电感和电容串联或并联而成,在振荡器中作为振荡回路,用以控制振荡器的频率 ; 在放大器中用作谐振回路 ; 在带通或带阻滤波器中作为选频元件等 。 在微波频率上,也有上述功能的器件,这就是微波谐振器件,它的结构是根据微波频率的特点从 LC回路演变而成的 。 微波谐振器一般有传输线型谐振器和非传输线谐振器两大类,传输线型谐振器是一段由两端短路或开路的微波导行系统构成的,如金属空腔谐振器,同轴线谐振器和微带谐振器等,如图 5 - 25 所示,在实际应用中大部分采用此类谐振器 。 因此本节只介绍这类谐振器 。
第 5章 微波元器件图 5 – 25 各种微波谐振器
( a )
矩形谐振腔
( b )
圆柱谐振腔
( c )
同轴谐振腔
( d )
微带谐振腔
( e )
介质谐振腔第 5章 微波元器件
1.
低频电路中的 LC回路是由平行板电容 C和电感 L并联构成,
如图 5 - 26(a)所示 。 它的谐振频率为当要求谐振频率越来越高时,必须减小 L和 C。 减小电容就要增大平行板距离,而减小电感就要减少电感线圈的匝数,直到仅有一匝如图 5 - 26(b)所示 ; 如果频率进一步提高,可以将多个单匝线圈并联以减小电感 L,如图 5 - 26(c)所示 ; 进一步增加线圈数目,以致相连成片,形成一个封闭的中间凹进去的导体空腔,
如图 5 - 26(d)所示,这就成了重入式空腔谐振器 ; 继续把构成电容的两极拉开,则谐振频率进一步提高,这样就形成了一个圆盒子和方盒子,如图 5 - 26(e)所示,这也是微波空腔谐振器的常用形式 。
LCf?2
1
0?
第 5章 微波元器件图 5 – 26 微波谐振器的演化过程
( a )
( b )
( c )
( d )
( e )
第 5章 微波元器件虽然它们与最初的谐振电路在形式上已完全不同,但两者之间的作用完全一样,只是适用于不同频率而已 。 对于谐振腔而言,已经无法分出哪里是电感,哪里是电容,腔体内充满电磁场,因此只能用场的方法进行分析 。
集总参数谐振回路的基本参量是电感 L,电容 C和电阻 R,
由此可导出谐振频率品质因数和谐振阻抗或导纳 。 但是在微波谐振器中,集总参数 L,R,C已失去具体意义,所以通常将谐振器频率 f0,品质因数 Q0和等效电导 G0作为微波谐振器的三个基本参量 。
第 5章 微波元器件
(1)
谐振频率 f0是微波谐振器最主要的参数 。 对于金属空腔谐振器,可以看作一段金属波导两端短路,因此腔中的波不仅在横向呈驻波分布,而且沿纵向也呈驻波分布,所以为了满足金属波导两端短路的边界条件,腔体的长度 l和波导波长 λg应满足
,.,,)2,1(2 ppl g?
于是有
l
p
由规则波导理论得
222 )2()2(
cg
uw
第 5章 微波元器件故谐振频率为
2122
0 ])
2()[(
2 cl
pvf
式中,v为媒质中波速,λc为对应模式的截止波长 。
可见谐振频率由振荡模式,腔体尺寸以及腔中填充介质 (μ,
ε)所确定,而且在谐振器尺寸一定的情况下,与振荡模式相对应有无穷多个谐振频率 。
(2)
品质因数 Q0是表征微波谐振器频率选择性的重要参量,它的定义为第 5章 微波元器件
1
02 2 p
Ww
W
WQ
T
式中,W为谐振器中的储能,WT为一个周期内谐振器损耗的能量,Pl为谐振器的损耗功率 。 而谐振器的储能为
dvEdvHuwww
vvme
22
2
1
2
1
谐振器的平均损耗主要由导体损耗引起,设导体表面电阻为 RS,则有
dsHRdsRJP
s tsSSS
22
1 2
1
2
1
式中,-Ht为导体内壁切向磁场,而 -JS=-n× Ht,n为法向矢量 。
于是有第 5章 微波元器件
s t
v
s t
v
dsH
dvH
dsH
dvHuw
Q
2
2
2
2
0
0
2
式中,δ为导体内壁趋肤深度 。 因此只要求得谐振器内场分布,即可求得品质因数 Q0。
为粗略估计谐振器内的 Q0值,近似认为 H|=Ht|,这样式 (5 - 3
- 9)可近似为
S
VQ
2?
式中,S,V分别表示谐振器的内表面积和体积 。
可见,
① Q0 ∝ VS,应选择谐振器形状使其 VS大 ;
第 5章 微波元器件
② 因谐振器线尺寸与工作波长成正比即 V ∝ λ30,S,
故有 Q0 ∝ λ0δ,由于 δ仅为几微米,对厘米波段的谐振器,其 Q0值将在 104~105量级。
上述讨论的品质因数 Q0 是未考虑外接激励与耦合的情况,
因此称之为无载品质因数或固有品质因数 。
(3) 等效电导 G0
等效电导 G0是表征谐振器功率损耗特性的参量,若谐振器上某等效参考面的边界上取两点 a,b,并已知谐振器内场分布,
则等效电导 G0可表示为
0?
第 5章 微波元器件
2
2
0
)(?
b
a
tS
S
dlE
dsH
RG
可见等效电导 G0具有多值性,与所选择的点 a和 b有关 。
以上讨论的三个基本参量的计算公式都是针对一定的振荡模式而言的,振荡模式不同,所得参量的数值不同 。 因此上述公式只能对少数规则形状的谐振器才是可行的 。 对复杂的谐振器,只能用等效电路的概念,通过测量来确定 f0,Q0和 G0。
2.
矩形空腔谐振器是由一段长为 l,两端短路的矩形波导组成,如图 5 - 27 所示 。 与矩形波导类似,它也存在两类振荡模式,即 TE和 TM模式 。
第 5章 微波元器件图 5 – 27 矩形谐振器及其坐标
1
z
x
y
a
b
第 5章 微波元器件其中主模为 TE101模,其场分量表达式为
l
z
a
xEE
ey
s i ns i n?
l
z
a
x
Z
jEH
TE
X
c o ss i n0
l
z
a
x
ak
EjH
z
s inc o s0
0 xxy EEH
式中,,可见各分量与 y无关,电场只有 Ey分量,
磁场只有 Hx和 Hz,沿 x,z方向均为驻波分布 。 下面讨论在主模条件下矩形空腔谐振器的主要参量 。
/u?
第 5章 微波元器件
al
lacf
2
22
0
式中,c为自由空间光速,对应谐振波长为
220
2
la
al
(2) 品质因数 Q0
由 TE101模的场表达式可得
)1(82 222220
2
akZE
uabldvHuw
TEv?
而 ZTE=,β=β10=,代入上式整理得22 )/( ak
k
2
08 E
a b lw
第 5章 微波元器件导体损耗功率为
)22(82 22
2
0
2
1 a
l
l
a
a
bl
l
abERdsHRP S
tS
S
于是品质因数 Q0为
33332
3
1
00 22
1
2
)(
allablbaR
bk a l
P
WWQ
S
3.
微带电路型谐振器的结构形式很多,主要有传输线型谐振器 (如微带线节谐振器 )和非传输线型谐振器 (如圆形,环行,
椭圆形谐振器 ),这几种微带谐振器分别如图 5 - 28(a),(b)、
(c),(d)所示 。
第 5章 微波元器件图 5 – 28 各种微带谐振器
( a )
g / 2
( c )( b ) ( d )
第 5章 微波元器件下面对线节型谐振器加以简单分析 。
TEM模式,对于终端开路的一段长为 l的微带线,由传输线理论,
其输入阻抗为
Zin=-jZ0 tanβl
式中,,λg为微带线的带内波长 。
根据并联谐振条件 Yin=0,
式中,λg0为带内谐振波长 。
根据串联谐振条件 Zin=0,于是有
0g?
第 5章 微波元器件
12
4
4
)12( 0
p
lpl
go
g 或由此可见,长度为 整数倍的两端开路微带线构成了微带谐振器 ; 长度为 奇数倍的一端开路一端短路的微带线构成了 微带谐振器 。 由于实际上微带谐振器短路比开路难实现,所以一般采用终端开路型微带谐振器 。 但终端导带断开处的微带线不是理想的开路,因而计算的谐振长度要比实际的长度要长,一般有
2
go?
2
go?
4
go?
4
go?
22
0
1
gpll
第 5章 微波元器件式中,l1为实际导带长度,Δl为缩短长度 。
微带谐振器的损耗主要有导体损耗、介质损耗和辐射损耗,其总的品质因数 Q0为
1
0 )
111(
rdC QQQ
Q
Qc,Qd,Qr分别是导体损耗,介质损耗和辐射损耗引起的品质因数,Qc和 Qd可按下式计算,
gc
C aQ?
3.27?
gcr
e
d aQ
3.27?
第 5章 微波元器件式中,αc为微带线的导体衰减常数 (dB/m); εe,q分别为微带线的有效介电常数和填充因子 。 通常 QrQdQc,因此微带线谐振器的品质因数主要取决于导体损耗 。
4.
前面介绍的都是孤立谐振器的特性,实际的微波谐振器总是通过一个或几个端口和外电路连接,我们把谐振器和外电路相连的部分称作激励装置或耦合装置 。 对波导型谐振器的激励方法与第 2章中波导的激励和耦合相似,有电激励,磁激励和电流激励三种,而微带线谐振器通常用平行耦合微带线来实现激励和耦合,如图 5 - 29 所示 。
第 5章 微波元器件图 5 – 29 微带谐振器的耦合微带线导带微带腔第 5章 微波元器件用平行耦合微带线来实现激励和耦合,如图 5 - 29 所示 。
不管是哪种激励和耦合,对谐振器来说,外接部分要吸收部分功率,因此品质因数有所下降,此时称之为有载品质因数记作
Ql,由品质因数的定义得
1
01
0
1
0
1 )
11(
ee QQPP
Ww
P
WwQ
式中,Pl′=Pl+Pe,Pe为外部电路损耗的功率,Qe称为有载品质因数 。 一般用耦合系数 τ来表征外接电路和谐振器相互影响的程度,即
eQ
Qr 0?
第 5章 微波元器件于是
1
0
1
QQ
这说明 τ越大,耦合越紧,有载品质因数越小 ; 反之,τ越小,
耦合越松,有载品质因数 Ql越接近无载品质因数 Q0。
第 5章 微波元器件
5.4
以上所介绍的各种微波元件,都是线性,互易的,但在许多情况下,我们却需要具有非互易性的器件 。 例如,在微波系统中,负载的变化对微波信号源的频率和功率输出会产生不良影响,使振荡器性能不稳定 。
为了解决这样的问题,最好在负载和信号源之间接入一个具有不可逆传输特性的器件,如图 5 - 30 所示,即微波从振荡器到负载是通行的,反过来从负载到振荡器是禁止通行的 。 这样当负载不匹配时,从负载反射回来的信号不能到达信号源,从而保证了信号源的稳定,这种器件具有单向通行,反向隔离的功能,因此称为单向器或隔离器 。
另一类非互易器件是环行器,它具有单向循环流通功能。
第 5章 微波元器件图 5 – 30 单向器的连接信号 源 负载单向 器第 5章 微波元器件在非互易器件中,非互易材料是必不可少的,微波技术中应用很广泛的非互易材料是铁氧体 。 铁氧体是一种黑褐色的陶瓷,
最初由于其中含有铁的氧化物而得名 。 实际上随着材料研究的进步,后来发展的某些铁氧体并不一定含有铁元素 。 目前常用的有镍 - 锌,镍 - 镁,锰 - 镁铁氧体和钇铁石榴石 （ YIG） 等微波铁氧体的电阻率很高,比铁的电阻率大 1012~1016倍,当微波频率的电磁波通过铁氧体时,导电损耗是很小的 。 铁氧体的相对介电常数为 10~20,更重要的是,它是一种非线性各向异性磁性物质,它的磁导率随外加磁场而变,即具有非线性 ; 在加上恒定磁场以后,它在各方向上对微波磁场的磁导率是不同的,就是说其具有各向异性的 。 由于这种各向异性,当电磁波从不同的方向通过磁化铁氧体时,便呈现一种非互易性 。 利用这种效应,
便可以做成各种非互易微波铁氧体元件,最常用的有隔离器和环行器 。
第 5章 微波元器件
1.
如前所述,隔离器也叫反向器,电磁波正向通过它时几乎无衰减,反向通过时衰减很大 。 常用的隔离器有谐振式和场移式两种 。
1)
由于铁氧体具有各向异性,因此在恒定磁场 Hi作用下,与 Hi
方向成左,右螺旋关系的左,右圆极化旋转磁场具有不同的导磁率 （ 分别设为 μ-和 μ+） 。 设在含铁氧体材料的微波传输线上的某一点,沿 +z方向传输左旋磁场,沿 -z方向传输右旋磁场,两者传输相同距离,但对应的磁导率不同,故左右旋磁场相速不同,
所产生相移也就不同,这就是铁氧体相移不可逆性 。 另一方面,
铁氧体具有铁磁谐振效应和圆极化磁场的谐振吸收效应 。
第 5章 微波元器件所谓铁氧体的铁磁谐振效应,是指当磁场的工作频率 ω等于铁氧体的谐振角频率 ω0时,铁氧体对微波能量的吸收达到最大值 。 而对圆极化磁场来说,左,右旋极化磁场具有不同的磁导率,从而两者也有不同的吸收特性 。
对反向传输的右旋极化磁场,磁导率为 μ+,它具有铁磁谐振效应,而对正向传输的左极化磁场,磁导率为 μ-,它不存在铁磁谐振特性,这就是圆极化磁场的谐振效应 。 铁氧体谐振式隔离器正是利用了铁氧体的这一特性制成的 。
第 5章 微波元器件图 5 – 31 谐振式隔离器的铁氧体位置
X
2
H
0
N
S
x
z
y
第 5章 微波元器件铁氧体谐振式隔离器就是在波导的某个恰当位置上放置铁氧体片而制成的,在这个位置上,往一个方向传输的是右旋磁场,另一方向上传输的是左旋磁场 。 图 5 - 31 所示的矩形波导在 x=x1处放置了铁氧体,下面来确定铁氧体片放置的位置 。
对于矩形波导 TE10模而言,其磁场只有 x分量和 z分量,它们的表达式为
xaHaH Z s in0
xaHH Z?c o s0?
第 5章 微波元器件可见两者存在 π/2的相差 。 在矩形波导宽边中心处,磁场只有 Hx分量,即磁场矢量是线极化的,且幅度随时间周期性变化,
但其方向总是 x方向 ; 在其它位置上,若 |Hx|≠|Hz|,则合成磁场矢量是椭圆极化的,并以宽边中心为对称轴,波导两边为极化性质相反的两个磁场 ; 当在某个位置 x1上有 |Hx|=|Hz|时,合成磁场是圆极化的,即
11 c o ss in xaxa
a
于是有
aaa
x g
2t a n
1?
第 5章 微波元器件解得
a
ax g
2a r c t a n1
进一步分析表明,对 TE10模来说,在 x=x1处沿 +z方向传输的圆极化磁场不与恒定磁场方向成右手螺旋关系,即为左旋磁场,
而沿 -z方向传输的圆极化磁场则是右旋磁场 。 可见,应在波导
x=x1处放置铁氧体片,并加上如图 5 - 31 所示的恒定磁场,使 Hi
与传输波的工作频率 ω满足
ω=ω0=γHi (5 - 4 - 5)
式中,ω0为铁氧体片的铁磁谐振频率； γ=2.8× 103/4π
Hz·m/A,为电子旋磁比 。 这时,沿 +z方向传输的波几乎无衰减通过,而沿 -z方向传输的波因满足圆极化谐振条件而被强烈吸收,从而构成了谐振式隔离器 。
第 5章 微波元器件应该指出的是,若在波导的对称位置 x=x2=a-x1处放置铁氧体,则沿 +z方向传输的波因满足圆极化谐振条件而被强烈吸收,-z方向传输的波则几乎无衰减地通过 。 也就是单向传输的方向与前述情形正好相反 。 另外,由于波导部分填充铁氧体,
主模 TE10的场会有所变化,因此实际铁氧体的位置与计算的略有差异 。
2)
场移式隔离器是根据铁氧体对两个方向传输的波型产生的场移作用不同而制成的。
第 5章 微波元器件它在铁氧体片侧面加上衰减片,由于两个方向传输所产生场的偏离不同,使沿正向 （ -z方向 ） 传输波的电场偏向无衰减片的一侧,而沿反向 （ +z方向 ） 传输波的电场偏向衰减片的一侧,从而实现了正向衰减很小而反向衰减很大的隔离功能,如图 5 - 32所示 。
由于场移式隔离器具有体积小,重量轻,结构简单且有较宽的工作频带等特点,因此在小功率场合得到了较为广泛的应用 。
3)
隔离器是双端口网络,理想铁氧体隔离器的散射矩阵为
10
00
s
第 5章 微波元器件图 5 – 32 场移式隔离器
y
( a )
( b )
H
0
E
E
吸收 片正向反向
x
z
E
E
第 5章 微波元器件可见 ［ S］ 矩阵不满足幺正性,即隔离器是个有耗元件,又由于隔离器是一种非互易元件,故 ［ S］ 不具有互易性 。
实际隔离器一般用以下性能参量来描述,
)(1lg10lg10 2
211
01 dB
sp
pa
式中,P01为正向传输输入功率； P1为正向传输输出功率,
理想情况下 |S21|=1,α+=0; 一般希望 α+越小越好 。
（ 2） 反向衰减量 α-
)(1lg10lg10 2
122
02 dB
sp
pa
第 5章 微波元器件式中,P02为反向传输输入功率； P2为反向传输输出功率；
理想情况下 α-→∞ 。
（ 3） 隔离比 R
将反向衰减量与正向衰减量之比定义为隔离器的隔离比,即
a
aR
（ 4） 输入驻波比 ρ
在各端口都匹配的情况下,我们将输入端口的驻波系数称为输入驻波比,记作 ρ,
11
11
1
1
s
sp
第 5章 微波元器件对于具体的隔离器,希望 ρ值接近于 1。
2.
环行器是一种具有非互易特性的分支传输系统,常用的铁氧体环行器是 Y形结环行器,如图 5 - 33（ a） 所示,它是由三个互成 120° 的角对称分布的分支线构成 。 当外加磁场为零时,铁氧体没有被磁化,因此各个方向上的磁性是相同的 。 当信号从分支线,①,输入时,就会在铁氧体结上激发如图 5 - 33（ b）
所示的磁场,由于分支,②,③,条件相同,信号是等分输出的 。 当外加合适的磁场时,铁氧体磁化,由于各向异性的作用,
在铁氧体结上激发如图 5 - 33（ c） 所示的电磁场,这比不加磁场时旋转了一个角度 θ。
第 5章 微波元器件图 5 – 33 环行器及其场分布
H
0
30°
输入口输出口输出输入口输出口隔离口
①
③
②
②
①
③
( a ) ( b ) ( c )
H
0
分支线铁氧体
Y 形结结构
( a )
第 5章 微波元器件当外加合适的磁场时,铁氧体磁化,由于各向异性的作用,
在铁氧体结上激发如图 5 - 33（ c） 所示的电磁场,这比不加磁场时旋转了一个角度 θ。 当设计成 θ=30° 时,分支,②,处有信号输出,而分支,③,处电场为零,没有信号输出 。 同样由分支,②,输入时,分支,③,有输出,而分支,①,无输出 ; 由分支,③,输入时,分支,①,有输出而分支,②,无输出 。
可见,它构成了,①,→,②,→,③,→,①,的单向环行流通,而反向是不通的,故称为环行器 。
Y形结环行器是对称非互易三端口网络,其散射矩阵为
s
31
21
11
s
s
s
32
22
12
s
s
s
33
23
13
s
s
s
第 5章 微波元器件一个理想的环行器必须具备以下的条件,
① 输入端口完全匹配,无反射 ;
② 输入端口到输出端口全通,无损耗 ;
③ 输入端口与隔离器间无传输 。
于是环行器的散射参数应满足,
S11=S22=S33=0
|S21|=|S32|=|S13|=1
S31=S12=S23=0
写成矩阵形式,
第 5章 微波元器件
s
0
0
je
je
0
0
0
0
je
式中,θ为附加相移 。
利用环行器可以制成前面讨论的单向器,只要在 Y形结环行器的端口,③,接上匹配吸收负载,端口,①,作为输入,端口
,②,作为输出,如图 5 - 34（ a） 所示 。 这样,信号从端口
,①,输入时,端口,②,有输出,当从端口的反射信号经环行器到达端口,③,被吸收,这样,①,→,②,是导通的,而
,②,→,①,是不通的,它实现了正向传输导通,反向传输隔离的单向器的功能 。
第 5章 微波元器件图 5 – 34 环行器的应用
③
①
②
吸收负载
③
①
②
④
( a ) ( b )
第 5章 微波元器件利用两个 Y形结环行器还可以构成四端口的双 Y结环行器,
如图 5-34 （ b ） 所示,单 向 环 行 规 律 是
,①,→,②,→,③,→,④,。
如同隔离器一样,描述环行器的性能指标有,正向衰减量,
反向衰减量,对臂隔离度和工作频带等 。
5.1 连接匹配元件
5.2 功率分配元器件
5.3 微波谐振器件
5.4 微波铁氧体器件第 5章 微波元器件返回主目录第 5章 微波元器件第 5章微波元器件无论在哪个频段工作的电子设备,都需要各种功能的元器件,
既有如电容,电感,电阻,滤波器,分配器,谐振回路等无源元器件,以实现信号匹配,分配,滤波等 ; 又有晶体管等有源元器件,以实现信号产生,放大,调制,变频等 。 微波系统也不例外地有各种无源,有源元器件,它们的功能是对微波信号进行必要的处理或变换,它们是微波系统的重要组成部分 。 微波元器件按其变换性质可分为线性互易元器件,线性非互易元器件以及非线性元器件三大类 。
第 5章 微波元器件线性互易元器件只对微波信号进行线性变换而不改变频率特性,并满足互易定理,它主要包括各种微波连接匹配元件,
功率分配元器件,微波滤波器件及微波谐振器件等 ; 线性非互易元器件主要是指铁氧体器件,它的散射矩阵不对称,但仍工作在线性区域,主要包括隔离器,环行器等 ; 非线性元器件能引起频率的改变,从而实现放大,调制,变频等,主要包括微波电子管,微波晶体管,微波固态谐振器,微波场效应管及微波电真空器件等 。
微波元器件品种繁多,而且随着技术的进步不断出现新的元器件,因此不能一一列举,本章从工程应用的角度出发,重点介绍具有代表性的几组微波无源元器件,主要有：连接匹配元件,功率分配元器件,微波谐振元件和微波铁氧体器件 。
第 5章 微波元器件
5.1
微波连接匹配元件包括终端负载元件,微波连接元件以及阻抗匹配元器件三大类 。 终端负载元件是连接在传输系统终端实现终端短路,匹配或标准失配等功能的元件 ; 微波连接元件用以将作用不同的两个微波系统按一定要求连接起来,主要包括波导接头,衰减器,相移器及转换接头等 ; 阻抗匹配元器件是用于调整传输系统与终端之间阻抗匹配的器件,主要包括螺钉调配器,多阶梯阻抗变换器及渐变型变换器等 。 下面分别介绍这些元器件 。
1.
终端负载元件是典型的一端口互易元件,主要包括短路负载,匹配负载和失配负载 。
第 5章 微波元器件
(1)
短路负载是实现微波系统短路的器件,对金属波导最方便的短路负载是在波导终端接上一块金属片 。 但在实际微波系统中往往需要改变终端短路面的位置,即需要一种可移动的短路面,这就是短路活塞 。 短路活塞可分为接触式短路活塞和扼流式短路活塞两种,前者已不太常用,下面介绍一下扼流式短路活塞 。 应用于同轴线和波导的扼流式短路活塞如图 5 - 1(a)、
(b)所示,它们的有效短路面不在活塞和系统内壁直接接触处,
而向波源方向移动 λg/2的距离 。
第 5章 微波元器件这种结构是由两段不同等效特性阻抗的 λg/4变换段构成,
其工作原理可用如图 5 - 1(c)所示的等效电路来表示,其中 cd段相当于 λg/4终端短路的传输线,bc段相当于 λg/4终端开路的传输线,两段传输线之间串有电阻 Rk,它是接触电阻,由等效电路不难证明 ab面上的输入阻抗为,Zab=0,即 ab面上等效为短路,
于是当活塞移动时实现了短路面的移动 。 扼流短路活塞的优点是损耗小,而且驻波比可以大于 100,但这种活塞频带较窄,
一般只有 10%~15%的带宽 。 如图 5 - 1(d)所示的是同轴 S型扼流短路活塞,它具有宽带特性 。
第 5章 微波元器件图 5 – 1 扼流短路活塞及其等效电路第 5章 微波元器件
(2)
匹配负载是一种几乎能全部吸收输入功率的单端口元件 。
对波导来说,一般在一段终端短路的波导内放置一块或几块劈形吸收片,用以实现小功率匹配负载,吸收片通常由介质片 （ 如陶瓷,胶木片等 ） 涂以金属碎末或炭木制成 。 当吸收片平行地放置在波导中电场最强处,在电场作用下吸收片强烈吸收微波能量,使其反射变小 。 劈尖的长度越长吸收效果越好,匹配性能越好,劈尖长度一般取 λg/2的整数倍 。 如图 5 - 2(a)所示 ; 当功率较大时可以在短路波导内放置锲形吸收体,或在波导外侧加装散热片以利于散热,如图 5 - 2(b),(c)所示 ; 当功率很大时,还可采用水负载,如图 5 - 2(d)所示,由流动的水将热量带走 。
第 5章 微波元器件图 5 – 2 各种匹配负载散热片法兰盘吸收材料
( b )( a ) ( c )
劈形玻璃容器
( d )
吸收材料内导体
( e )
内导体
( f )
( g )
第 5章 微波元器件同轴线匹配负载是由在同轴线内外导体间放置的圆锥形或阶梯形吸收体而构成的,如图 5 - 2(e),(f)所示 。 微带匹配负载一般用半圆形的电阻作为吸收体,如图 5 - 2(g)所示,这种负载不仅频带宽,而且功率容量大 。
(3)
失配负载既吸收一部分微波功率又反射一部分微波功率,
而且一般制成一定大小驻波的标准失配负载,主要用于微波测量 。 失配负载和匹配负载的制作相似,只是尺寸略微改变了一下,使之和原传输系统失配 。 比如波导失配负载,就是将匹配负载的波导窄边 b制作成与标准波导窄边 b0不一样,使之有一定的反射 。 设驻波比为 ρ,
第 5章 微波元器件例如,3 cm的波段标准波导 BJ-100的窄边为 10.16 mm,若要求驻波比为 1.1和 1.2,则失配负载的窄边分别为 9.236 mm和
8.407 mm。
2.
微波连接元件是二端口互易元件,主要包括,波导接头,
衰减器,相移器,转换接头 。
(1)
波导管一般采用法兰盘连接,可分为平法兰接头和扼流法兰接头,分别如图 5 - 3(a),(b)所示 。 平法兰接头的特点是,加工方便,体积小,频带宽,其驻波比可以做到 1.002以下,但要求接触表面光洁度较高 。
第 5章 微波元器件图 5 – 3 波导法兰接头
0
/ 2
( a )
( b )
第 5章 微波元器件扼流法兰接头由一个刻有扼流槽的法兰和一个平法兰对接而成,扼流法兰接头的特点是,功率容量大,接触表面光洁度要求不高,但工作频带较窄,驻波比的典型值是 1.02。 因此平接头常用低功率,宽频带场合,而扼流接头一般用于高功率,窄频带场合 。
波导连接头除了法兰接头之外,还有各种扭转和弯曲元件
(如图 5 - 4 所示 )以满足不同的需要 。 当需要改变电磁波的极化方向而不改变其传输方向时,用波导扭转元件 ; 当需要改变电磁波的方向时,可用波导弯曲 。 波导弯曲可分为 E面弯曲和
H面弯曲 。 为了使反射最小,扭转长度应为 (2n+1)λg/4,E面波导弯曲的曲率半径应满足 R≥1.5b,H面弯曲的曲率半径应满足
R≥1.5a。
第 5章 微波元器件图 5 – 4 波导扭转与弯曲元件
R
b
a
R
a
b
l
( a ) ( b ) ( c )
第 5章 微波元器件
(2)
衰减元件和相移元件用来改变导行系统中电磁波的幅度和相位 。 对于理想的衰减器,其散射矩阵应为
［ Sα］ =
而理想相移元件的散射矩阵应为
［ Sθ］ =
ale
0
0
ale
je
0
0
je
衰减器的种类很多,最常用的是吸收式衰减器,它是在一段矩形波导中平行于电场方向放置吸收片而构成,有固定式和可变式两种,分别如图 5 - 5(a),(b)所示 。
第 5章 微波元器件图 5 – 5 吸收式衰减器支撑 杆
( b )
吸收 片
( a )
第 5章 微波元器件收片由胶木板表面涂覆石墨或在玻璃片上蒸发一层厚的电阻膜组成,一般两端为尖劈形,以减小反射 。 由矩形波导 TE10
模的电场分布可知,波导宽边中心位置电场最强,逐渐向两边减小到零,因此,当吸收片沿波导横向移动时,就可改变其衰减量 。
将衰减器的吸收片换成介电常数 εr＞ 1的无耗介质片时,就构成了移相器,这是因为电磁波通过一段长波为 l的无耗传输系统后相位变化为
g
l
2?
其中 λg为波导波长,在波导中改变介质片位置,会改变波导波长,从而实现相位的改变 。
(3)
第 5章 微波元器件微波从一种传输系统过渡到另一种传输系统时,需要用转换器,第 2章讨论的同轴波导激励器和方圆波导转换器等传输系统中都有转换器 。 在这一类转换器的设计中,一方面要保证形状转换时阻抗的匹配,以保证信号有效传送；另一方面要保证工作模式的转换 。 另一类转换器是极化转换器,由于在雷达通信和电子干扰中经常用到圆极化波,而微波传输系统往往是线极化的,为此需要进行极化转换,这就需要极化转换器 。 由电磁场理论可知,一个圆极化波可以分解为在空间互相垂直,相位相差 90° 而幅度相等的两个线极化波 ; 另一方面,一个线极化波也可以分解为在空间互相垂直,大小相等,相位相同的两个线极化波,只要设法将其中一个分量产生附加 90° 相移,再合成起来便是一个圆极化波了 。
第 5章 微波元器件常用的线 -圆极化转换器有两种,多螺钉极化转换器和介质极化转换器 (如图 5 - 6)。 这两种结构都是慢波结构,其相速要比空心圆波导小 。 如果变换器输入端输入的是线极化波,
TE11模的电场与慢波结构所在平面成 45° 角,这个线极化分量将分解为垂直和平行于慢波结构所在平面的两个分量 Eu和 Ev,
它们在空间互相垂直,且都是主模 TE11,只要螺钉数足够多或介质板足够长,就可以使平行分量产生附加 90° 的相位滞后 。
于是,在极化转换器的输出端两个分量合成的结果便是一个圆极化波 。 至于是左极化还是右极化,要根据极化转换器输入端的线极化方向与慢波平面之间的夹角确定 。
第 5章 微波元器件图 5 – 6 极化转换器
l
1 2
3 m m 6,4 m m
51 对
2
R
＝
6
1
.
9
m
m
( a )
y
E
uE
u
z
( b )
E
v E
v
1 2
O
E
m in
－ x
第 5章 微波元器件
3,阻抗匹配元件阻抗匹配元件种类很多,它们的作用是消除反射,提高传输效率,改善系统稳定性 。 这里主要介绍螺钉调配器,阶梯阻抗变换器和渐变型阻抗变换器三种 。
(1)
螺钉是低功率微波装置中普遍采用的调谐和匹配元件,它是在波导宽边中央插入可调螺钉作为调配元件,如图 5 - 7 所示 。
螺钉深度的不同等效为不同的电抗元件,使用时为了避免波导短路击穿,螺钉都设计成容性,即螺钉旋入波导中的深度应小于
3b/4(b为波导窄边尺寸 )。 由第 1章的支节调配原理可知：多个相距一定距离的螺钉可构成螺钉阻抗调配器,不同的是这里支节用容性螺钉来代替 。
第 5章 微波元器件图 5 – 7 波导中的螺钉及其等效电路第 5章 微波元器件螺钉调配器可分为单螺钉,双螺钉,三螺钉和四螺钉四种 。
单螺钉调配器通过调整螺钉的纵向位置和深度来实现匹配,如图
5 - 8(a)所示 ; 双螺钉调配器是在矩形波导中相距 λg/8,λg/4或
3λg/8 等距离的两个螺钉构成的,如图 5 - 8(b)所示 。 双螺钉调配器有匹配盲区,故有时采用三螺钉调配器 。 其工作原理在此不再赘述 。 由于螺钉调配器的螺钉间距与工作波长直接相关,因此螺钉调配器是窄频带的 。
(2)
在第 1章中我们已经知道,用 λ/4阻抗变换器可实现阻抗匹配 ;
但严格来说,只有在特定频率上才满足匹配条件,即 λ/4阻抗变换器的工作频带是很窄的 。
第 5章 微波元器件图 5 – 8 螺钉调配器
l
T
1
T
1
T
2
d
1
d
2
法兰负载波源 波源 负载
y
l
y
1
y
2
y
a
y
b
b
ab
y
l
y
1
y
( a )
( b )
第 5章 微波元器件要使变换器在较宽的工作频带内仍可实现匹配,必须用多阶梯阻抗变换器,图 5 - 9 所示分别为波导,同轴线,微带的多阶梯阻抗变换器 。 它们都可等效为如图 5 - 10 所示的电路 。
分别为 T0,T1,T2,…,TN共 (N+1)个,如果参考面上局部电压反射系数对称选取,
Γ0=ΓN
Γ1=ΓN-1
Γ2=ΓN-2
则输入参考面 T0上总电压反射系数 Γ为第 5章 微波元器件图 5 – 9 各种多阶梯阻抗变换器
( a ) ( b ) ( c )
第 5章 微波元器件图 5 – 10 多阶梯阻抗变换器的等效电路
Z
0
Z
e1
Z
e N
Z
l
T
N
T
2
T
1
T
0
Z
e2
第 5章 微波元器件
NjNNjNjj eeee 2)1(242210,.,
.,,).()( )1(212120 NjNjNjN eee
...)()([ )2()2(10 NjNjjNjNjN eeeee
.,,])2c o s (c o s[2 10 NNe jN
于是反射系数模值为
|Γ|=|Γ0cosNθ+Γ1cos(N-2)θ+…|
当 Γ0,Γ1,… 等值给定时,上式右端为余弦函数 cosθ的多项式,
满足 |Γ|=0的 cosθ有很多解,亦即有许多 λg使 |Γ|=0。 这就是说,在许多工作频率上都能实现阻抗匹配,从而拓宽了频带 。 显然,阶梯级数越多,频带越宽 。
第 5章 微波元器件
(3) 渐变型阻抗变换器由前面分析可知,只要增加阶梯的级数就可以增加工作带宽,但增加了阶梯级数,变换器的总长度也要增加,尺寸会过大,
结构设计就更加困难,因此产生了渐变线代替多阶梯 。 设渐变线总长度为 L,特性阻抗为 Z(z),并建立如图 5 - 11所示坐标,渐变 线 上 任 意 微 分 段 z→z+Δz,对 应 的 输 入 阻 抗 为
Zin(z)→Z in(z)+ΔZin(z),由传输线理论得
)t a n ()]()([)(
)t a n ()()]()([)(
zzZzZjzZ
zxjzzZzZzZ
inin
inin
in
第 5章 微波元器件图 5 –11 渐变型阻抗变换器
Z
0
zz z ＋? z
2
L
2
L0
第 5章 微波元器件式中,β为渐变线的相移常数 。 当 βΔz→ 0时,tanβΔz≈βΔz,代入上式可得
])( )(1) ] [()()([)(
2
zzz zzzjZzZzZzZ ininininin
忽略高阶无穷小量,并整理可得
)]()([)(
2
zzzz zjdz zdz inin
若令电压反射系数为 Γ(z),则
)(
)()()(
zzz
zzzzz
in
in
第 5章 微波元器件代入式 (5 -1 -9)并经整理可得关于 Γ(z)的非线性方程
0)(ln)](1[21)(2)( 2 dz zzdzzjdz zd?
当渐变线变化较缓时,近似认为 1-Γ2(z)≈1,则可得关于 Γ(z)
的线性方程
dzedz zzdzjdz zd zj 2)(ln)(2)(
其通解为
dzedz xzdez xjzj 22 )(ln21)(
故渐变线输入端反射系数为
dze
dz
xzde zjL
L
Lj
in
22
2
)(ln?
第 5章 微波元器件这样,当渐变线特性阻抗 Z(z)给定后,由式 (5 - 1 - 14)就可求得渐变线输入端电压反射系数 。 通常渐变线特性阻抗随距离变化的规律有：指数型,三角函数型及切比雪夫型,下面就来介绍指数型渐变线的特性,其特性阻抗满足
]ln)21e x p [ ()(
0
1
0 z
z
L
zzzz
可见当 z= 时,Z(z)=Z0,而当 z= 时,Z(z)=Zl,
于是有
2
L?
2
L?
0
1ln1)(ln
z
z
Ldz
zzd?
输入端反射系数为第 5章 微波元器件
0
1lns i n
2
1
z
z
L
L
in?
0
122
20
1 lns i n
2
1ln
2
1
z
z
L
Ldze
z
z
Le
zj
L
L
Lj
in?
两边取模得图 5 - 12 给出了 |Γin|与 βL的关系曲线 。 由图可见,当渐变线长度一定时,|Γin|随频率的变化而变 。 λ越小,βL越大,|Γin|越小 ;
极限情况下 λ→ 0,则 |Γin|→ 0,这说明指数渐变线阻抗变换器工作频带无上限,而频带下限取决于 |Γin|的容许值 。
第 5章 微波元器件图 5 –12 |Γin|随 βL的变化曲线
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
L
2 3? 4?
in
4
0
1
Z
Z
3
0
1
Z
Z
2
0
1
Z
Z
第 5章 微波元器件
5.2
在微波系统中,往往需将一路微波功率按比例分成几路,
这就是功率分配问题 。 实现这一功能的元件称为功率分配元器件,主要包括,定向耦合器,功率分配器以及各种微波分支器件 。 这些元器件一般都是线性多端口互易网络,因此可用微波网络理论进行分析 。 下面就分别介绍这三类元器件 。
1.
定向耦合器是一种具有定向传输特性的四端口元件,它是由耦合装置联系在一起的两对传输系统构成的,
第 5章 微波元器件如图 5 - 13 所示 。 图中,①,②,是一条传输系统,称为主线；,③,④,为另一条传输系统,称为副线 。 耦合装置的耦合方式有许多种,一般有孔,分支线,耦合线等,形成不同的定向耦合器 。
本节首先介绍定向耦合器的性能指标,然后介绍波导双孔定向耦合器,双分支定向耦合器和平行耦合微带定向耦合器 。
1)
定向耦合器是四端口网络,端口,①,为输入端,端口
,②,为直通输出端,端口,③,为耦合输出端,端口,④,
为隔离端,并设其散射矩阵为 ［ S］ 。 描述定向耦合器的性能指标有,耦合度,隔离度,定向度,输入驻波比和工作带宽 。
下面分别加以介绍 。
第 5章 微波元器件图 5-13 定向耦合器的原理图耦合装置
①
④
②
③
P
1
P
2
P
4
P
3
第 5章 微波元器件
)(1lg20lg10
133
1 dB
sp
pc
(2)
输入端,①,的输入功率 P1和隔离端,④,的输出功率 P4
之比定义为隔离度,记作 I。
)(1lg20lg10
144
1 dB
sp
pI
(3)
耦合端,③,的输出功率 P3与隔离端,④,的输出功率 P4
之比定义为定向度,记作 D。
144
3 13lg20lg10
s
s
p
pD
第 5章 微波元器件
(4)
端口,②,③,④,都接匹配负载时的输入端口,①,
的驻波比定义为输入驻波比,记作 ρ。
11
11
1
1
s
sp
(5)
工作带宽是指定向耦合器的上述 C,I,D,ρ等参数均满足要求时的工作频率范围 。
2)
波导双孔定向耦合器是最简单的波导定向耦合器,主,副波导通过其公共窄壁上两个相距 d=(2n+1)λg0/4 的小孔实现耦合 。
第 5章 微波元器件其中,λg0是中心频率所对应的波导波长,n为正整数,一般取 n=0。 耦合孔一般是圆形,也可以是其它形状 。 定向耦合器的结构如图 5 - 14(a)所示,下面简单介绍其工作原理 。
根据耦合器的耦合机理,画出如图 5 - 14(b)所示的原理图 。
设端口,①,入射 TE10波 (u+1=1),第一个小孔耦合到副波导中的归一化出射波为 u-41=q和 u-31=q,q为小孔耦合系数 。 假设小孔很小,到达第二个小孔的电磁波能量不变,只是引起相位差 (βd),第二个小孔处耦合到副波导处的归一化出射波分别为
u-42=qe-jβd和 u-32=qe-jβd,在副波导输出端口,③,合成的归一化出射波为第 5章 微波元器件
5-14 波导双孔定向耦合器
d
1
u
41
u
d
31
u
42
u
32
u④ ③
②①
( b )( a )
第 5章 微波元器件
u-3=u-31e-jβd+u-32 =2qe-jβd
副波导输出端口,④,合成的归一化出射波为
u-4=u-41+u-42e-jβd=q(1+e-j2βd )=2qcosβde-jβd
由此可得波导双孔定向耦合器的耦合度为
32
3
4)(1 r
aabq
小圆孔耦合的耦合系数为
quuc 2lg20lg20
3
1
式中,a,b分别为矩形波导的宽边和窄边； r为小孔的半径；
β是 TE10模的相移常数 。 而波导双孔定向耦合器的定向度为第 5章 微波元器件
ddquuD s e clg20c o s2 2lg20lg20
4
3
当工作在中心频率时,βd=π/2,此时 D→∞ ; 当偏离中心频率时,secβd具有一定的数值,此时 D不再为无穷大 。 实际上双孔耦合器即使在中心频率上,其定向性也不是无穷大,而只能在
30dB左右 。
由式 (5 - 2 - 9)可见,这种定向耦合器是窄带的 。
总之,波导双孔定向耦合器是依靠波的相互干涉而实现主波导的定向输出,在耦合口上同相叠加,在隔离口上反相抵消 。
为了增加定向耦合器的耦合度,拓宽工作频带,可采用多孔定向耦合器,关于这方面的知识,读者可参阅有关文献 。
第 5章 微波元器件
3)
双分支定向耦合器由主线,副线和两条分支线组成,其中分支线的长度和间距均为中心波长的 1/4,如图 5 - 15 所示 。 设主线入口线,①,的特性阻抗为 Z1=Z0,主线出口线,②,的特性阻抗为 Z2=Z0k(k为阻抗变换比 ),副线隔离端,④,的特性阻抗为 Z4=Z0,副线耦合端,③,的特性阻抗为 Z3=Z0k,平行连接线的特性阻抗为 Z0p,两个分支线特性阻抗分别为 Zt1和 Zt2。 下面来讨论双分支定向耦合器的工作原理 。
假设输入电压信号从端口,①,经 A点输入,则到达 D点的信号有两路,一路是由分支线直达,其波行程为 λg/4,另一路由
A→B→C→D,波行程为 3λg/4; 故两条路径到达的波行程差为
λg/2,相应的相位差为 π,即相位相反 。
第 5章 微波元器件图 5-15 双分支定向耦合器
Z
1
Z
4
Z
2
Z
3
A B
CD
Z
t 1
Z
t 2
Z
0p
Z
0p
①
④
②
③
g
/
4
g
/ 4
第 5章 微波元器件因此若选择合适的特性阻抗,使到达的两路信号的振幅相等,则端口,④,处的两路信号相互抵消,从而实现隔离 。
同样由 A→C 的两路信号为同相信号,故在端口,③,有耦合输出信号,即端口,③,为耦合端 。 耦合端输出信号的大小同样取决于各线的特性阻抗 。
下面给出微带双分支定向耦合器的设计公式 。 设耦合端
,③,的反射波电压为 |U3r|,则该耦合器的耦合度为各线的特性阻抗与 |U3r|的关系式为
)(lg10 2
3
dB
U
kc
r
第 5章 微波元器件
2
300 rP UKZZ
r
p
t U
ZZ
3
0
1?
r
p
t U
kZZ
3
0
2?
可见,只要给出要求的耦合度 C及阻抗变换比 k,即可由式 (5 - 2 - 10)算得 |U3r|,再由式 (5 - 2 - 11)算得各线特性阻抗,从而可设计出相应的定向耦合器 。 对于耦合度为 3dB,阻抗变换比 k=1的特殊定向耦合器,称为 3dB定向耦合器,它通常用在平衡混频电路中 。 此时第 5章 微波元器件
00 2 ZZ P?
021 ZZZ tt
2
1
3?rU
此时散射矩阵为
0
1
0
2
1 j
s
1
0
0
j
j
0
0
1
0
1
0
j
第 5章 微波元器件分支线定向耦合器的带宽受 λg/4的限制,一般可做到 10
%~20%,若要求频带更宽,可采用多节分支耦合器 。
4)
平行耦合微带定向耦合器是一种反向定向耦合器,其耦合输出端与主输入端在同一侧面,如图 5 - 16 所示,端口,①,为输入口,端口,②,为直通口,端口,③,为耦合口,端口,④,
为隔离口 。
下面简单分析一下平行耦合微带定向耦合器的工作原理 。
设平行耦合微带线的奇,偶模特性阻抗分别为 Z0o和 Z0e,令第 5章 微波元器件图 5 – 16 平行耦合微带定向耦合器
Z
0
③
④
Z
0
Z
0o
· Z
0e
① ②
Z
0
Z
0
~
U
0
第 5章 微波元器件
oeo zzz 00?
00
00
oe
oe
zz
zzk
其中,Z0为匹配负载阻抗,K为电压耦合系数 。 设各端口均接阻抗为 Z0的负载,如图 5 - 16 所示,根据奇偶模分析,则可等效为图 5 - 17。 端口,①,处输入阻抗为
Oe
Oe
in II
UU
I
Uz
11
11
1
1
下面来证明端口,①,是匹配的 。
由图 5 - 17 知,端口,①,处的奇偶模输入阻抗为第 5章 微波元器件
Z
0
Z
0
Z
0e
Z
0
Z
0
~
~
3 4
1 2
0
2
1
U
0
2
1
U
Z
0
Z
0
Z
0o
Z
0
Z
0
~
~
3 4
1 2
0
2
1
U?
0
2
1
U
图 5-17平行耦合微带定向耦合器奇偶模等效电路第 5章 微波元器件
t a n
t a n
00
00
0
0
jZZ
jZZZZ O
Oin?
t a n
t a n
00
00
0 jZZ
jZZZZ
e
e
e
e
in?
将式 (5 -2 -14)代入上式 (5 -2 -16)得
t a n
t a n
00
00
0
0
eo
Oe
Oin ZjZ
ZjZZZ
t a n
t a n
00
00
0
oe
eo
e
e
in ZjZ
ZjZZZ
可见,ZoinZein=Z0eZ0o=Z20 。
由奇偶模等效电路得端口,①,的奇偶模电压和电流分别为
0
0
1 2
1 U
ZZ
ZU
O
in
O
in
o 0
0
1 2
1 U
ZZ
ZU
e
in
e
in
e
0
0
1 2
11 U
ZZI Oino 0
0
1 2
11 U
ZZI eine
第 5章 微波元器件代入式 （ 5 -2 -15） 并利用式 （ 5 -2 -17） 则有
0
0
00
2
)()( z
zzz
zzzzzzz
e
in
o
in
e
in
o
in
o
in
e
in
in
可见端口,①,是匹配的,所以加上的电压 U0,即为入射波电压,由对称性可知其余端口也是匹配的 。
由分压公式可得端口,③,
0
00
0
11333 2
1
t a n)(2
t a n)(2 U
zzjz
zzjUUUUU
ooe
ooe
oeoe
将式 (5 -2 -14)代入,于是有耦合端口,③,输出电压与端口,①,输入电压之比为第 5章 微波元器件
U4=U4e+U4o=U2e-U2o=0
02
2
222 s inc o s1
1 U
jk
kUUU
oe
可见,端口,③,有耦合输出而端口,④,为隔离端,当工作在中心频率上,θ=π/2,此时
U3=K·U0
022 1 UkjU
可见端口,②,,,③,电压相差 90°,相应的耦合度为
)(lg20lg20
0
3 dBk
U
Uc
第 5章 微波元器件于是给定耦合度 C及引出线的特性阻抗 Z0后,由式 (5 -2 -25)
求得耦合系数 K,从而可确定 Z0o和 Z0e:
K
KZZ
1
1
00?
K
KZZ
e?
1
1
00
然后由此确定平行耦合线的尺寸 。 值得指出的是,在上述分析中假定了耦合线奇偶模相速相同,因而电长度相同,但实际上微带线的奇偶模相速是不相等的,所以按上述方法设计出的定向耦合器性能会变差 。 为改善性能,一般可取介质覆盖,耦合段加齿形或其它补偿措施,图 5 - 18 给出了两种补偿结构 。
第 5章 微波元器件图 5 –18 平行耦合微带定向耦合器的补偿结构
w
r
( a ) ( b )
r
s w
d
h
第 5章 微波元器件
2.
将一路微波功率按一定比例分成 n路输出的功率元件称为功率分配器 。 按输出功率比例不同,可分为等功率分配器和不等功率分配器 。 在结构上,大功率往往采用同轴线而中小功率常采用微带线 。 下面介绍两路微带功率分配器以及微带环形电桥的工作原理 。
(1)
两路微带功率分配器的平面结构如图 5 - 19 所示,其中输入端口特性阻抗为 Z0,分成的两段微带线电长度为 λg/4,特性阻抗分别是 Z02和 Z03,终端分别接有电阻 R2和 R3。 功率分配器的基本要求如下,
第 5章 微波元器件图 5 – 19 两路微带功率分配器的平面结构
Z
0
＋ U
2
g
/ 4
＋ U
3
R
2
R
3
①
Z
i n 2
Z
i n 3
③
②
第 5章 微波元器件
① 端口,①,无反射 ;
② 端口,②,③,;
③ 端口,②,③,输出功率比值为任意指定值,设为根据以上三条有
2
1
k
032
111
zzz inin
2
3
2
3
2
2
2 1
2
1/
2
1
KR
U
R
U?
32 UU?
第 5章 微波元器件
2
2
02
2 R
zZ
in?
3
2
03
3 R
zZ
in?
这样共有 R2,R3,Z02,Z03四个参数而只有三个约束条件,
故可任意指定其中的一个参数,现设 R2=kZ0,于是由上两式可得其它参数,
)1( 202 KKZZ
32003 /)1( KKKZZ
K
ZR 0
3?
第 5章 微波元器件实际的功率分配器终端负载往往是特性阻抗为 Z0的传输线,
而不是纯电阻,此时可用 λg/4阻抗变换器将其变为所需电阻,另一方面 U2,U3等幅同相,在,②,③,端跨接电阻 Rj,既不影响功率分配器性能,又可增加隔离度 。 于是实际功率分配器平面结构如图 5 - 20 所示,其中 Z04,Z05及 Rj 由以下公式确定,
KZZRZ 00204
K
ZZRZ 0
0305
k
kzR
j
2
0
1
第 5章 微波元器件图 5-20 实际功率分配器平面结构图
Z
0
Z
0
Z
05
Z
04
R
j
Z
02
Z
03
Z
0
g
/ 4
③
④
①
②
⑤
第 5章 微波元器件
(2)
微带环形电桥是在波导环形电桥基础上发展起来的一种功率分配元件 。 其结构原理图如图 5 - 21 所示,它由全长为 3λg/2
的环及与它相连的四个分支组成,分支与环并联 。
其中端口,①,为输入端,该端口无反射,端口,②,④,
等幅同相输出,而端口,③,为隔离端,无输出 。 其工作原理可用类似定向耦合器的波程叠加方法进行分析 。 在这里不作详细分析,只给出其特性参数应满足的条件 。
第 5章 微波元器件图 5 – 21 微带环形电桥结构
③
④①
②
c
b
b
a
第 5章 微波元器件设环路各段归一化特性导纳分别为 a,b,c,而四个分支的归一化特性导纳为 1。 则满足上述端口输入输出条件下,各环路段的归一化特性导纳为
a=b=c= 21
而对应的散射矩阵为
j
j
s
0
0
2
1
0
0
j
j?
j
j
0
0
0
0
j
j
第 5章 微波元器件
3.
将微波能量从主波导中分路接出的元件称为波导分支器,
它是微波功率分配器件的一种,常用的波导分支器有 E面 T型分支,H面 T型分支和匹配双 T。
(1) E-T
E面 T型分支器是在主波导宽边面上的分支,其轴线平行于主波导的 TE10模的电场方向,简称 E-T分支 。 其结构及等效电路如图 5 - 22 所示,由等效电路可见,E-T分支相当于分支波导与主波导串联 。
第 5章 微波元器件图 5 - 22 E-T分支结构及等效电路
①
E 臂主波导
( a ) ( b )
②
③
第 5章 微波元器件当微波信号从端口,③,输入时,平均地分给端口,①,
②,,但两端口是等幅反相的 ; 当信号从端口,①,②,反相激励时,则在端口,③,合成输出最大 ; 而当同相激励端口,①,
②,时,端口,③,将无输出 。 由此可得 E-T分支的 ［ S］ 参数为
s
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
0
2
1
2
1
第 5章 微波元器件
(2)H-T
H-T分支是在主波导窄边面上的分支,其轴线平行于主波导
TE10模的磁场方向,其结构及等效电路如图 5 - 23 所示,
H-T分支相当于并联于主波导的分支线 。
当微波信号从端口,③,输入时,平均地分给端口,①,
②,,这两端口得到的是等幅同相的 TE10波 ; 当在端口,①,
②,同相激励时,端口,③,合成输出最大,而当反相激励时端口,③,将无输出 。 H-T分支的散射矩阵为第 5章 微波元器件图 5 - 23 H-T分支结构及等效电路
① ②
③
H 臂主波 导
( a ) ( b )
第 5章 微波元器件
s
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
2
1
0
2
1
2
1
(3) 匹配双 T
将 E-T分支和 H-T分支合并,并在接头内加匹配以消除各路的反射,则构成匹配双 T,也称为魔 T,如图 5 - 24 所示 。 它有以下特征,
第 5章 微波元器件图 5 – 24 魔 T的结构
②
④ ( E )
③ ( H )
①
第 5章 微波元器件
① 四个端口完全匹配 ;
② 端口,①,②,对称,即有 S11=S22;
③ 当端口,③,输入,端口,①,②,有等幅同相波输出,
端口,④,隔离 ;
④ 当端口,④,输入,端口,①,②,有等幅反相波输出,
端口,③,隔离 ;
⑤ 当端口,①,或,②,输入时,端口,③,④,等分输出而对应端口,②,或,①,隔离 ;
第 5章 微波元器件
2211 ss?
2313 ss?
2414 ss
04433 ss 034?s
⑥ 当端口,①,②,同时加入信号,端口,③,输出两信号相量和的 倍,端口,④,输出两信号差的 倍 。
端口,③,称为魔 T的 H臂或和臂,而端口,④,称为魔 T
的 E臂或差臂 。
根据以上分析,魔 T各散射参数有以下关系,
21 21
第 5章 微波元器件网络是无耗的,则有
［ S］ +［ S］ =［ I］ (5 - 2 - 36)
T 的 ［ S］ 矩阵为
21?s
0
1
1
0
1
0
0
1
1
0
0
1
0
1
1
0
总之,魔 T具有对口隔离,邻口 3 dB耦合及完全匹配的关系,
因此它在微波领域获得了广泛应用,尤其用在雷达收发开关,
混频器及移相器等场合 。
第 5章 微波元器件 5,3
在低频电路中,谐振回路是一种基本元件,它是由电感和电容串联或并联而成,在振荡器中作为振荡回路,用以控制振荡器的频率 ; 在放大器中用作谐振回路 ; 在带通或带阻滤波器中作为选频元件等 。 在微波频率上,也有上述功能的器件,这就是微波谐振器件,它的结构是根据微波频率的特点从 LC回路演变而成的 。 微波谐振器一般有传输线型谐振器和非传输线谐振器两大类,传输线型谐振器是一段由两端短路或开路的微波导行系统构成的,如金属空腔谐振器,同轴线谐振器和微带谐振器等,如图 5 - 25 所示,在实际应用中大部分采用此类谐振器 。 因此本节只介绍这类谐振器 。
第 5章 微波元器件图 5 – 25 各种微波谐振器
( a )
矩形谐振腔
( b )
圆柱谐振腔
( c )
同轴谐振腔
( d )
微带谐振腔
( e )
介质谐振腔第 5章 微波元器件
1.
低频电路中的 LC回路是由平行板电容 C和电感 L并联构成,
如图 5 - 26(a)所示 。 它的谐振频率为当要求谐振频率越来越高时,必须减小 L和 C。 减小电容就要增大平行板距离,而减小电感就要减少电感线圈的匝数,直到仅有一匝如图 5 - 26(b)所示 ; 如果频率进一步提高,可以将多个单匝线圈并联以减小电感 L,如图 5 - 26(c)所示 ; 进一步增加线圈数目,以致相连成片,形成一个封闭的中间凹进去的导体空腔,
如图 5 - 26(d)所示,这就成了重入式空腔谐振器 ; 继续把构成电容的两极拉开,则谐振频率进一步提高,这样就形成了一个圆盒子和方盒子,如图 5 - 26(e)所示,这也是微波空腔谐振器的常用形式 。
LCf?2
1
0?
第 5章 微波元器件图 5 – 26 微波谐振器的演化过程
( a )
( b )
( c )
( d )
( e )
第 5章 微波元器件虽然它们与最初的谐振电路在形式上已完全不同,但两者之间的作用完全一样,只是适用于不同频率而已 。 对于谐振腔而言,已经无法分出哪里是电感,哪里是电容,腔体内充满电磁场,因此只能用场的方法进行分析 。
集总参数谐振回路的基本参量是电感 L,电容 C和电阻 R,
由此可导出谐振频率品质因数和谐振阻抗或导纳 。 但是在微波谐振器中,集总参数 L,R,C已失去具体意义,所以通常将谐振器频率 f0,品质因数 Q0和等效电导 G0作为微波谐振器的三个基本参量 。
第 5章 微波元器件
(1)
谐振频率 f0是微波谐振器最主要的参数 。 对于金属空腔谐振器,可以看作一段金属波导两端短路,因此腔中的波不仅在横向呈驻波分布,而且沿纵向也呈驻波分布,所以为了满足金属波导两端短路的边界条件,腔体的长度 l和波导波长 λg应满足
,.,,)2,1(2 ppl g?
于是有
l
p
由规则波导理论得
222 )2()2(
cg
uw
第 5章 微波元器件故谐振频率为
2122
0 ])
2()[(
2 cl
pvf
式中,v为媒质中波速,λc为对应模式的截止波长 。
可见谐振频率由振荡模式,腔体尺寸以及腔中填充介质 (μ,
ε)所确定,而且在谐振器尺寸一定的情况下,与振荡模式相对应有无穷多个谐振频率 。
(2)
品质因数 Q0是表征微波谐振器频率选择性的重要参量,它的定义为第 5章 微波元器件
1
02 2 p
Ww
W
WQ
T
式中,W为谐振器中的储能,WT为一个周期内谐振器损耗的能量,Pl为谐振器的损耗功率 。 而谐振器的储能为
dvEdvHuwww
vvme
22
2
1
2
1
谐振器的平均损耗主要由导体损耗引起,设导体表面电阻为 RS,则有
dsHRdsRJP
s tsSSS
22
1 2
1
2
1
式中,-Ht为导体内壁切向磁场,而 -JS=-n× Ht,n为法向矢量 。
于是有第 5章 微波元器件
s t
v
s t
v
dsH
dvH
dsH
dvHuw
Q
2
2
2
2
0
0
2
式中,δ为导体内壁趋肤深度 。 因此只要求得谐振器内场分布,即可求得品质因数 Q0。
为粗略估计谐振器内的 Q0值,近似认为 H|=Ht|,这样式 (5 - 3
- 9)可近似为
S
VQ
2?
式中,S,V分别表示谐振器的内表面积和体积 。
可见,
① Q0 ∝ VS,应选择谐振器形状使其 VS大 ;
第 5章 微波元器件
② 因谐振器线尺寸与工作波长成正比即 V ∝ λ30,S,
故有 Q0 ∝ λ0δ,由于 δ仅为几微米,对厘米波段的谐振器,其 Q0值将在 104~105量级。
上述讨论的品质因数 Q0 是未考虑外接激励与耦合的情况,
因此称之为无载品质因数或固有品质因数 。
(3) 等效电导 G0
等效电导 G0是表征谐振器功率损耗特性的参量,若谐振器上某等效参考面的边界上取两点 a,b,并已知谐振器内场分布,
则等效电导 G0可表示为
0?
第 5章 微波元器件
2
2
0
)(?
b
a
tS
S
dlE
dsH
RG
可见等效电导 G0具有多值性,与所选择的点 a和 b有关 。
以上讨论的三个基本参量的计算公式都是针对一定的振荡模式而言的,振荡模式不同,所得参量的数值不同 。 因此上述公式只能对少数规则形状的谐振器才是可行的 。 对复杂的谐振器,只能用等效电路的概念,通过测量来确定 f0,Q0和 G0。
2.
矩形空腔谐振器是由一段长为 l,两端短路的矩形波导组成,如图 5 - 27 所示 。 与矩形波导类似,它也存在两类振荡模式,即 TE和 TM模式 。
第 5章 微波元器件图 5 – 27 矩形谐振器及其坐标
1
z
x
y
a
b
第 5章 微波元器件其中主模为 TE101模,其场分量表达式为
l
z
a
xEE
ey
s i ns i n?
l
z
a
x
Z
jEH
TE
X
c o ss i n0
l
z
a
x
ak
EjH
z
s inc o s0
0 xxy EEH
式中,,可见各分量与 y无关,电场只有 Ey分量,
磁场只有 Hx和 Hz,沿 x,z方向均为驻波分布 。 下面讨论在主模条件下矩形空腔谐振器的主要参量 。
/u?
第 5章 微波元器件
al
lacf
2
22
0
式中,c为自由空间光速,对应谐振波长为
220
2
la
al
(2) 品质因数 Q0
由 TE101模的场表达式可得
)1(82 222220
2
akZE
uabldvHuw
TEv?
而 ZTE=,β=β10=,代入上式整理得22 )/( ak
k
2
08 E
a b lw
第 5章 微波元器件导体损耗功率为
)22(82 22
2
0
2
1 a
l
l
a
a
bl
l
abERdsHRP S
tS
S
于是品质因数 Q0为
33332
3
1
00 22
1
2
)(
allablbaR
bk a l
P
WWQ
S
3.
微带电路型谐振器的结构形式很多,主要有传输线型谐振器 (如微带线节谐振器 )和非传输线型谐振器 (如圆形,环行,
椭圆形谐振器 ),这几种微带谐振器分别如图 5 - 28(a),(b)、
(c),(d)所示 。
第 5章 微波元器件图 5 – 28 各种微带谐振器
( a )
g / 2
( c )( b ) ( d )
第 5章 微波元器件下面对线节型谐振器加以简单分析 。
TEM模式,对于终端开路的一段长为 l的微带线,由传输线理论,
其输入阻抗为
Zin=-jZ0 tanβl
式中,,λg为微带线的带内波长 。
根据并联谐振条件 Yin=0,
式中,λg0为带内谐振波长 。
根据串联谐振条件 Zin=0,于是有
0g?
第 5章 微波元器件
12
4
4
)12( 0
p
lpl
go
g 或由此可见,长度为 整数倍的两端开路微带线构成了微带谐振器 ; 长度为 奇数倍的一端开路一端短路的微带线构成了 微带谐振器 。 由于实际上微带谐振器短路比开路难实现,所以一般采用终端开路型微带谐振器 。 但终端导带断开处的微带线不是理想的开路,因而计算的谐振长度要比实际的长度要长,一般有
2
go?
2
go?
4
go?
4
go?
22
0
1
gpll
第 5章 微波元器件式中,l1为实际导带长度,Δl为缩短长度 。
微带谐振器的损耗主要有导体损耗、介质损耗和辐射损耗,其总的品质因数 Q0为
1
0 )
111(
rdC QQQ
Q
Qc,Qd,Qr分别是导体损耗,介质损耗和辐射损耗引起的品质因数,Qc和 Qd可按下式计算,
gc
C aQ?
3.27?
gcr
e
d aQ
3.27?
第 5章 微波元器件式中,αc为微带线的导体衰减常数 (dB/m); εe,q分别为微带线的有效介电常数和填充因子 。 通常 QrQdQc,因此微带线谐振器的品质因数主要取决于导体损耗 。
4.
前面介绍的都是孤立谐振器的特性,实际的微波谐振器总是通过一个或几个端口和外电路连接,我们把谐振器和外电路相连的部分称作激励装置或耦合装置 。 对波导型谐振器的激励方法与第 2章中波导的激励和耦合相似,有电激励,磁激励和电流激励三种,而微带线谐振器通常用平行耦合微带线来实现激励和耦合,如图 5 - 29 所示 。
第 5章 微波元器件图 5 – 29 微带谐振器的耦合微带线导带微带腔第 5章 微波元器件用平行耦合微带线来实现激励和耦合,如图 5 - 29 所示 。
不管是哪种激励和耦合,对谐振器来说,外接部分要吸收部分功率,因此品质因数有所下降,此时称之为有载品质因数记作
Ql,由品质因数的定义得
1
01
0
1
0
1 )
11(
ee QQPP
Ww
P
WwQ
式中,Pl′=Pl+Pe,Pe为外部电路损耗的功率,Qe称为有载品质因数 。 一般用耦合系数 τ来表征外接电路和谐振器相互影响的程度,即
eQ
Qr 0?
第 5章 微波元器件于是
1
0
1
这说明 τ越大,耦合越紧,有载品质因数越小 ; 反之,τ越小,
耦合越松,有载品质因数 Ql越接近无载品质因数 Q0。
第 5章 微波元器件
5.4
以上所介绍的各种微波元件,都是线性,互易的,但在许多情况下,我们却需要具有非互易性的器件 。 例如,在微波系统中,负载的变化对微波信号源的频率和功率输出会产生不良影响,使振荡器性能不稳定 。
为了解决这样的问题,最好在负载和信号源之间接入一个具有不可逆传输特性的器件,如图 5 - 30 所示,即微波从振荡器到负载是通行的,反过来从负载到振荡器是禁止通行的 。 这样当负载不匹配时,从负载反射回来的信号不能到达信号源,从而保证了信号源的稳定,这种器件具有单向通行,反向隔离的功能,因此称为单向器或隔离器 。
另一类非互易器件是环行器,它具有单向循环流通功能。
第 5章 微波元器件图 5 – 30 单向器的连接信号 源 负载单向 器第 5章 微波元器件在非互易器件中,非互易材料是必不可少的,微波技术中应用很广泛的非互易材料是铁氧体 。 铁氧体是一种黑褐色的陶瓷,
最初由于其中含有铁的氧化物而得名 。 实际上随着材料研究的进步,后来发展的某些铁氧体并不一定含有铁元素 。 目前常用的有镍 - 锌,镍 - 镁,锰 - 镁铁氧体和钇铁石榴石 （ YIG） 等微波铁氧体的电阻率很高,比铁的电阻率大 1012~1016倍,当微波频率的电磁波通过铁氧体时,导电损耗是很小的 。 铁氧体的相对介电常数为 10~20,更重要的是,它是一种非线性各向异性磁性物质,它的磁导率随外加磁场而变,即具有非线性 ; 在加上恒定磁场以后,它在各方向上对微波磁场的磁导率是不同的,就是说其具有各向异性的 。 由于这种各向异性,当电磁波从不同的方向通过磁化铁氧体时,便呈现一种非互易性 。 利用这种效应,
便可以做成各种非互易微波铁氧体元件,最常用的有隔离器和环行器 。
第 5章 微波元器件
1.
如前所述,隔离器也叫反向器,电磁波正向通过它时几乎无衰减,反向通过时衰减很大 。 常用的隔离器有谐振式和场移式两种 。
1)
由于铁氧体具有各向异性,因此在恒定磁场 Hi作用下,与 Hi
方向成左,右螺旋关系的左,右圆极化旋转磁场具有不同的导磁率 （ 分别设为 μ-和 μ+） 。 设在含铁氧体材料的微波传输线上的某一点,沿 +z方向传输左旋磁场,沿 -z方向传输右旋磁场,两者传输相同距离,但对应的磁导率不同,故左右旋磁场相速不同,
所产生相移也就不同,这就是铁氧体相移不可逆性 。 另一方面,
铁氧体具有铁磁谐振效应和圆极化磁场的谐振吸收效应 。
第 5章 微波元器件所谓铁氧体的铁磁谐振效应,是指当磁场的工作频率 ω等于铁氧体的谐振角频率 ω0时,铁氧体对微波能量的吸收达到最大值 。 而对圆极化磁场来说,左,右旋极化磁场具有不同的磁导率,从而两者也有不同的吸收特性 。
对反向传输的右旋极化磁场,磁导率为 μ+,它具有铁磁谐振效应,而对正向传输的左极化磁场,磁导率为 μ-,它不存在铁磁谐振特性,这就是圆极化磁场的谐振效应 。 铁氧体谐振式隔离器正是利用了铁氧体的这一特性制成的 。
第 5章 微波元器件图 5 – 31 谐振式隔离器的铁氧体位置
X
2
H
0
N
S
x
z
y
第 5章 微波元器件铁氧体谐振式隔离器就是在波导的某个恰当位置上放置铁氧体片而制成的,在这个位置上,往一个方向传输的是右旋磁场,另一方向上传输的是左旋磁场 。 图 5 - 31 所示的矩形波导在 x=x1处放置了铁氧体,下面来确定铁氧体片放置的位置 。
对于矩形波导 TE10模而言,其磁场只有 x分量和 z分量,它们的表达式为
xaHaH Z s in0
xaHH Z?c o s0?
第 5章 微波元器件可见两者存在 π/2的相差 。 在矩形波导宽边中心处,磁场只有 Hx分量,即磁场矢量是线极化的,且幅度随时间周期性变化,
但其方向总是 x方向 ; 在其它位置上,若 |Hx|≠|Hz|,则合成磁场矢量是椭圆极化的,并以宽边中心为对称轴,波导两边为极化性质相反的两个磁场 ; 当在某个位置 x1上有 |Hx|=|Hz|时,合成磁场是圆极化的,即
11 c o ss in xaxa
a
于是有
aaa
x g
2t a n
1?
第 5章 微波元器件解得
a
ax g
2a r c t a n1
进一步分析表明,对 TE10模来说,在 x=x1处沿 +z方向传输的圆极化磁场不与恒定磁场方向成右手螺旋关系,即为左旋磁场,
而沿 -z方向传输的圆极化磁场则是右旋磁场 。 可见,应在波导
x=x1处放置铁氧体片,并加上如图 5 - 31 所示的恒定磁场,使 Hi
与传输波的工作频率 ω满足
ω=ω0=γHi (5 - 4 - 5)
式中,ω0为铁氧体片的铁磁谐振频率； γ=2.8× 103/4π
Hz·m/A,为电子旋磁比 。 这时,沿 +z方向传输的波几乎无衰减通过,而沿 -z方向传输的波因满足圆极化谐振条件而被强烈吸收,从而构成了谐振式隔离器 。
第 5章 微波元器件应该指出的是,若在波导的对称位置 x=x2=a-x1处放置铁氧体,则沿 +z方向传输的波因满足圆极化谐振条件而被强烈吸收,-z方向传输的波则几乎无衰减地通过 。 也就是单向传输的方向与前述情形正好相反 。 另外,由于波导部分填充铁氧体,
主模 TE10的场会有所变化,因此实际铁氧体的位置与计算的略有差异 。
2)
场移式隔离器是根据铁氧体对两个方向传输的波型产生的场移作用不同而制成的。
第 5章 微波元器件它在铁氧体片侧面加上衰减片,由于两个方向传输所产生场的偏离不同,使沿正向 （ -z方向 ） 传输波的电场偏向无衰减片的一侧,而沿反向 （ +z方向 ） 传输波的电场偏向衰减片的一侧,从而实现了正向衰减很小而反向衰减很大的隔离功能,如图 5 - 32所示 。
由于场移式隔离器具有体积小,重量轻,结构简单且有较宽的工作频带等特点,因此在小功率场合得到了较为广泛的应用 。
3)
隔离器是双端口网络,理想铁氧体隔离器的散射矩阵为
10
00
s
第 5章 微波元器件图 5 – 32 场移式隔离器
y
( a )
( b )
H
0
E
E
吸收 片正向反向
x
z
E
E
第 5章 微波元器件可见 ［ S］ 矩阵不满足幺正性,即隔离器是个有耗元件,又由于隔离器是一种非互易元件,故 ［ S］ 不具有互易性 。
实际隔离器一般用以下性能参量来描述,
)(1lg10lg10 2
211
01 dB
sp
pa
式中,P01为正向传输输入功率； P1为正向传输输出功率,
理想情况下 |S21|=1,α+=0; 一般希望 α+越小越好 。
（ 2） 反向衰减量 α-
)(1lg10lg10 2
122
02 dB
sp
pa
第 5章 微波元器件式中,P02为反向传输输入功率； P2为反向传输输出功率；
理想情况下 α-→∞ 。
（ 3） 隔离比 R
将反向衰减量与正向衰减量之比定义为隔离器的隔离比,即
a
aR
（ 4） 输入驻波比 ρ
在各端口都匹配的情况下,我们将输入端口的驻波系数称为输入驻波比,记作 ρ,
11
11
1
1
s
sp
第 5章 微波元器件对于具体的隔离器,希望 ρ值接近于 1。
2.
环行器是一种具有非互易特性的分支传输系统,常用的铁氧体环行器是 Y形结环行器,如图 5 - 33（ a） 所示,它是由三个互成 120° 的角对称分布的分支线构成 。 当外加磁场为零时,铁氧体没有被磁化,因此各个方向上的磁性是相同的 。 当信号从分支线,①,输入时,就会在铁氧体结上激发如图 5 - 33（ b）
所示的磁场,由于分支,②,③,条件相同,信号是等分输出的 。 当外加合适的磁场时,铁氧体磁化,由于各向异性的作用,
在铁氧体结上激发如图 5 - 33（ c） 所示的电磁场,这比不加磁场时旋转了一个角度 θ。
第 5章 微波元器件图 5 – 33 环行器及其场分布
H
0
30°
输入口输出口输出输入口输出口隔离口
①
③
②
②
①
③
( a ) ( b ) ( c )
H
0
分支线铁氧体
Y 形结结构
( a )
第 5章 微波元器件当外加合适的磁场时,铁氧体磁化,由于各向异性的作用,
在铁氧体结上激发如图 5 - 33（ c） 所示的电磁场,这比不加磁场时旋转了一个角度 θ。 当设计成 θ=30° 时,分支,②,处有信号输出,而分支,③,处电场为零,没有信号输出 。 同样由分支,②,输入时,分支,③,有输出,而分支,①,无输出 ; 由分支,③,输入时,分支,①,有输出而分支,②,无输出 。
可见,它构成了,①,→,②,→,③,→,①,的单向环行流通,而反向是不通的,故称为环行器 。
Y形结环行器是对称非互易三端口网络,其散射矩阵为
s
31
21
11
s
s
s
32
22
12
s
s
s
33
23
13
s
s
s
第 5章 微波元器件一个理想的环行器必须具备以下的条件,
① 输入端口完全匹配,无反射 ;
② 输入端口到输出端口全通,无损耗 ;
③ 输入端口与隔离器间无传输 。
于是环行器的散射参数应满足,
S11=S22=S33=0
|S21|=|S32|=|S13|=1
S31=S12=S23=0
写成矩阵形式,
第 5章 微波元器件
s
0
0
je
je
0
0
0
0
je
式中,θ为附加相移 。
利用环行器可以制成前面讨论的单向器,只要在 Y形结环行器的端口,③,接上匹配吸收负载,端口,①,作为输入,端口
,②,作为输出,如图 5 - 34（ a） 所示 。 这样,信号从端口
,①,输入时,端口,②,有输出,当从端口的反射信号经环行器到达端口,③,被吸收,这样,①,→,②,是导通的,而
,②,→,①,是不通的,它实现了正向传输导通,反向传输隔离的单向器的功能 。
第 5章 微波元器件图 5 – 34 环行器的应用
③
①
②
吸收负载
③
①
②
④
( a ) ( b )
第 5章 微波元器件利用两个 Y形结环行器还可以构成四端口的双 Y结环行器,
如图 5-34 （ b ） 所示,单 向 环 行 规 律 是
,①,→,②,→,③,→,④,。
如同隔离器一样,描述环行器的性能指标有,正向衰减量,
反向衰减量,对臂隔离度和工作频带等 。
